李 萍,康 筱,念騰飛,林 梅

(蘭州理工大學 土木工程學院，蘭州 730050)

0 引 言

瀝青路面再生技術是目前公路建設的一條有效途徑，瀝青混合料的性能受瀝青宏觀性能的影響，瀝青宏觀性能變化取決于其內部化學組分的變化，而瀝青官能團的變化可以反映瀝青所發(fā)生的化學反應，細觀力學參數(shù)對宏觀流變特性參數(shù)具有重要影響，故而有必要對瀝青的官能團和細觀力學參數(shù)進行研究，但鋪筑于路面上的瀝青受光、熱等多種復雜因素的影響，其化學組分和力學特性已經發(fā)生很大的改變，通過實驗室人工模擬老化并不能反映瀝青在自然條件下真實的老化狀態(tài)，因此，研究自然條件下老化瀝青的流變特性、官能團和細觀力學參數(shù)對瀝青路面的再生利用具有重要指導意義。

近年來，李曉明等[1]研究了再生劑對老化瀝青流變性能的影響，發(fā)現(xiàn)再生劑能增強老化瀝青的低溫抗開裂能力，同時降低其高溫抗車轍性能；顧興宇等[2]研究了新瀝青對老化瀝青流變性能的影響，發(fā)現(xiàn)新瀝青主要改善老化瀝青的相位角，但改善作用隨老化時間的增加而減弱；樊亮等[3]利用常規(guī)試驗手段和流變測試技術，對基質瀝青膠漿與SBS改性瀝青膠漿進行常規(guī)性能評價和內部作用機理研究，試驗發(fā)現(xiàn)瀝青膠漿的力學特性和粘彈性源于礦粉與瀝青之間的相互作用，通過分析瀝青膠漿的結構穩(wěn)定性和損耗特性(如相位角的變化)有助于研究礦粉對瀝青膠漿力學性能的影響機理。

然而瀝青的內部結構十分復雜，常規(guī)的宏觀測試手段難以對其進行表征，傅里葉變換紅外光譜(FTIR)技術作為一種新型的測試手段，在高分子材料結構分析方面的應用已經較為成熟。Karlsson等[4]采用FTIR技術，通過甲基和羰基的含量對再生劑在瀝青中的擴散行為進行了研究；李萍等[5]通過對比不同參照基準對特征官能團譜峰面積比的影響，研究了不同參照基準的合理性，提出了瀝青FTIR定量分析方法；趙永利等[6]采用FTIR技術對SBS改性瀝青的老化機理進行了研究，發(fā)現(xiàn)SBS改性瀝青的老化主要是吸氧反應，同時SBS中丁二烯基的C=C鍵發(fā)生斷裂。

同時，瀝青作為粘彈性體，Burgers模型參數(shù)從細觀力學角度反應了瀝青的粘彈性力學行為。封基良[7]采用Burgers模型模擬直接拉伸試驗測定瀝青粘結料的粘彈性特性，提出確定粘彈性參數(shù)的非線性模型；侯航艦[8]根據DSR試驗結果運用分段擬合法得到Burgers細觀參數(shù)，發(fā)現(xiàn)細觀參數(shù)隨溫度升高呈負指數(shù)遞減；張兆悅[9]通過小梁彎曲蠕變試驗擬合得到了瀝青混合料低溫下的Burgers細觀參數(shù)；Dondi G，馮浩，馮師蓉等[10-12]根據DSR試驗的頻率掃描結果，擬合了不同粉膠比瀝青膠漿的主曲線，并通過目標函數(shù)優(yōu)化方法擬合得到了Burgers模型四參數(shù)。

綜上所述，目前的研究中大多都是采用實驗室模擬瀝青老化的方法，并不能很好地還原瀝青在自然氣候條件下的老化行為，且未能對流變性能、特征官能團和細觀力學參數(shù)綜合起來進行分析。因此，本文對路面銑刨的回收料(RAP)進行抽提，得到回收瀝青膠漿，聯(lián)合DSR、FTIR測試技術，對回收瀝青膠漿進行多尺度測試，對其高溫流變特性參數(shù)進行了研究以評價其高溫性能，同時對其Burgers細觀力學參數(shù)進行了擬合，綜合宏觀性能、化學組成和細觀力學參數(shù)多個尺度評價回收瀝青膠漿的再生效果。

1 試驗概況

1.1 試驗原材料

試驗所用瀝青為克拉瑪依產90號A級道路石油瀝青(簡稱：KL90)，按照現(xiàn)行《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》(JTG E20—2011)要求對其各項技術指標進行檢測，均滿足《公路瀝青路面施工技術規(guī)范》(JTG F40—2004)要求；所用銑刨料來自甘肅省定西市某高速公路，對回收瀝青膠漿各項技術指標進行了檢測，檢測結果見表1；本研究中用到的再生劑為石油工業(yè)輕質組分副產品合成物，其主要技術指標如表2所示。本文中出現(xiàn)的KL90基質瀝青、經PAV老化后的KL90瀝青、回收瀝青膠漿、再生劑摻量為6%、9%、12%的再生瀝青膠漿，在本文圖、表中分別表示為KL、KL+PAV、RAP、RAP+6%、RAP+9%、RAP+12%。

表1 不同老化程度的瀝青基本技術指標

表2 再生劑基本技術指標

1.2 試樣制備

FTIR試驗制樣方法采用本課題組已授權的實用新型專利《可施加損傷FTIR瀝青試件制備機》(2017204972660)方法制備[13]。AFM試驗制樣方法為：首先，取適量加熱至流動狀態(tài)的瀝青滴于載玻片中央；其次，將載玻片置于烘箱中約10 min使瀝青自然流平，鋪成光滑的瀝青膜；最后，從烘箱中取出試樣冷卻至室溫，可制得AFM測試試件。DSR試驗制樣方法為：將瀝青在烘箱中加熱至流動狀態(tài)后，用玻璃棒攪拌均勻，澆注在硅膠試模中，使瀝青表面微高于試模表面，等冷卻至室溫后進行脫模即可制得DSR試樣。

1.3 測試方法

1.3.1 瀝青老化試驗

旋轉薄膜烘箱老化(RTFOT)和壓力老化(PAV)試驗均按照現(xiàn)行《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》(JTG E20—2011)要求進行。

1.3.2 離心抽提試驗

將從銑刨料中離心抽提出的抽提液倒入蒸餾燒瓶中，用二氧化碳作保護氣體，在真空度94.7 kPa(710 mmHg)，即絕對負壓在6.67 kPa(50 mmHg)下，油浴溫度50 ℃±5 ℃時，旋轉燒瓶以50 r/min的速度旋轉5 min～10 min，至無溶劑汽凝回收時，將旋轉速度降低至20 r/min，隨后油浴溫度在15 min內升高至155 ℃±2 ℃并保持15 min，蒸餾去除三氯乙烯溶劑，得到回收瀝青膠漿。

1.3.3 動態(tài)剪切流變試驗(DSR)

DSR試驗所用儀器為高精密TA-HR-1動態(tài)流變儀，進行溫度掃描測試，采用應變控制加載模式，溫度范圍為40～80 ℃，間隔為10 ℃。依據《公路瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》(JTG E20—2011)中表T 0628-3選取平行金屬板和應變值。為消除試驗操作所產生的誤差，每種老化程度下的瀝青測試3個平行試樣。

1.3.4 傅里葉變換紅外光譜試驗

試驗用傅里葉變換紅外光譜儀為美國產Thermo Scientific Nicolet iS5便攜式傅立葉變換紅外光譜儀。試驗測試范圍650～4 000 cm-1，分辨率為4 cm-1，掃描次數(shù)為32次，并選取衰減全反射(Attenuated Total Reflectance，ATR)iD Foundation-Multi-bounce ATR ZnSe水平槽形附件進行譜圖采集，采用涂膜法將瀝青涂抹到ATR晶體上測試。為消除試驗操作所產生的誤差，每種老化程度下的瀝青測試3個平行試樣。

對試驗得到的傅里葉變換紅外光譜圖，通過計算特征峰面積，對FTIR譜圖進行定量分析。目前計算峰面積的方法主要有兩點法和無基點法兩種[14]，兩點法即以吸收峰兩側最低點的切線為校正基線來計算吸收峰面積，適用于特征峰重疊不嚴重的譜圖。無基點法適用于特征峰重疊嚴重的圖譜，可以避免輔助線穿越特征峰從而更加精確。本研究中采用兩點法計算吸收峰面積。

本研究擬通過對不同官能團譜峰面積比進行定量分析，系統(tǒng)研究基質瀝青老化前后官能團的變化、回收瀝青膠漿與PAV老化后瀝青的官能團差異及其摻加再生劑后官能團的變化。目前，評價瀝青官能團變化常用的指標有羰基指數(shù)和亞砜基指數(shù)[15]，本研究對羰基指數(shù)(CI)和亞砜基指數(shù)(SI)進行了定量計算(見公式1)。

(1)

式中，CI為羰基指數(shù)，SI為亞砜基指數(shù)，V(≈1 700)為羰基C=O對應的峰面積，V(≈1 030)為亞砜基S=O對應的峰面積，V(vref)為參比面積。

1.3.5 瀝青膠漿Burgers細觀力學參數(shù)擬合

目前對瀝青膠漿動態(tài)粘彈性細觀參數(shù)擬合的方法主要有極限求解法和目標函數(shù)法[11]，極限求解法是通過主曲線擬合求解的方法，目標函數(shù)法是通過試驗所得復數(shù)模量，建立目標函數(shù)，通過迭代求解，目標函數(shù)達到最優(yōu)解時得到細觀模型參數(shù)的方法。目標函數(shù)法采用優(yōu)化求解的方法，且考慮了儲存模量和損失模量的誤差和，有較高的擬合精度[16]，因此本研究采用目標函數(shù)法進行擬合。

2 試驗結果與分析

2.1 流變特性參數(shù)分析

在動態(tài)剪切流變試驗中，用復數(shù)剪切模量G*來表征瀝青材料受到剪切作用時所產生的阻力；用相位角δ來表征瀝青材料中彈性和粘性部分的相對比例關系，瀝青作為粘彈性材料，其相位角通常在0°～90°之間，δ越小，則其彈性成分比例更高，變形后更容易恢復，反之，則其流動性更強，更不容易恢復；車轍因子G*/sinδ能反映瀝青材料抵抗永久變形的能力，是目前評價瀝青高溫性能最常用的技術指標。不同再生劑摻量下的回收瀝青膠漿的lnG*、δ、G*/sinδ隨溫度的變化趨勢如圖1所示。

圖1 流變特性參數(shù)隨溫度的變化圖Fig 1 The change of rheological property parameter with temperature

從圖1(a)可以看出，lnG*隨溫度的增加表現(xiàn)出線性減小的趨勢，且減小幅度較大，說明G*溫度敏感性較強；回收瀝青膠漿的lnG*值相較于KL90基質瀝青更大，隨著再生劑摻量增加，lnG*表現(xiàn)出減小的趨勢，這是由于再生劑作為一種輕質組分，它的加入使回收瀝青膠漿變軟，抗剪切能力減小。當再生劑摻量為9%時，其lnG*變化曲線逼近KL90基質瀝青，說明此時回收瀝青膠漿的復數(shù)剪切模量基本恢復。

從圖1(b)可以看出，回收瀝青膠漿的相位角δ隨溫度增加呈增大趨勢，當溫度達到80 ℃時，δ大于90°，此時回收瀝青膠漿已經完全喪失其粘彈性而表現(xiàn)為粘性。再生瀝青膠漿和KL90基質瀝青的δ和溫度表現(xiàn)出正相關關系，且隨溫度增加其變化曲線逐漸收斂?？梢园l(fā)現(xiàn)，再生劑的加入可以增加粘性成分，提高回收瀝青膠漿的流動性。

從圖1(c)可以看出，G*/sinδ隨溫度的增加表現(xiàn)出指數(shù)衰減的趨勢，回收瀝青膠漿的G*/sinδ遠大于其他瀝青，說明鋪筑于路面的瀝青混合料經過長期服役，已經發(fā)生嚴重老化，瀝青中的輕質組分減小，瀝青變硬，抵抗變形的能力增加，加入再生劑后，輕質組分比例增加，瀝青分子運動能力提高，瀝青重新變軟，G*/sinδ。當再生劑摻量為9%時，G*/sinδ曲線與KL90基質瀝青的曲線基本接近，說明其高溫流變性能恢復較好。

2.2 傅里葉變換紅外光譜試驗定性分析

采用1.3.3中的方法對傅里葉變換紅外光譜圖進行處理，回收瀝青膠漿及其再生劑摻量為6%、9%、12%的再生瀝青膠漿的譜圖如圖2所示，KL90基質瀝青及其PAV老化瀝青的譜圖如圖3所示。

圖2 回收瀝青膠漿和再生瀝青膠漿紅外光譜圖Fig 2 Infrared spectrum of reclaimed asphalt mortar and regenerated asphalt mortar

圖3 KL90基質瀝青和PAV老化瀝青紅外光譜圖Fig 3 Infrared spectrum of KL base asphalt and PAV aged asphalt

從圖2和3可以看出，相比KL90基質瀝青，回收瀝青膠漿中羰基(1 698 cm-1C=O)和亞砜基(1 030 cm-1S=O)含量增加，并隨著再生劑摻量的增加而減小。在回收瀝青膠漿及其再生瀝青膠漿的譜圖中，在1 260 cm-1位置處出現(xiàn)了C-O-C鍵的特征峰，且峰值強度隨再生劑摻量的增加而降低，經對比，在基質瀝青和PAV老化后的瀝青譜圖中均未發(fā)現(xiàn)此峰，可知1 260 cm-1位置處C-O-C鍵的特征峰是自然條件下瀝青長期老化的產物。在再生瀝青膠漿中，觀察到在1 160和1 744 cm-1處出現(xiàn)了基質瀝青和回收瀝青膠漿中不存在的特征峰，并隨著再生劑摻量的提高，峰面積逐步增大。經研究，所用再生劑為包含多種極性官能團的復雜混合物，其包含1 160 cm-1處(CH3)2CHR中直鏈C-C鍵的反對稱伸縮振動峰，1 744 cm-1處飽和脂肪酸酯C=O鍵的伸縮振動峰[17]，可知再生劑的加入使再生瀝青膠漿中出現(xiàn)了新的特征峰。

從圖2中可以看出，回收瀝青膠漿及其再生瀝青膠漿在900～1 100 cm-1處的峰面積變化較大，為了進一步分析產生該變化的原因，提取回收瀝青膠漿和再生瀝青膠漿此處的特征峰進行分析，如圖4所示。

圖4 峰位置變化圖Fig 4 Peak position change spectrum

經計算可知，KL90基質瀝青中1 030 cm-1處亞砜基峰面積為0.364，PAV老化后為0.787，變化較小，但是回收瀝青膠漿中激增為14.783，從傅里葉變換紅外光譜圖中也可看出亞砜基的峰值發(fā)生了極大變化，且峰位置從1 018 cm-1處逐漸向1 030 cm-1處移動，回收瀝青膠漿和再生劑摻量為6%、9%、12%的再生瀝青膠漿的亞砜基峰位置分別在1 018.77、1 020.10、1 029.66、1 030.66 cm-1處，同時在1 089 cm-1處伴隨有肩峰出現(xiàn)(見圖3)。據文獻[18]可知，壓力容器老化(PAV)可模擬自然條件下5a-10a的老化效果，因此，PAV老化和回收瀝青膠漿中亞砜基含量應相差不大，且亞砜基熱穩(wěn)定性較差[17]，其含量一般較低，因此，1 030 cm-1位置處可能出現(xiàn)了其他物質產生的特征峰。據文獻[19]知，Si-O-Si的反對稱伸縮振動峰位于1 084和1 016 cm-1附近，和試驗結果中出現(xiàn)的峰位置基本一致，因此，1 030和1 018 cm-1之間的特征峰可能是殘留礦粉中的Si-O-Si鍵與亞砜基疊加所產生。隨著再生劑摻量增加，SiO2濃度和亞砜基含量降低，1 089和1 018 cm-1處的峰值均急劇減小。由于SiO2濃度降低迅速，Si-O-Si的反對稱伸縮振動對峰強度影響降低，而亞砜基含量減小緩慢，所以亞砜基含量對峰值強度的影響相對增加，故峰位置從1 018 cm-1處向1 030 cm-1處有微小的移動。

2.3 傅里葉變換紅外光譜試驗特征官能團定量計算

采用1.3.3中的方法對特征官能團峰面積和特征官能團指數(shù)進行計算，對于參比面積的選擇，念騰飛等[20]以瀝青指紋識別區(qū)(波數(shù)在2 000和650 cm-1之間)內所有特征峰面積的總和作為參比面積；Maria de Fátima等[21]以4 000和2000 cm-1內所有特征峰面積的總和作為參比面積；Lily等[20]以1 376 cm-1CH2和1 456 cm-1CH3的彎曲振動峰面積作為參比面積。本研究中，采用指紋識別區(qū)總的峰面積(波數(shù)在2 000和650 cm-1之間)作為參比面積，計算結果如表3所示。

表3 特征峰面積、CI和SI計算結果

從表3可以看出，在KL90基質瀝青中，羰基指數(shù)(CI)僅為0.0282，PAV老化后增加到0.0789，回收瀝青膠漿中CI也高于基質瀝青，說明瀝青老化發(fā)生氧化、縮合和脫氫反應，羰基即為老化產物。隨著回收瀝青膠漿中再生劑摻量的增加，發(fā)生了還原反應，瀝青質得到溶解和修復，回收瀝青膠漿的化學組分重新調整，CI逐漸減小，說明再生劑對瀝青化學組分有恢復效果，但由于再生劑與羰基不發(fā)生化學反應，因此并不能恢復到KL90基質瀝青原有的狀態(tài)。由CI變化規(guī)律可得出，羰基指數(shù)(CI)可以作為評價瀝青老化后官能團變化的指標?；厥諡r青膠漿中1260 cm-1C-O-C鍵峰面積為4.996，摻加6%、9%、12%的再生劑后依次為2.823、0.905、0.761，說明再生劑摻量為9%時，C-O-C鍵峰面積減小比較明顯，再生效果較好，再生劑摻量大于9%時，C-O-C鍵峰面積變化不明顯。

3 瀝青膠漿細觀參數(shù)分析

3.1 瀝青膠漿宏觀流變特性參數(shù)與細觀參數(shù)關聯(lián)性分析

Burgers模型由Kelvin模型和Maxwell模型共同組成，Kelvin模型由一個彈簧元件和一個粘壺元件并聯(lián)組成，能夠反應瀝青的蠕變特性和延遲彈性；Maxwell模型由一個彈簧元件和一個粘壺元件串聯(lián)組成，反應了瀝青材料的應力松弛特性。Kelvin模型和Maxwell模型串聯(lián)組成Burgers模型，能夠同時反應瀝青材料的蠕變特性和應力松弛特性[22]，如圖5所示。Burgers模型作為瀝青材料的基本本構模型，對瀝青及瀝青混合料的離散元細觀模擬具有重要作用，本研究將Burgers模型四參數(shù)E1、η1、E2、η2作為細觀力學參數(shù)，對宏觀流變特性參數(shù)和細觀力學參數(shù)的關系進行了公式推導。如公式(2)～(16)。

圖5 Burgers模型示意圖Fig 5 Schematic diagram of Burgers model

首先，根據粘彈力學理論可知，Maxwell模型的本構方程為：

(2)

輸入交變應力σ=σ0eiωt，可得到：

(3)

從而得到：

(4)

(5)

同上，Kelvin模型的本構方程為：

(6)

輸入交變應變ε=ε0eiωt，可得到：

(7)

(8)

又由文獻[22]可以得到，在Burgers模型中，當輸入一個簡諧應力時，其復數(shù)柔量為：

J*(ω)=J′(ω)-iJ″(ω)

(9)

(10)

(11)

由公式(10)可以得到，復數(shù)柔量的模為：

(12)

復數(shù)模量的模為：

(13)

因此可以得到：

(14)

由文獻[22]，損失正切記為：

(15)

因此，

(16)

3.2 瀝青膠漿細觀力學參數(shù)擬合

采用目標函數(shù)法擬合細觀力學參數(shù)，首先建立目標函數(shù)，如公式(17)所示。

(17)

式中，G′(ωj)和G″(ωj)通過式(18)、(19)計算得到

(18)

(19)

根據現(xiàn)有理論以及擬合經驗可知，E2、η2和頻率ω成乘冪關系[12]，因此定義公式(20)、(21)。

E2=a·ωb

(20)

η2=c·ωd

(21)

式中，ω為頻率，a、b、c、d為擬合參數(shù)。

然后借助Microsoft Excel中的規(guī)劃求解功能，得到了當目標函數(shù)為最小值時的細觀參數(shù)E1、η1、E2、η2值。圖(6)為通過擬合得到的不同再生劑摻量以及不同溫度下四參數(shù)的變化情況。

從圖6可以看出，相同溫度下，回收瀝青膠漿的E1、η1、E2、η2均顯著高于KL基質瀝青及再生瀝青膠漿，可知瀝青在自然條件下長期老化后E1、η1、E2、η2增大，隨著再生劑摻量的增加，E1、η1、E2、η2逐漸減小?？梢园l(fā)現(xiàn)再生劑的加入不僅影響瀝青膠漿的宏觀流變特性，對其細觀力學參數(shù)也有顯著影響。同時可以發(fā)現(xiàn)，再生劑對η1、E2的影響更加顯著，對E1的影響其次，對η2的影響最小。

在相同再生劑摻量，不同溫度等級下，E1、η1、E2、η2隨溫度的增加表現(xiàn)出減小趨勢，但回收瀝青膠漿在60 ℃時的η2值低于在70 ℃時的η2值，這可能是由于回收瀝青膠漿粘彈性已經喪失，導致其細觀力學參數(shù)變化規(guī)律出現(xiàn)異常。同時可以看出，E1、η1、E2均表現(xiàn)出較強的溫度敏感性，在50和60 ℃之間的變化要大于60和70 ℃之間的變化，η2的溫度敏感性較弱。

4 多尺度下瀝青膠漿再生效果關聯(lián)性分析

在瀝青膠漿中，特征官能團峰面積的差異反映了瀝青不同組分之間性能的差異，化學組分的差異使得瀝青膠漿細觀力學參數(shù)存在差異，從而影響瀝青膠漿的宏觀流變性。宏觀瀝青材料流變性能的變化與化學組分和細觀力學參數(shù)的演變必然存在一種特定的關系。

綜合分析發(fā)現(xiàn)，隨著老化程度的加深，回收瀝青膠漿中的輕質組分揮發(fā)或者發(fā)生氧化轉變?yōu)闉r青質，大分子鍵斷裂，瀝青組分之間發(fā)生轉變，導致回收瀝青膠漿的宏觀流變性能發(fā)生改變。輕質組分的減少導致瀝青變硬，復數(shù)剪切模量增大；自然條件下的老化作用使得回收瀝青膠漿中大分子鍵斷裂，其粘彈性能喪失，80 ℃時相位角已經超過90°。在細觀力學的角度可以得到同樣的結論，老化使得回收瀝青膠漿細觀力學參數(shù)E1、η1、E2、η2發(fā)生變化，導致復數(shù)剪切模量增大。

再生劑作為一種輕質組分，它的加入不僅讓回收瀝青膠漿中的輕質組分得到補充，瀝青重新變軟，同時也使已經破壞的瀝青質得到溶解和修復，其粘彈性能重新得到恢復，復數(shù)剪切模量降低。另外，在加入再生劑后，再生瀝青膠漿的細觀力學參數(shù)E1、η1、E2、η2逐漸趨向于基質瀝青的細觀力學參數(shù)，從而使宏觀流變特性參數(shù)恢復。

從宏觀流變性能、化學組分和細觀力學參數(shù)多尺度綜合分析發(fā)現(xiàn)，化學組分和細觀力學參數(shù)與宏觀流變性能之間存在某種必然的聯(lián)系，二者均對瀝青膠漿的宏觀流變性能有著重要影響。

圖6 不同再生劑摻量下E1、η1、E2、η2變化Fig 6 Changes of E1，η1，E2、η2 under different rejuvenator dosages

5 結 論

alnG*值隨溫度的增加線性減小，且隨著再生劑摻量的增加而減??；δ隨溫度增加呈增大趨勢，且隨著再生劑摻量的增加而增加；G*/sinδ隨溫度的增加表現(xiàn)出指數(shù)衰減的趨勢。再生劑摻量為9%時，回收瀝青膠漿的高溫流變性能恢復較好。

b 回收瀝青膠漿中，在1 260 cm-1位置處出現(xiàn)了了C-O-C鍵的特征峰，在1 089 cm-1和1 018 cm-1處出現(xiàn)了殘留礦粉中Si-O-Si鍵的反對稱伸縮振動所產生的特征峰。

c 相同溫度下，回收瀝青膠漿的E1、η1、E2、η2均顯著高于KL90基質瀝青及再生瀝青膠漿，隨著再生劑摻量的增加，E1、η1、E2、η2逐漸減??；在相同再生劑摻量，E1、η1、E2、η2隨溫度的增加表現(xiàn)出減小趨勢。

d化學組分與宏觀流變性能之間有著緊密聯(lián)系，瀝青膠漿化學組分的變化必然導致宏觀流變性能的變異；細觀力學參數(shù)E1、η1、E2、η2與宏觀流變特性參數(shù)G*、δ之間也有公式(14)、(16)所示的關系；瀝青膠漿的老化和再生都會使化學組分和細觀力學參數(shù)發(fā)生變化，從而影響宏觀流變性能。