曾國源

（福建省特種設備檢驗研究院，福建泉州 362000）

0 引言

港口起重機具有便利、靈活和使用范圍廣等特點，已成為大型港口必備的裝卸設備。目前國內外的起重機設計生產商及研究所，對起重機關鍵的性能參數(shù)的設計能力和制造工藝較以前提高顯著，正朝著重型化、模塊化、參數(shù)化和智能化，以及穩(wěn)定性、可靠性、高效率、經(jīng)濟性方向發(fā)展[1-2]。

為保證港口起重機的可靠運行，提高使用率，延長設備使用壽命，對潛在的生產安全隱患進行預防，減少設備維護費用，需要通過理論分析計算掌握其靜態(tài)性能，才能提出并實施設計優(yōu)化改進方案和后期的使用維護措施。

由于過載、裂紋、疲勞與銹蝕等原因，港口起重機引發(fā)的各種故障，可能降低或喪失其預先設計的功能和作用。因此，需要深入分析起重機的靜力學性能，尋找到最大的危險受力部位，消除潛在的安全隱患，保證其安全穩(wěn)定可靠地運行，要對這類復雜的結構件實施監(jiān)測不僅耗時長，且有可能無法真正檢測到安全隱患部位。為解決這類問題，本文采用ANSYS（有限元分析軟件）先對其3D結構模型進行理論受力分析，求解出理論上的結構危險受力部位，再對這些潛在危險部位采用應力、磁記憶等無損檢測工藝方法，最終找到缺陷部件進行安全預防。

1 起重機結構模型和簡化

1.1 港口起重機基本結構

某型號港口起重機結構如圖1所示，其中：塔身（塔架）為圓形截面的鋼結構，內部焊接大量的加強作用的角鋼，支撐著起重機上部結構的全部重量，并將其轉至底架、臺車和軌道基礎；門架橫梁、行走機構、門梁、轉臺均采用不同厚度的鋼板焊接；臂架主梁由不同截面的圓鋼管焊接，頭部及支座由不同厚度的鋼板焊接[3]。

1.2 起重臂模型簡化

由于港口起重臂空間結構比較復雜，因此建立一個有效且合理的有限元模型對求解計算是很有必要的，對其進行3D建模時不能將所有因素都考慮，忽略其結構阻尼，不考慮非線性關系和過渡圓角。對該港口起重臂進行了如下的假設和簡化：

（1） 港口起重臂3D模型根據(jù)圖紙尺寸創(chuàng)建，簡化其加強筋和肋板等局部結構；

（2）建立起重臂架3D模型時，忽略處理鋼絲繩、螺栓、鉸軸等微小特征結構；

（3） 采用密度補償法處理人字梯結構的重力均勻分布于臂架；

（4） 模型受力應與其在工作時外載荷作用下相同，吊桿、拉桿機構、變幅機構、配重、起升機構、小車和吊鉤以集中力的方式加載到相關節(jié)點；

（5） 模型的邊界條件處理應與其實際工作時保持一致，分析計算載荷時，只考慮起重機臂架能承受的常規(guī)和偶然載荷，不考慮特殊載荷的影響。

2 臂架結構模型建立及施加載荷

根據(jù)港口起重機的工作特性建立起重臂的笛卡爾坐標系，臂架結構只繞Z軸旋轉，X軸指向臂架起吊端，臂架的對稱平面為XOY和XOZ面，起升及變幅鋼絲繩拉力、起吊載荷設置在XOY面。

起重機臂架結構主要采用梁桿單元和板殼單元構建有限元3D模型。由圓形鋼管焊接的變幅齒條和臂架結構，采用梁單元Beam188來建模，Beam188在每個節(jié)點上默認有6個自由度。臂架支座，變幅支座及起升支座由鋼板焊接，采用彈性殼單元Shell63建模，Shell63殼單元既具有彎曲能力又具有膜力，可以承受平面內荷載和法向荷載[4-6]。配重采用MASS21單元建模。

為避免具有不同結點自由度的梁單元和板殼單元的聯(lián)接問題，采用均有6個自由度的Shell63、Beam188單元來建模分析，因此可共用節(jié)點。在模型中，通過共用節(jié)點來實現(xiàn)構件間的緊固連接。根據(jù)起重臂架圖紙?zhí)峁┑某叽鐒?chuàng)建有限元模型，劃分網(wǎng)格如圖2所示。

圖2 起重臂架有限元網(wǎng)格模型

起重機的轉臺上安裝有鉸軸系統(tǒng)與臂架人字架組合支座，起重機在運行過程可繞鉸軸旋轉以實現(xiàn)起重機的變幅，通過約束鉸軸的3個方向的移動自由度以及繞X方向和繞Y方向的旋轉自由度來分析加載邊界條件。

起重機的臂架為實現(xiàn)變幅，先通過變幅機構帶動鋼絲繩，斜拉桿與塔身結構的聯(lián)接、平衡臂架和兩根斜拉桿的聯(lián)接、平衡臂架的臂腿與塔身結構回轉部位的轉接均為固定鉸聯(lián)接。在起重機的臂架變幅支座位置建立鉸軸聯(lián)接，再從鉸軸中心到人字架鉸軸創(chuàng)建桿梁結構，從而分析起重機的加載受力形變情況，約束人字架鉸軸位置的X、Y、Z三個方向的移動自由度以及繞X和Y方向的旋轉自由度，以簡化變幅鋼絲繩對臂架的約束條件。

考慮自重影響的情況下（重力加速度g=9.8 m/s2），以起重機的臂架幅角為38.5°分析計算，提升負載的質量為42 t，對臂架結構進行加載受力形變分析，再根據(jù)幾何關系求出鉸軸聯(lián)接的坐標位置點為：（17 034.7，14 258.5）mm，將提升負載沿臂架方向和垂直臂架方向受力分解，可得：FX=372 528.4 N，F(xiàn)Y=313 735.6 N；考慮動載時，應乘以動載系數(shù)φ2，即：FX=436 296.3 N，F(xiàn)Y=378 676.4 N。

3 臂架結構的有限元計算結果及分析

由ANSYS有限元軟件求解可得，該起重機臂架結構X、Y和Z向的變形總位移如圖3所示。

圖3 起重臂架變形總位移圖

由圖可知，起重臂架由于受到加在臂架末端載荷的作用，最大位移點出現(xiàn)在臂架末端，最大位移值為203.1 mm，整機有向前傾的趨勢。依據(jù)文獻[7-8]對臂架類起重機的設計準則，靜繞度的設計推薦經(jīng)驗公式為W=（1/200～1/250）R，R為臂架幅度。若R=70 m，則臂架的靜繞度安全范圍為280～350 mm，故其靜繞度滿足設計和使用要求。

圖4所示為起重臂架結構的Von mises等效應力云圖，可知材質為球鐵Q345的臂架其最大應力為235 MPa＜[σ]=340 MPa，故該臂架的結構強度滿足設計強度要求。

圖4 起重臂架Von mises等效應力圖

圖5 起重臂架局部Von mises等效應力圖

對起重臂架的局部結構進行詳細應力分析，圖5（a）所示位置1出現(xiàn)最大應力，其有向重物傾斜的趨勢，與實際情況相符，建模時用梁單元來模擬臂架主梁和綴桿，由于臂架末端承受的彎矩較大，故在臂架末端位置的應力較大，從而導致了此位置出現(xiàn)應力集中現(xiàn)象，實際鋼板和主梁、加強桿是一體焊接，會較大改善受力情況。另外在圖5（c）所示位置3局部應力相對較大，約為180 MPa，其余位置應力均在135 MPa以下，有變幅鋼繩的約束加強作用，臂架變幅支座位置出現(xiàn)局部應力相對較大，設計制造過程中應采取局部加強措施。而圖5（b）、（d）所示位置2和4主要原因是由于其臂架受力部位的高度增高，應力會相對集中。由于有外部加強約束作用，對整體結構的安全性影響處于可接受的范圍內。在起吊負載的重量作用下，若腹桿間的焊縫開裂失去承載能力，會引起臂桿內力突然增大和重新分布，致使桿件因過載而失穩(wěn)。當負載重量超過使這些桿件失穩(wěn)彎折的臨界值后，則起重臂受力的有效截面會逐漸減小，該吊臂最終將會彎曲折斷。

由分析可知，起重臂在設計優(yōu)化時，將靜定結構改為超靜定結構，即使某一根腹桿失穩(wěn)破壞，其內力將進行重分布，不至于立即發(fā)生彎折破壞。起重機生產廠家應加強焊接質量控制與檢查，出廠前進行探傷檢驗，若發(fā)現(xiàn)有裂紋需重新施焊。起重機在使用時應進行定期檢查和維修，發(fā)現(xiàn)油漆剝落和金屬材料銹蝕，應查明原因。各種細小裂紋是鋼結構桿件應力狀態(tài)漸變的先兆，必須立刻采取措施，如果主要受力構件腐蝕超標應提出停止使用，報備處理報告。

4 結束語

港口起重機臂由于過載、裂紋、疲勞與銹蝕等原因所引發(fā)的潛在安全隱患，可能導致港口起重機的不能可靠運行。本文對港口起重機的起重臂結構進行有限元三維建模，分析了起重臂的靜力學特性，模擬計算起重臂在起吊負載過程的受力，得到臂架的變形量、應力值及其分布趨勢，可為檢測人員對在役的港口起重機需要監(jiān)測的重點部位和后期的使用維護提供依據(jù)，并為設計單位的后續(xù)改進優(yōu)化提供了方向指導。