張小康,沈建國(guó),李紅瑞

(天津大學(xué)微電子學(xué)院,天津300072)

目前,我國(guó)多數(shù)油田已進(jìn)入開(kāi)發(fā)中后期,步入高含水階段。油水關(guān)系復(fù)雜,剩余油分散,所以提高油田采收率、正確評(píng)價(jià)剩余油飽和度是急需解決的難題[1-4]。

以往的地面瞬變電磁勘探方法是利用不接地回線(xiàn)或接地線(xiàn)源向地下發(fā)射一次脈沖磁場(chǎng),在一次脈沖磁場(chǎng)間歇期間利用線(xiàn)圈或接地電極觀測(cè)地下介質(zhì)中引起的二次感應(yīng)渦流場(chǎng),從而探測(cè)介質(zhì)電導(dǎo)率,該方法的局限性是無(wú)法對(duì)井間地層進(jìn)行有效勘探[5-8]。與地面瞬變電磁勘探不同,本文研究的瞬變電磁井間勘探方法是將發(fā)射和接收線(xiàn)圈放在不同的井中記錄發(fā)射線(xiàn)圈電流反向?qū)?、反向關(guān)斷、正向?qū)ê驼蜿P(guān)斷的全部響應(yīng)。主要利用導(dǎo)通和關(guān)斷激發(fā)的瞬變電磁響應(yīng)波形的快速變化上升沿或下降沿(地面瞬變電磁勘探?jīng)]有這個(gè)響應(yīng),歸并在盲區(qū)中)中所包含的地層電導(dǎo)率信息,通過(guò)井內(nèi)大功率瞬變電磁激發(fā),測(cè)量發(fā)射井與鄰井之間渦流激發(fā)響應(yīng)波形,原始數(shù)據(jù)量大、所攜帶的地層信息豐富。所測(cè)量的有用信號(hào)是鄰井發(fā)射線(xiàn)圈在地層導(dǎo)電介質(zhì)中激發(fā)的渦流在接收井中產(chǎn)生的二次感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),其有用信號(hào)最強(qiáng)、幅度最大的位置是在發(fā)射線(xiàn)圈電流導(dǎo)通或關(guān)斷時(shí)刻電磁場(chǎng)變化最快的位置[9-14]。

Doll采用電磁感應(yīng)原理,將導(dǎo)電介質(zhì)假設(shè)成無(wú)數(shù)個(gè)導(dǎo)電環(huán),研究導(dǎo)電環(huán)中的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)產(chǎn)生的電流(渦流)以及該電流再次在與發(fā)射線(xiàn)圈同軸的接收線(xiàn)圈產(chǎn)生的渦流激發(fā)響應(yīng),得到了無(wú)用信號(hào)(直接耦合信號(hào))和有用信號(hào)(渦流激發(fā)響應(yīng))以及描述空間各點(diǎn)電導(dǎo)率對(duì)同井渦流激發(fā)響應(yīng)的貢獻(xiàn)——Doll幾何因子[15-17]。李紅瑞等[18]將Doll的方法推廣到全空間得到全空間幾何因子,用來(lái)描述空間各點(diǎn)電導(dǎo)率對(duì)井間渦流激發(fā)響應(yīng)的貢獻(xiàn)。

本文首先由Doll幾何因子(同井)引出全空間幾何因子(井間),接著重點(diǎn)用鋁板以及放置在相鄰井中的發(fā)射和接收線(xiàn)圈對(duì)全空間幾何因子的極性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,然后通過(guò)空氣和地層中接收線(xiàn)圈中渦流激發(fā)響應(yīng)正演模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證了利用全空間幾何因子進(jìn)行井間渦流激發(fā)響應(yīng)計(jì)算的可行性,最后給出了瞬變電磁井間渦流激發(fā)響應(yīng)隨接收線(xiàn)圈源距變化的規(guī)律。

1 瞬變電磁響應(yīng)與幾何因子分析

當(dāng)發(fā)射和接收線(xiàn)圈在同一井時(shí),Doll幾何因子可以描述單頻的響應(yīng),對(duì)發(fā)射信號(hào)各個(gè)頻率的響應(yīng)進(jìn)行積分得到有用信號(hào)的瞬態(tài)響應(yīng)波形:

(1)

式中:VR(t)是地層渦流激發(fā)響應(yīng)(有用信號(hào));nT是發(fā)射線(xiàn)圈的匝數(shù);nR是接收線(xiàn)圈的匝數(shù);S0是發(fā)射和接收線(xiàn)圈的面積;μ是磁導(dǎo)率;I(ω)是發(fā)射電流的幅度譜(與階躍函數(shù)的頻譜相似,即實(shí)部為πδ(ω),虛部為-1/ω);ω=2πf;f是頻率;g是Doll幾何因子;σ是電導(dǎo)率;r,z分別表示徑向、縱向。(1)式中的兩個(gè)積分是各自獨(dú)立的。前面的積分刻畫(huà)了連續(xù)頻譜激發(fā)時(shí),各個(gè)頻率成分響應(yīng)的疊加,積分以后獲得時(shí)域波形,后面的積分表示空間各點(diǎn)地層的電導(dǎo)率對(duì)有用信號(hào)的貢獻(xiàn),是由空間各個(gè)位置的渦流不同引起的。直角坐標(biāo)系下的全空間幾何因子解析表達(dá)式為:

(2)

式中:c為發(fā)射與接收線(xiàn)圈之間的水平距離;(x,y,z)是空間任意一點(diǎn)坐標(biāo);ρR和ρT分別為接收和發(fā)射線(xiàn)圈與點(diǎn)(x,y,z)之間的距離。令發(fā)射線(xiàn)圈位于原點(diǎn)O(0,0,0),接收線(xiàn)圈位于坐標(biāo)點(diǎn)(0,5,5)。圖1是根據(jù)公式(2)繪制的全空間幾何因子三維空間分布切片圖。由圖1可見(jiàn),全空間幾何因子在發(fā)射和接收線(xiàn)圈附近幅度很大,在發(fā)射和接收線(xiàn)圈之間取正值,之外取負(fù)值,即全空間幾何因子在發(fā)射或接收線(xiàn)圈的兩側(cè)極性相反,并且關(guān)于坐標(biāo)點(diǎn)(0,2.5,2.5)成中心對(duì)稱(chēng)。

圖1 全空間幾何因子三維空間分布切片

當(dāng)發(fā)射和接收線(xiàn)圈在不同井時(shí),用全空間幾何因子計(jì)算井間渦流激發(fā)響應(yīng)的公式與同井時(shí)相似,即:

dx′dy′dz′

(3)

式中:(x,y,z)是接收線(xiàn)圈的坐標(biāo);(x′,y′,z′)是導(dǎo)電體所在的空間坐標(biāo);瞬變電磁有用信號(hào)VR與全空間幾何因子g極性相反(σ永遠(yuǎn)為正)。因此,可以通過(guò)測(cè)量有用信號(hào)波形的極性進(jìn)而判斷全空間幾何因子在發(fā)射或接收線(xiàn)圈兩側(cè)的極性特征。公式(3)中前面積分實(shí)際是對(duì)激發(fā)電流I的幅度譜與角頻率ω的平方的乘積進(jìn)行反傅里葉變換,進(jìn)而得出連續(xù)譜激發(fā)時(shí)各個(gè)頻率成分響應(yīng)的疊加?？諝獾拇艑?dǎo)率為4π×10-7H/m,發(fā)射線(xiàn)圈的匝數(shù)為10000,接收線(xiàn)圈的匝數(shù)為30000,發(fā)射與接收線(xiàn)圈的半徑為0.02m,面積為0.0004π m2。鋁板電導(dǎo)率σ是一個(gè)常數(shù),在計(jì)算時(shí)可以將該電導(dǎo)率σ提到公式(3)中的三重積分以外,因?yàn)榭諝獾碾妼?dǎo)率為0,因此只需對(duì)鋁板的長(zhǎng)、寬、高分別進(jìn)行積分即可,即公式(3)中的三重?zé)o窮積分也就變?yōu)樯?、下限為特定?shù)值(具體見(jiàn)實(shí)驗(yàn)部分)的定積分。正演模擬時(shí)用指數(shù)函數(shù)e-pt模擬瞬變激發(fā)的衰減過(guò)程(p為衰減系數(shù),t為時(shí)間),用高斯函數(shù)模擬線(xiàn)圈和地層的衰減,將以上所有參數(shù)代入公式(3)即可求出鄰井接收線(xiàn)圈的渦流激發(fā)響應(yīng)。

2 瞬變電磁井間勘探方法

2.1 實(shí)驗(yàn)儀器及測(cè)量方法

實(shí)驗(yàn)儀器如圖2所示,包括4×8垂直接收線(xiàn)圈陣列,匝數(shù)是30000,一個(gè)發(fā)射線(xiàn)圈(與其中一個(gè)垂直接收線(xiàn)圈陣列同軸并放置于底部)匝數(shù)是10000,一個(gè)滑輪(固定在瞬變電磁井間多深度點(diǎn)測(cè)量系統(tǒng)正上方),一個(gè)良導(dǎo)電體金屬球懸掛在滑輪上并可以上下移動(dòng)(具體實(shí)驗(yàn)時(shí)可以換成鋁板)。

圖2 瞬變電磁井間多深度點(diǎn)測(cè)量系統(tǒng)

在實(shí)際測(cè)量時(shí)有以下兩種測(cè)量方法。

第一種:固定瞬變電磁井間多深度點(diǎn)測(cè)量系統(tǒng),沒(méi)有金屬球時(shí)測(cè)量一次;將良導(dǎo)電體金屬球放入系統(tǒng)中再測(cè)量一次。兩次測(cè)量結(jié)果相減,去掉無(wú)用信號(hào)得到由金屬球激發(fā)的瞬變電磁有用信號(hào)。

第二種:先把金屬球放入瞬變電磁井間測(cè)量系統(tǒng)中,并且金屬球的位置不變。同時(shí)移動(dòng)發(fā)射線(xiàn)圈和垂直接收線(xiàn)圈陣列實(shí)現(xiàn)對(duì)金屬球的多深度點(diǎn)覆蓋式測(cè)量。

2.2 雙極性發(fā)射信號(hào)與響應(yīng)波形

在瞬變電磁石油勘探系統(tǒng)中,通常使用雙極性發(fā)射信號(hào),其原理是利用發(fā)射線(xiàn)圈電流的導(dǎo)通、關(guān)斷激發(fā)瞬變電磁場(chǎng),通過(guò)測(cè)量導(dǎo)電體產(chǎn)生的渦流激發(fā)響應(yīng)來(lái)實(shí)現(xiàn)油氣勘探。圖3為本文采用的雙極性發(fā)射信號(hào)波形,周期為80ms,導(dǎo)通時(shí)刻電壓(U)為800mV,關(guān)斷時(shí)刻電壓為2.5V,包括反向?qū)?、反向關(guān)斷、正向?qū)ê驼蜿P(guān)斷4個(gè)過(guò)程。由圖3可見(jiàn),在導(dǎo)通、關(guān)斷時(shí)刻電壓都有一個(gè)上升、下降過(guò)程,即電壓幅度先達(dá)到一個(gè)極值再逐漸降低,并且與導(dǎo)通時(shí)刻相比,關(guān)斷時(shí)刻的電壓峰值和變化速度更高。

圖3 雙極性發(fā)射信號(hào)波形

圖4為發(fā)射信號(hào)所對(duì)應(yīng)接收線(xiàn)圈的瞬變電磁全波響應(yīng),對(duì)應(yīng)關(guān)斷時(shí)刻電壓為1.3V,導(dǎo)通時(shí)刻電壓為600mV。由圖4可知,與導(dǎo)通時(shí)刻相比,關(guān)斷時(shí)刻的電壓峰值和變化速度更高,這一特征與發(fā)射信號(hào)波形一致。

圖4 接收線(xiàn)圈的瞬變電磁全波響應(yīng)

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 全空間幾何因子極性驗(yàn)證與分析

將發(fā)射和接收線(xiàn)圈按照?qǐng)D5所示進(jìn)行放置,發(fā)射線(xiàn)圈在下,接收線(xiàn)圈在左上方,二者水平距離是10cm,垂直距離是20cm。

供電電壓10V,發(fā)射電路導(dǎo)通時(shí)刻的電流是0.56A,雙極性發(fā)射信號(hào)周期是80ms,鋁板的尺寸為30cm×2mm×40cm(長(zhǎng)×寬×高)。首先在無(wú)鋁板存在時(shí)測(cè)量接收線(xiàn)圈的瞬變電磁全波響應(yīng)(無(wú)用信號(hào)),然后將鋁板分別豎直放置在發(fā)射線(xiàn)圈的右側(cè)、發(fā)射與接收線(xiàn)圈之間、接收線(xiàn)圈左側(cè)3個(gè)不同位置進(jìn)行測(cè)量,并與無(wú)鋁板存在時(shí)測(cè)量的響應(yīng)數(shù)據(jù)相減去掉無(wú)用信號(hào),得到只與鋁板有關(guān)的渦流激發(fā)響應(yīng)。3個(gè)不同位置鋁板測(cè)量的導(dǎo)通和關(guān)斷時(shí)刻渦流激發(fā)的響應(yīng)波形分別如圖6和圖7所示。

圖5 發(fā)射線(xiàn)圈、接收線(xiàn)圈、鋁板的空間擺放位置

圖6 鋁板放置在3個(gè)不同位置接收線(xiàn)圈的導(dǎo)通時(shí)刻的渦流激發(fā)波形

圖7 鋁板放置在3個(gè)不同位置接收線(xiàn)圈的關(guān)斷時(shí)刻的渦流激發(fā)波形

圖6和圖7中,紅線(xiàn)和藍(lán)線(xiàn)分別是鋁板在接收線(xiàn)圈左側(cè)和發(fā)射線(xiàn)圈右側(cè)測(cè)量的響應(yīng)波形,紫色線(xiàn)是鋁板在發(fā)射與接收線(xiàn)圈中間測(cè)量的響應(yīng)波形,綠線(xiàn)是零基準(zhǔn)線(xiàn)。由圖6、圖7可知:鋁板處于不同位置情況下,在導(dǎo)通和關(guān)斷時(shí)刻,接收線(xiàn)圈測(cè)得的渦流激發(fā)波形均有正、負(fù)兩個(gè)波峰,且第一個(gè)峰值幅度較大。其中,鋁板放置在發(fā)射與接收線(xiàn)圈兩側(cè)時(shí),接收線(xiàn)圈測(cè)得的渦流激發(fā)波形的極性相同,而鋁板放置在發(fā)射與接收線(xiàn)圈中間時(shí),測(cè)得的渦流激發(fā)波形極性與前者相反。這與圖1所示的全空間幾何因子在發(fā)射或接收線(xiàn)圈兩側(cè)極性相反的結(jié)論一致,因此,本實(shí)驗(yàn)定性地驗(yàn)證了全空間幾何因子的極性特征。

3.2 接收線(xiàn)圈中渦流激發(fā)響應(yīng)正演模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

首先在空氣中實(shí)驗(yàn)。令發(fā)射線(xiàn)圈位于原點(diǎn)O,發(fā)射與接收線(xiàn)圈位于同一個(gè)yOz平面,接收線(xiàn)圈位于發(fā)射線(xiàn)圈的右上角,并且發(fā)射與接收線(xiàn)圈之間的水平距離為C,垂直距離為L(zhǎng)。因此,接收線(xiàn)圈的坐標(biāo)為(0,C,L),發(fā)射與接收線(xiàn)圈空間坐標(biāo)示意圖如圖8所示。

圖8 發(fā)射與接收線(xiàn)圈空間坐標(biāo)示意

然后在地層中實(shí)驗(yàn)。供電電壓為30V,發(fā)射電路導(dǎo)通時(shí)刻電流為1.75A,發(fā)射信號(hào)周期為80ms。建立的地電模型如圖10所示,發(fā)射線(xiàn)圈在1號(hào)井,接收線(xiàn)圈在2號(hào)井,發(fā)射與接收線(xiàn)圈的水平距離為10.5cm,垂直距離14cm,一圓環(huán)形鋁板水平放置在發(fā)射與接收線(xiàn)圈中間,鋁板內(nèi)徑9cm,外徑18cm,厚度3mm。

圖9 空氣中渦流激發(fā)響應(yīng)正演模擬與實(shí)測(cè)的波形對(duì)比結(jié)果

圖10 瞬變電磁井間勘探地電模型

與空氣中對(duì)井間渦流激發(fā)響應(yīng)的正演模擬方法同理,根據(jù)公式(3),通過(guò)建立發(fā)射與接收線(xiàn)圈的空間坐標(biāo)系,同樣可以計(jì)算出與地層中圓環(huán)形鋁板對(duì)應(yīng)的渦流激發(fā)響應(yīng)結(jié)果。圖11給出了正演模擬和井間實(shí)測(cè)渦流激發(fā)響應(yīng)波形對(duì)比結(jié)果,由圖11可知,地層中實(shí)測(cè)渦流激發(fā)響應(yīng)波形形狀和幅度變化與正演模擬較為吻合,這也定量地驗(yàn)證了全空間幾何因子理論在地層中計(jì)算井間渦流激發(fā)響應(yīng)的可行性。

3.3 全空間不同源距接收線(xiàn)圈的瞬變電磁響應(yīng)

利用瞬變電磁井間多深度點(diǎn)測(cè)量系統(tǒng)可以得到不同源距接收線(xiàn)圈的瞬變電磁響應(yīng)波形,將發(fā)射線(xiàn)圈與非同軸垂直接收線(xiàn)圈陣列的水平距離設(shè)為10cm,8個(gè)接收線(xiàn)圈的間隔均為4cm,供電電壓15V,發(fā)射電路導(dǎo)通時(shí)刻的電流為1.03A,雙極性發(fā)射信號(hào)周期為80ms。首先在空氣中測(cè)量一次全波波形(此時(shí)無(wú)鋁板),為了對(duì)比不同源距接收線(xiàn)圈的瞬變電磁響應(yīng)的變化趨勢(shì),將反向?qū)?、反向關(guān)斷、正向?qū)ê驼蜿P(guān)斷4個(gè)不同時(shí)刻的響應(yīng)分開(kāi)繪制,如圖12所示。

圖11 地層中渦流激發(fā)響應(yīng)正演模擬與實(shí)測(cè)的波形對(duì)比結(jié)果

由圖12可見(jiàn),不同源距的每個(gè)接收線(xiàn)圈都產(chǎn)生了感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),幅度是先增大再減小。隨著接收線(xiàn)圈源距的不斷增大,瞬變電磁響應(yīng)的幅度逐漸減小,并且關(guān)斷時(shí)刻對(duì)應(yīng)的瞬變電磁響應(yīng)峰值幅度高于導(dǎo)通時(shí)刻。這是因?yàn)樵淳嘣龃?穿過(guò)接收線(xiàn)圈的磁通量減少,當(dāng)雙極性發(fā)射信號(hào)導(dǎo)通或關(guān)斷以后(此時(shí)為穩(wěn)態(tài)),發(fā)射線(xiàn)圈中無(wú)磁通量的改變,因此不會(huì)激發(fā)瞬變電磁場(chǎng),接收線(xiàn)圈的瞬變電磁響應(yīng)為0。將30cm×2mm×40cm(長(zhǎng)×寬×高)的金屬鋁板豎直放置在發(fā)射線(xiàn)圈與非同軸接收線(xiàn)圈陣列中間,與二者水平距離均為5cm,再進(jìn)行一次測(cè)量,同樣將反向?qū)?、反向關(guān)斷、正向?qū)ê驼蜿P(guān)斷的響應(yīng)分開(kāi)繪制,如圖13 所示。

由圖13可見(jiàn),與無(wú)鋁板存在時(shí)測(cè)量的瞬變電磁響應(yīng)波形有很大的區(qū)別,在關(guān)斷和導(dǎo)通時(shí)刻均有正、負(fù)兩個(gè)波峰,關(guān)斷時(shí)刻尤為明顯,第1個(gè)峰值的幅度要低于第2個(gè)峰值的幅度,并且隨著源距的增加,峰值的幅度逐漸減小。將兩次測(cè)量的對(duì)應(yīng)源距的瞬變電磁響應(yīng)數(shù)據(jù)相減得到只與鋁板有關(guān)的渦流激發(fā)響應(yīng),同樣將反向?qū)?、反向關(guān)斷、正向?qū)ê驼蜿P(guān)斷4個(gè)不同時(shí)刻的渦流激發(fā)響應(yīng)分開(kāi)繪制,如圖14所示。

圖12 空氣中不同源距接收線(xiàn)圈不同時(shí)刻的瞬變電磁響應(yīng)a 反向?qū)? b 反向關(guān)斷; c 正向?qū)? d 正向關(guān)斷

圖13 有金屬鋁板情況下不同源距接收線(xiàn)圈不同時(shí)刻的瞬變電磁響應(yīng)a 反向?qū)? b 反向關(guān)斷; c 正向?qū)? d 正向關(guān)斷

由圖14可見(jiàn),渦流激發(fā)響應(yīng)波形在導(dǎo)通或關(guān)斷時(shí)刻也是有正、負(fù)兩個(gè)波峰,第1個(gè)峰值的幅度高于第2個(gè)峰值的幅度,并且隨著源距的增加,渦流激發(fā)響應(yīng)的幅度逐漸減小。結(jié)果說(shuō)明,不同源距接收線(xiàn)圈對(duì)井間導(dǎo)電介質(zhì)渦流激發(fā)響應(yīng)的靈敏度不同。

圖14 有金屬鋁板情況下不同源距接收線(xiàn)圈不同時(shí)刻的渦流激發(fā)響應(yīng)a 反向?qū)? b 反向關(guān)斷; c 正向?qū)? d 正向關(guān)斷

4 結(jié)論

用地層導(dǎo)電體中渦流再次激發(fā)的響應(yīng)進(jìn)行瞬變電磁井間勘探是可行的。本文研究了井內(nèi)發(fā)射線(xiàn)圈激發(fā)的瞬變電磁場(chǎng)在鄰井接收線(xiàn)圈中產(chǎn)生的響應(yīng),該響應(yīng)包括由瞬變電磁場(chǎng)直接耦合產(chǎn)生的一次場(chǎng)和與導(dǎo)電介質(zhì)有關(guān)的渦流激發(fā)的響應(yīng)。圍繞瞬變電磁井間勘探進(jìn)行了一系列實(shí)驗(yàn),將有鋁板存在時(shí)的瞬變電磁響應(yīng)與無(wú)鋁板存在時(shí)的相減獲得了井間渦流激發(fā)的響應(yīng)。結(jié)論如下:

1) 發(fā)射線(xiàn)圈中電流導(dǎo)通和關(guān)斷均是瞬變電磁場(chǎng)的有效激發(fā)源,關(guān)斷時(shí)刻激發(fā)的響應(yīng)幅度比較大;

2) 瞬變電磁場(chǎng)在井間傳播過(guò)程中,鄰井接收到的響應(yīng)波形形狀包括上升沿和下降沿兩部分,其中上升沿變化快,下降沿變化緩慢;

3) 發(fā)射和接收線(xiàn)圈之間存在導(dǎo)電介質(zhì)時(shí),瞬變電磁場(chǎng)在導(dǎo)電介質(zhì)中產(chǎn)生渦流,渦流再次激發(fā)的響應(yīng)與導(dǎo)電介質(zhì)的電導(dǎo)率和空間分布有關(guān),該響應(yīng)波形形狀包括正、負(fù)兩個(gè)峰,分別與瞬變電磁響應(yīng)的上升沿和下降沿對(duì)應(yīng);

4) 導(dǎo)電介質(zhì)中的渦流在接收線(xiàn)圈產(chǎn)生的響應(yīng)與空間位置有關(guān),可以用全空間幾何因子進(jìn)行描述,渦流激發(fā)響應(yīng)波形在接收線(xiàn)圈的兩側(cè)極性相反,與全空間幾何因子所描述的極性特征一致;

5) 利用全空間幾何因子以及井間渦流激發(fā)響應(yīng)的解析解可以實(shí)現(xiàn)對(duì)地層中導(dǎo)電介質(zhì)產(chǎn)生的渦流激發(fā)響應(yīng)的正演模擬。

可以以全空間幾何因子理論為基礎(chǔ),對(duì)鄰井內(nèi)陣列線(xiàn)圈接收的響應(yīng)波形進(jìn)行建模處理,形成瞬變電磁井間勘探方法,進(jìn)而獲得地層電導(dǎo)率的空間分布。與地震波勘探不同,瞬變電磁響應(yīng)幅度和形狀均隨源距改變,并且包含的電導(dǎo)率信息更加豐富,本文研究為相關(guān)儀器的設(shè)計(jì)提供了理論和實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)。