馬麟

（四川鐵道職業(yè)學(xué)院，四川 成都 611732）

1 CRTSⅢ型板式無砟軌道調(diào)整層現(xiàn)狀

CRTSⅢ型板式無砟軌道是我國具有自主知識產(chǎn)權(quán)的高速鐵路無砟軌道結(jié)構(gòu)，先后應(yīng)用在鄭西、成灌、武漢城市圈城際鐵路、盤營、西寶、沈丹、鄭徐、京沈高鐵[1]。其吸收了CRTSⅠ型板式、CRTSⅡ型板式無砟軌道的技術(shù)特點(diǎn)，并采用自密實(shí)混凝土（以下簡稱SCC）取代水泥乳化瀝青砂漿（以下簡稱CA 砂漿）作調(diào)整層。SCC 相對于CA 砂漿有耐久性和經(jīng)濟(jì)性的優(yōu)勢，同時(shí)施工和養(yǎng)護(hù)維修都更加便捷。

CRTSⅢ型板式無砟軌道下部為帶凹槽結(jié)構(gòu)的底座，使用C35 混凝土；上部是帶擋肩的軌道板，有P5600、P5350、P4925、P4856 幾種規(guī)格，使用C60 混凝土預(yù)制，并設(shè)置“門”型鋼筋；底座上使用聚丙烯非織造土工布用作隔離層。施工時(shí)，對軌道板定位后即開始SCC 的澆筑工作。

目前，《高速鐵路CRTSⅢ型板式無砟軌道自密實(shí)混凝土?xí)盒屑夹g(shù)條件》（鐵總科技〔2013〕125 號）對填充層SCC 的拌合物性能和硬化體性能作了要求，即在滿足自流平的情況下，達(dá)到C40 混凝土的性能。

通過對前述線路的檢查、養(yǎng)護(hù)，發(fā)現(xiàn)SCC 層存在以下病害：一是與軌道板和底座板（隔離層）產(chǎn)生離縫；二是自身的開裂、掉塊、剝落等。這使得對SCC 調(diào)整層的改良具有深遠(yuǎn)意義，而自密實(shí)活性粉末混凝土（以下簡稱自密實(shí)RPC）以其優(yōu)良的性能為改良當(dāng)前使用的SCC 提供了一種思路。

2 使用原材料

本文實(shí)驗(yàn)采用是四川安縣中聯(lián)水泥廠生產(chǎn)的P.O42.5R 普通硅酸鹽水泥；用振動磨制備4 種細(xì)度的粉煤灰；選用普林斯公司的灰白色微硅粉；通過篩分實(shí)驗(yàn)得到河砂粒徑分布見圖1；使用KS-JS50 型聚羧酸高性能減水劑；鋼纖維為表面鍍銅的微絲鋼纖維。

圖1 河砂粒徑

3 實(shí)驗(yàn)方法和配合比

（1）流動度測試方法：使用截錐圓模，高60mm，上口內(nèi)徑70mm，下口內(nèi)徑100mm。拌好膠砂后倒入圓模，將高出膠砂刮掉并抹平，垂直向上提起，待膠砂流動穩(wěn)定后測量互相垂直的兩個(gè)方向的直徑，單位cm。

（2）強(qiáng)度測試方法：標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)7d 和14d，參照《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法》測試抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度。

（3）配合比：其他原料以水泥質(zhì)量為基準(zhǔn)，保證減水劑與膠凝材料的配合比0.015 不變，硅灰/水泥摻量在0.1-0.2 變化，粉煤灰/水泥摻量在0.25-0.35 變化，河砂砂膠比在1.6-2.4 變化，水膠比在0.26-0.34 變化，鋼釬維體積摻量從0-0.025變化。

4 試驗(yàn)結(jié)果

4.1 硅灰摻量對流動度和強(qiáng)度的影響

圖2 不同硅灰摻量下自密實(shí)RPC 的流動度和強(qiáng)度

如圖2所示，隨著硅灰摻量的增加，流動性先增大再減小，但均在250mm 以上，保水性和粘聚性同樣較好，滿足且優(yōu)于SCC 的工作性能。強(qiáng)度在基準(zhǔn)配合比附近時(shí)較高，在硅灰摻量過高或過低時(shí)強(qiáng)度均開始明顯下降。在硅灰摻量較多時(shí)，7d 強(qiáng)度發(fā)展更快，這與硅灰早期主要發(fā)揮填充效果有關(guān)。

4.2 粉煤灰摻量對流動度和強(qiáng)度的影響

圖3 不同粉煤灰摻量下自密實(shí)RPC 的流動度和強(qiáng)度

如圖3所示，粉煤灰摻量變化對流動度造成的影不大，主要因其外形、結(jié)構(gòu)的減水性和較小細(xì)度帶來的大需水性相互影響有關(guān)。其強(qiáng)度在與水泥摻量比為0.28 時(shí)出現(xiàn)最大值；在摻量較小時(shí)，隨摻量增加，填充效應(yīng)起主要作用；在摻量較大后，滯后的二次反應(yīng)使強(qiáng)度有所降低。

4.3 砂膠比對流動度和強(qiáng)度的影響

圖4 不同砂膠比下自密實(shí)RPC 的流動度和強(qiáng)度

如圖4所示，流動度隨砂膠比的增大而減小，因?yàn)槠鸬搅鲃幼饔玫闹饕悄z凝材料漿體?？箟?、抗折強(qiáng)度總體隨著砂膠比的增而降低，一是因?yàn)楹由霸诔叵虏⒉痪邆浠鹕交一钚?，作為骨料僅僅起著填充作用；二是根據(jù)多組分混凝土配合比理論，混凝土強(qiáng)度主要由膠凝材料用量決定。

4.4 水膠比對流動度和強(qiáng)度的影響

圖5 不同水膠比下自密實(shí)RPC 的流動度和強(qiáng)度

如圖5所示，水膠比越大，流動性越好，強(qiáng)度越低。

4.5 鋼纖維摻量對流動度和強(qiáng)度的影響

圖6 不同鋼纖維摻量下自密實(shí)RPC 的流動度和強(qiáng)度

如圖6所示，摻量較低時(shí)，鋼纖維能引入氣泡，提高流動性；同時(shí)摻量較大所產(chǎn)生的纖維搭接現(xiàn)象又會阻礙自密實(shí)RPC 的流動效果。鋼纖維摻量對自密實(shí)RPC 的影響主要體現(xiàn)在力學(xué)性能上，隨著鋼纖維摻量的增加，強(qiáng)度提高。

5 結(jié)論及展望

（1）使用河砂的自密實(shí)RPC 在流動性和強(qiáng)度方面較當(dāng)前使用的SCC 具有明顯優(yōu)勢，滿足現(xiàn)行的CRTSⅢ型板式無砟軌道調(diào)整層施工工藝，具有一定的可行性；

（2）粉煤灰、硅灰有一個(gè)最適宜摻量，使得工作性和力學(xué)性能達(dá)到最優(yōu)；水膠比可以在保證流動度的情況下盡量??；砂膠比理論上越小越好，但要綜合考慮工程經(jīng)濟(jì)性；鋼纖維摻量的增加能提高強(qiáng)度，但會增加配制難度。

（3）還需要對耐久性能、收縮性能等作進(jìn)一步研究。