張絮涵，吳成云

中國(guó)商用飛機(jī)有限責(zé)任公司 上海飛機(jī)設(shè)計(jì)研究院，上海 201210

民用飛機(jī)空調(diào)系統(tǒng)的主要功能是從氣源系統(tǒng)引氣，經(jīng)過空調(diào)組件將高溫高壓氣體調(diào)節(jié)為具有合適流量、溫度和壓力的空調(diào)供氣，并通過低壓導(dǎo)管輸送到艙內(nèi)，滿足座艙通風(fēng)、增壓和溫度調(diào)節(jié)要求[1-4]。其中，艙室內(nèi)溫度控制方式是由來自制冷組件上游的高溫氣體與混合腔各送風(fēng)總管內(nèi)的冷空氣混合實(shí)現(xiàn)。這里的高溫氣體支路被稱為配平空氣系統(tǒng)(Trim Air System, TAS)，主要用于獨(dú)立控制進(jìn)入艙室的供氣溫度，同時(shí)控制通過制冷組件的流量，防止由于壓力變化產(chǎn)生引射而影響系統(tǒng)性能[5-7]。系統(tǒng)一般由配平空氣壓力調(diào)節(jié)活門(Trim Air Pressure Regulating Valve, TAPRV)實(shí)現(xiàn)下游壓力調(diào)節(jié)，由配平空氣活門(Trim Air Valve, TAV)控制進(jìn)入主分配管路的流量來控制進(jìn)入艙室的氣體溫度[8]。

傳統(tǒng)配平空氣系統(tǒng)在控制壓力時(shí)多采用機(jī)械氣動(dòng)式TAPRV，其工作主要取決于控制氣體在作動(dòng)筒腔內(nèi)的壓力變化以及和作動(dòng)筒腔內(nèi)彈簧進(jìn)行的壓力比較結(jié)果[9]。隨著民機(jī)的不斷發(fā)展，新的壓力控制方案開始采用電動(dòng)式TAPRV活門閥瓣開度，并在TAPRV下游增設(shè)壓力傳感器來控制配平空氣系統(tǒng)下游壓力。該方案是具有壓力信號(hào)反饋的閉環(huán)回路，其實(shí)施依靠控制器完成，即通過合理的控制律來控制驅(qū)動(dòng)電機(jī)的輸入信號(hào)，從而控制TAPRV開度。

該系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性較大地影響著下游乃至艙室內(nèi)空氣參數(shù)的變化，不利于下游參數(shù)的穩(wěn)定[10-13]。因此需要依據(jù)系統(tǒng)固有的動(dòng)態(tài)特性，通過設(shè)計(jì)系統(tǒng)的控制規(guī)律，達(dá)到穩(wěn)定下游空氣參數(shù)的目的[14-16]。這種方式要求對(duì)配平空氣系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行快速、準(zhǔn)確的仿真[17]。目前國(guó)內(nèi)對(duì)該系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性仿真研究偏少。

本文提出小偏差化的線性化處理方法作為動(dòng)態(tài)特性建模仿真的理論推導(dǎo)依據(jù)，搭建了典型配平空氣系統(tǒng)至艙室區(qū)域的動(dòng)態(tài)仿真模型。文中分析了系統(tǒng)壓力參數(shù)和溫度參數(shù)的固有動(dòng)態(tài)特性，并提供了電動(dòng)式TAPRV的控制律設(shè)計(jì)實(shí)例。

1 典型配平空氣系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性建模

1.1 模型簡(jiǎn)化

根據(jù)配平空氣系統(tǒng)原理，可將系統(tǒng)簡(jiǎn)化為如圖1所示的流程。為聚焦壓力值和溫度值的動(dòng)態(tài)特性，這里關(guān)注制冷組件上游的熱空氣來流和混合腔的冷空氣來流匯集后輸送至艙室的通路過程，暫不考慮空氣分配及單向截止流動(dòng)等問題。模型保留了與壓力、溫度相關(guān)的典型部件，即活門TAPRV和TAV、壓力傳感器(Trim Air Pressure Sensor, TAPS)、管路溫度傳感器(Duct Temperature Sensor, DTS)、艙室溫度傳感器(Cabin Temperature Sensor, CTS)、熱空氣與冷空氣匯流點(diǎn)以及艙室空間。

圖1 典型TAS建模簡(jiǎn)化系統(tǒng)圖Fig.1 Diagram of typical TAS simulating simplification

圖1中，W1為TAPRV入口空氣流量，W2為TAV出口空氣流量，W3為冷空氣流量，W4為末端送風(fēng)流量，流量單位均為kg/s；T1為TAPRV出口空氣溫度，T2為TAV入口空氣溫度，T3為TAV出口空氣溫度，T4為冷空氣溫度，Td為DTS處空氣溫度，T5為送風(fēng)溫度，Tz為CTS處空氣溫度，溫度單位均為℃；P1為TAPRV入口空氣壓力，Pv為TAPS處空氣壓力，壓力單位均為kPa。

建模時(shí)對(duì)典型配平空氣系統(tǒng)的已知參數(shù)做一些常規(guī)化取值，具體如下：

1) 穩(wěn)定狀態(tài)參數(shù)

評(píng)估動(dòng)態(tài)特性之初應(yīng)選取某個(gè)穩(wěn)定狀態(tài)，觀察參數(shù)階躍變化時(shí)的動(dòng)態(tài)過程。這里選取穩(wěn)定狀態(tài)為：① 配平空氣供氣溫度為400 ℉(204.44℃)，供氣壓力為60 psi(413.69 kPa)，供氣壓力變化范圍為60～70 psi(413.69～482.63 kPa)；② 混合腔來流溫度為35 ℉(1.67 ℃)，流量為65 ppm(0.49 kg/s)；③ 艙室內(nèi)壓力為14.7 psi(101.35 kPa)，管路送至艙室的熱流為4 220 W，艙室溫度變化時(shí)間常數(shù)為120 s。

2) 溫度及壓力設(shè)定值

假定艙室溫度設(shè)定值為75 ℉(23.89 ℃)，溫度變化范圍為75～80 ℉(23.89～26.67 ℃)；配平空氣壓力設(shè)定值為19.7 psi(135.83 kPa)。

3) 活門參數(shù)

假定TAPRV和TAV均采用步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動(dòng)的3.5 in(5.08 cm)直徑蝶閥，活門轉(zhuǎn)角速率為9 (°)/s，轉(zhuǎn)速時(shí)間常數(shù)為0.2 s。

4) 傳感器參數(shù)

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，壓力傳感器TAPS的時(shí)間常數(shù)取值0.05 s，管路溫度傳感器DTS的時(shí)間常數(shù)取值4 s，艙室溫度傳感器CTS的時(shí)間常數(shù)取值30 s。

5) 管路參數(shù)

TAPRV之后至TAV之前的管路為直徑3 in(7.62 cm)、長(zhǎng)度10 ft(3.05 m)、管壁厚度0.05 in(0.127 cm)的不銹鋼管路；TAV之后至混合腔來流之前的管路為直徑3 in(7.62 cm)、長(zhǎng)度2 ft(0.61 m)、管壁厚度0.05 in(0.127 cm)的不銹鋼管路；混合腔來流之后至送入艙室之前的管路為直徑5 in(12.7 cm)、長(zhǎng)度10 ft(3.05 m)、管壁厚度0.05 in(0.127 cm)的鋁制管路。假定管路溫度變化的時(shí)間常數(shù)為30～60 s。

1.2 理論公式推導(dǎo)

根據(jù)給定的參數(shù)能夠推導(dǎo)出管路內(nèi)的壓力值及溫度值等變量與其他參數(shù)之間的傳遞函數(shù)，完成物理模型向功能模型的轉(zhuǎn)化。

1.2.1 穩(wěn)態(tài)下的參數(shù)計(jì)算

穩(wěn)定狀態(tài)下管路中的參數(shù)有如下關(guān)系：

T10=T20=T30

(1)

(2)

W10=W20

(3)

式中：T為空氣溫度，℃；W為空氣流量，kg/s；角標(biāo)0指穩(wěn)定狀態(tài)。

對(duì)于輸送至艙室的空氣，有

Q=cpW40(Tz0-T50)=

(4)

式中：Q為熱通量，W；cp為定壓比熱容，J/(kg·℃)。

代入已知條件可求得穩(wěn)態(tài)下的配平管供氣流量W20、混合空氣流量W40及管路溫度傳感器溫度Td0。根據(jù)活門流量與開度對(duì)應(yīng)曲線可查得穩(wěn)定狀態(tài)下兩個(gè)活門的開度值。

1.2.2 流量計(jì)算公式的線性化處理

經(jīng)過活門的流量計(jì)算公式為[18]

(5)

(6)

式中：A為流通面積，m2；P為管路壓力，角標(biāo)u指元件上游，角標(biāo)d指元件下游，Pa；γ為比熱容比，對(duì)于雙原子氣體，有γ=1.4；g為重力加速度，m/s2；R為理想氣體常數(shù)，J/(kg·℃)

動(dòng)態(tài)過程中，壓力、溫度和活門截面積均不是定值，因此需要對(duì)經(jīng)過活門的流量做線性化處理[19]。采用的方法叫切線法或小偏差法，適合具有連續(xù)變化的非線性特性函數(shù)。對(duì)于有多個(gè)自變量的某工作點(diǎn)0點(diǎn)的非線性函數(shù)y=f(x1,x2,x3,…)，有增量線性化方程：

(7)

故經(jīng)過活門流量的增量線性化方程為

(8)

(9)

計(jì)算Kc0時(shí)，應(yīng)根據(jù)x=Pu/Pd的值確定是否超過超聲速點(diǎn)，如果超過超聲速點(diǎn)則Kc0=0。

1.2.3 活門流量增量傳遞函數(shù)

TAPRV的流通面積為

(10)

式中：d1為TAPRV之后至TAV之前的管路直徑，m。

對(duì)該流通面積做線性化處理并求拉普拉斯變換，得到

(11)

對(duì)線性化后的TAPRV增量做拉普拉斯變換，得到

(12)

由于上游供氣溫度穩(wěn)定，故ΔT1(s)=0。由已知條件可求得Kc1=0，即得到TAPRV流量增量ΔW1關(guān)于供氣壓力P1和TAPRV開度θ1的傳遞函數(shù)：

(13)

同理可得到TAV流量增量ΔW2關(guān)于上游壓力Pv和TAV開度θ2的傳遞函數(shù)：

(14)

1.2.4 管路壓力增量的傳遞函數(shù)

由壓力的動(dòng)態(tài)特性計(jì)算公式，可得

(15)

式中：V為管段體積，m3。

對(duì)其做線性化處理并求拉氏變換，得到

(16)

代入傳遞函數(shù)ΔW1(s)和ΔW2(s)并寫成傳遞函數(shù)形式，得到

(17)

代入已知條件，即得到壓力關(guān)于輸入壓力、兩個(gè)活門開度的傳遞函數(shù)。

1.2.5 管路溫度傳遞函數(shù)

管路內(nèi)空氣溫度傳遞函數(shù)為

(18)

計(jì)算式(18)中的各參數(shù)值，可得到每個(gè)管段的傳遞函數(shù)。

1.2.6 混合位置溫度增量的傳遞函數(shù)

配平空氣與混合腔來流的混合點(diǎn)的溫度為

(19)

認(rèn)為該式中W3和T6恒定，做線性化處理后的拉氏變換，得到混合位置溫度增量的傳遞函數(shù)：

(20)

1.2.7 艙室溫度增量的傳遞函數(shù)

艙室溫度Tz的動(dòng)態(tài)特性方程為

(21)

對(duì)該式做線性化處理后拉氏變換，得到

(τzs+1)ΔTz(s)=ΔT5(s)+

(22)

對(duì)于W4，有W4=W2+W3，對(duì)其做線性化處理后拉氏變換，得到

ΔW4(s)=ΔW2(s)+ΔW3(s)

(23)

由于W3為定值，故ΔW3(s)=0，因此：

(24)

若熱載荷穩(wěn)定，則ΔQ(s)=0，可得到艙室溫度增量的傳遞函數(shù)。

1.2.8 電動(dòng)式活門的活門開度傳遞函數(shù)

電動(dòng)式活門與機(jī)械氣動(dòng)式活門的區(qū)別在于，機(jī)械氣動(dòng)式活門以控制活門開度來控制系統(tǒng)參數(shù)，而電動(dòng)式活門以控制電機(jī)的輸入信號(hào)來控制活門開度，從而控制系統(tǒng)參數(shù)，增加了輸入信號(hào)對(duì)活門開度的控制。因此，上述以活門開度作為自變量的推導(dǎo)過程對(duì)于機(jī)械氣動(dòng)式活門同樣適用，但電動(dòng)式活門還應(yīng)增加活門開度傳遞函數(shù)的推導(dǎo)。

假定電動(dòng)式TAPRV的最大扭轉(zhuǎn)速率為ω10，時(shí)間常數(shù)為τ1，則對(duì)于輸入信號(hào)u1，有

(25)

(26)

對(duì)式(25)和式(26)做拉普拉斯變換并代入已知條件，做線性化處理得到增量傳遞函數(shù)：

(27)

同理，假定電動(dòng)式TAV的最大扭轉(zhuǎn)速率為ω20，時(shí)間常數(shù)為τ2，輸入信號(hào)u2，有增量傳遞函數(shù)：

(28)

1.2.9 傳感器預(yù)設(shè)值增量傳遞函數(shù)

根據(jù)傳感器時(shí)間常數(shù)可快速得到預(yù)設(shè)值的傳遞函數(shù)。即壓力傳感器的壓力增量傳遞函數(shù)為

(29)

管路溫度傳感器的溫度增量傳遞函數(shù)為

(30)

式中：ΔTd(s)可以由管路模型得到與ΔT4(s)的關(guān)系。

艙室溫度傳感器的溫度增量傳遞函數(shù)為

(31)

1.3 線性化模型搭建

上述推導(dǎo)過程簡(jiǎn)而言之是分別建立兩個(gè)活門處流量與壓力、開度的傳遞函數(shù)以及各管段溫度的傳遞函數(shù)，由此推導(dǎo)出傳感器測(cè)點(diǎn)的輸出，將其作為控制器的輸入。模型的搭建也就是將這些傳遞函數(shù)關(guān)系連接起來。在Simulink軟件中搭建線性化模型，如圖2所示。本文首先基于活門開度階躍(可以認(rèn)為是機(jī)械式活門調(diào)節(jié)過程)運(yùn)行典型配平系統(tǒng)傳遞函數(shù)模型，輸出各參數(shù)的動(dòng)態(tài)特性；然后加入電動(dòng)式活門開度傳遞函數(shù)，設(shè)計(jì)控制器中的壓力控制律，完成控制架構(gòu)的閉環(huán)運(yùn)行。

圖2 小偏差化動(dòng)態(tài)模型圖Fig.2 Diagram of small deviation linearization dynamic model

2 典型配平空氣系統(tǒng)仿真結(jié)果分析及校驗(yàn)

2.1 系統(tǒng)參數(shù)的時(shí)域動(dòng)態(tài)特性

計(jì)算TAPRV開度階躍變化(TAV開度固定)或TAV開度階躍變化(TAPRV開度固定)時(shí)，900 s內(nèi)管路壓力值、管路溫度值、艙室溫度值的時(shí)域動(dòng)態(tài)特性分別如圖3(a)和圖3(b)所示?？梢钥吹?，TAPRV開度的階躍變化會(huì)導(dǎo)致TAPRV下游壓力增加，從而熱空氣流量增加，管路溫度升高，帶動(dòng)艙室溫度升高；900 s后各項(xiàng)參數(shù)基本穩(wěn)定，其中壓力響應(yīng)非常迅速，管路內(nèi)氣體溫度在150 s左右達(dá)到穩(wěn)定，艙室溫度在750 s左右達(dá)到穩(wěn)定。然而，TAV開度的階躍變化除了使TAPRV下游壓力降低以外，管路溫度和艙室溫度幾乎沒有太大變化。經(jīng)分析認(rèn)為，由于上游存在TAPRV的節(jié)流作用，TAV開度的單位變化并不能大幅度地體現(xiàn)在對(duì)管路溫度的調(diào)節(jié)上。

為進(jìn)一步觀察，截取TAPRV或TAV開度階躍變化時(shí)，前5 s內(nèi)各參數(shù)值的時(shí)域動(dòng)態(tài)響應(yīng)如圖4所示。可以清晰地看到管路壓力的響應(yīng)迅速，在0.8 s左右基本達(dá)到穩(wěn)定。此外，觀察管路內(nèi)的溫度變化過程，TAPRV開度階躍變化時(shí)管路內(nèi)溫度有較大提升，而TAV開度階躍變化時(shí)管路內(nèi)溫度略有升高。當(dāng)TAPRV或TAV開度階躍變化時(shí)，艙室溫度在前5 s內(nèi)幾乎無變化。

圖3 活門開度階躍變化時(shí)900 s內(nèi)時(shí)域動(dòng)態(tài)特性Fig.3 Time domain dynamic characteristics in 900 s after valve angel step changing

圖4 活門開度階躍變化時(shí)5 s內(nèi)時(shí)域動(dòng)態(tài)特性Fig.4 Time domain dynamic characteristics in 5 s after valve angel step changing

2.2 結(jié)果校驗(yàn)

將時(shí)域動(dòng)態(tài)響應(yīng)結(jié)果與測(cè)試結(jié)果對(duì)比，以校驗(yàn)動(dòng)態(tài)模型準(zhǔn)確性。測(cè)試時(shí)分別實(shí)施兩個(gè)活門的開度調(diào)節(jié)，即

1) 調(diào)節(jié)TAPRV開度由7.706°向8.706°階躍變化1°(TAV開度固定在14.22°)。

2) 調(diào)節(jié)TAV開度由14.22°向15.22°階躍變化1°(TAPRV開度固定在7.706°)。

圖5為測(cè)試結(jié)果。值得說明的是，測(cè)試結(jié)果表現(xiàn)的是真實(shí)的物理量，和時(shí)域幅值不同，因此圖線的顯示略有不同。模擬結(jié)果和測(cè)試結(jié)果的參數(shù)變化曲線吻合，證明模型有效。為了直觀地對(duì)比結(jié)果，表1中展示了仿真時(shí)域幅值與真實(shí)參數(shù)變化量的誤差分析。

圖5 活門開度階躍變化時(shí)測(cè)試結(jié)果Fig.5 Test results after valve angel step changing

表1 誤差分析Table 1 Error analysis

3 電動(dòng)式壓力調(diào)節(jié)活門控制律設(shè)計(jì)實(shí)例

3.1 控制架構(gòu)

基于典型配平空氣系統(tǒng)傳遞函數(shù)中TAPRV下游壓力的時(shí)域動(dòng)態(tài)響應(yīng)，采用系統(tǒng)辨識(shí)方法求得TAPRV開度對(duì)管路壓力傳感器傳遞函數(shù)為

(32)

由于TAPRV下游壓力響應(yīng)非常迅速，可以采用單輸入單輸出(Simple Input Simple Output，SISO)系統(tǒng)直接反饋的控制方式[20]。控制架構(gòu)如圖6所示。

圖6中，G1(s)和G2(s)為壓力鏈路傳遞函數(shù)，K(s)為控制器內(nèi)的壓力調(diào)節(jié)控制律。由2.1節(jié)可知：

(33)

應(yīng)注意的是式(33)中將自變量替換為控制電機(jī)輸入信號(hào)，然后采用MATLAB里的控制器設(shè)計(jì)工具箱對(duì)式(33)中的傳遞函數(shù)設(shè)計(jì)控制律。

3.2 控制目標(biāo)

壓力控制目標(biāo)的制定應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)原有特性來實(shí)施，主要提出TAPRV下游壓力的時(shí)域響應(yīng)時(shí)間常數(shù)及超調(diào)量。在設(shè)置控制目標(biāo)時(shí)，基于艙室穩(wěn)定時(shí)間逐步推導(dǎo)上游各點(diǎn)時(shí)間常數(shù)，最后確定壓力控制時(shí)間常數(shù)。

由于艙室溫度變化的時(shí)間常數(shù)為120 s，艙室溫度傳感器的時(shí)間常數(shù)為30 s，管路溫度變化的時(shí)間常數(shù)為30～60 s；因此，總的溫度變化時(shí)間常數(shù)為120 s+30 s+60 s=210 s。該時(shí)間常數(shù)略大，這里提出響應(yīng)速度提升3倍的控制目標(biāo)，即艙室溫度的時(shí)間常數(shù)應(yīng)在70 s左右。

民機(jī)配平空氣系統(tǒng)的溫度控制除座艙溫度控制回路外，還有管道溫度控制回路作為內(nèi)環(huán)控制回路。為避免控制間的相互影響，提出管路溫度的響應(yīng)速度快于座艙溫度響應(yīng)速度5倍的控制目標(biāo)，即管路溫度的時(shí)間常數(shù)應(yīng)在14 s左右。

同樣地，為保證壓力控制快于溫度控制，提出管路壓力的響應(yīng)速度快于管路溫度響應(yīng)速度5倍的控制目標(biāo)。制定TAPRV下游壓力的控制目標(biāo)如下：

1) 時(shí)間常數(shù)為2.8 s左右。

2) 超調(diào)量不超過10%。

3) 帶寬頻率為1/2.8 s=0.357 rad/s左右。

4) 無穩(wěn)態(tài)誤差。

3.3 控制律設(shè)計(jì)

在設(shè)計(jì)電動(dòng)式TAPRV控制律時(shí)，應(yīng)將式(33)作為被控對(duì)象(自變量為輸入信號(hào))，設(shè)計(jì)K(s)的傳遞函數(shù)使輸出結(jié)果滿足控制目標(biāo)。

被控對(duì)象的開環(huán)輸出結(jié)果如圖7(a)所示。由時(shí)域響應(yīng)可以看出被控對(duì)象輸出發(fā)散，無法達(dá)到穩(wěn)定。為使帶寬頻率向前調(diào)節(jié)至0.357 rad/s左右，幅相曲線應(yīng)下降37 dB左右。經(jīng)調(diào)試得到比例環(huán)節(jié)K(s)=1/67。

此時(shí)輸出的閉環(huán)動(dòng)態(tài)特性如圖7(b)所示。由時(shí)域響應(yīng)可以看出此時(shí)輸出穩(wěn)定，時(shí)間常數(shù)為2.827 s，滿足控制目標(biāo)要求。

3.4 控制律合理性校驗(yàn)

將調(diào)試成功的控制律放入圖2中的控制器模型中做電動(dòng)式TAPRV的閉環(huán)運(yùn)行，分別對(duì)不同輸入條件加載階躍變化并觀察輸出結(jié)果，用以校驗(yàn)控制律設(shè)計(jì)的合理性。

圖8中分別是壓力設(shè)定值、供氣溫度、供氣壓力及艙室熱載荷輸入階躍變化時(shí)系統(tǒng)各參數(shù)的900 s輸出結(jié)果。其中，圖8(a)中壓力設(shè)定值階躍變化的工況可以等同于機(jī)械氣動(dòng)式TAPRV活門開度階躍變化的工況。可以看到圖8(a)與圖3(a)中的曲線趨勢(shì)吻合度較好，證明電動(dòng)式TAPRV的控制器通過控制輸入信號(hào)達(dá)到了控制活門開度的良好效果。另外，從圖8(b)～圖8(d)中可以看到，不同的系統(tǒng)外界條件突變時(shí)均可保證系統(tǒng)參數(shù)快速穩(wěn)定，認(rèn)為控制律設(shè)計(jì)合理。

4 結(jié) 論

本文通過小偏差化的線性化處理仿真建模手段建立了民機(jī)配平空氣系統(tǒng)中電動(dòng)式壓力調(diào)節(jié)活門輔以壓力傳感器的壓力控制方案的動(dòng)態(tài)仿真模型。證明方法可用之后，依據(jù)典型系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性完成了電動(dòng)式壓力調(diào)節(jié)活門的控制律設(shè)計(jì)。

1) 建立典型配平空氣系統(tǒng)的線性化傳遞函數(shù)模型，以活門開度作為自變量。

2) 建立電動(dòng)式壓力調(diào)節(jié)活門開度的線性化傳遞函數(shù)，以控制電機(jī)的輸出信號(hào)作為自變量。

3) 設(shè)計(jì)控制架構(gòu)及控制目標(biāo)，計(jì)算被控對(duì)象傳遞函數(shù)。

4) 調(diào)試控制律，使得系統(tǒng)輸出穩(wěn)定并滿足控制目標(biāo)。

5) 將控制律放入控制器模型，運(yùn)行帶有電動(dòng)式壓力調(diào)節(jié)活門的閉環(huán)模型，校驗(yàn)控制律合理性。