(國(guó)網(wǎng)四川省電力公司電力科學(xué)研究院，四川 成都 610041)

0 引 言

目前對(duì)于中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)中單相短路故障的保護(hù)方法主要利用穩(wěn)態(tài)量和暫態(tài)量?；诜€(wěn)態(tài)量的保護(hù)方法主要包括：零序電流幅值法、零序電流比相法、零序電流群體比幅比相法、零序功率方向法、負(fù)序電流法和諧波法等。零序電流幅值法比較故障后各回饋線的零序電流幅值，幅值最大的饋線為故障線路[1]；然而此種檢測(cè)方法靈敏度低，選線結(jié)果的可靠性受系統(tǒng)運(yùn)行方式、線路長(zhǎng)度和過(guò)渡電阻等影響。零序電流比相法比較故障后各回饋線零序電流方向，若某回饋線電流方向與其他饋線方向相反，則此饋線為故障線路[2]；然而此方法同樣受過(guò)渡電阻影響，當(dāng)過(guò)渡電阻阻值較大時(shí)，零序電流方向難以準(zhǔn)確比較。零序電流群體比幅比相法首先選出故障后零序電流幅值較大的三回饋線，在這三回饋線中比較零序電流方向，方向與另外兩相反的為故障線路[3]；此方法綜合了零序電流比幅和零序電流比相法，選線精度有一定程度提高，但仍無(wú)法消除過(guò)渡電阻對(duì)選線可靠性的影響。零序功率方向法的原理是故障饋線零序電流方向滯后于零序電壓90o，而非故障饋線零序電流方向超前零序電壓90o，因此零序功率小于0的饋線為故障線路[1]；此方法在本質(zhì)上仍為零序電流比幅比相法的推廣，因此其可靠性仍受過(guò)渡電阻影響。負(fù)序電流法的原理是故障后選擇負(fù)序電流最大的饋線為故障線[4]，但此方法的可靠性受系統(tǒng)對(duì)稱(chēng)性和負(fù)荷影響。諧波法主要針對(duì)中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地的系統(tǒng)。基于暫態(tài)量的故障選線方法包括首半波法和小波變換法等。首半波法的前提是故障發(fā)生在相電壓接近最大值的瞬間，故障線路暫態(tài)零序電流和電壓在故障初始階段極性相反而非故障線路二者極性相同的[5]，但此極性關(guān)系成立時(shí)間極短，且受故障初相角和過(guò)渡電阻影響。小波變換法對(duì)故障后的零序暫態(tài)電流進(jìn)行小波變換，通過(guò)選取合適的小波基可實(shí)現(xiàn)對(duì)故障饋線和非故障饋線的區(qū)分[6]；但由于零序暫態(tài)電流受過(guò)渡電阻的影響，因此基于小波變換法的故障選線方法同樣存在一定程度局限性。還有一些基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等智能算法的選線方法[7-9]，需要大量的故障后電氣量進(jìn)行訓(xùn)練，實(shí)際中難以實(shí)現(xiàn)。

根據(jù)前面的分析，現(xiàn)有中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)小電流接地選線方法可靠性仍受過(guò)渡電阻和運(yùn)行方式等多種因素的影響，存在一定局限性。仍有必要對(duì)小電流接地選線方法進(jìn)行進(jìn)一步研究。針對(duì)中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)，下面提出一種基于故障相無(wú)功電流變化的新型小電流接地系統(tǒng)故障選線方案。通過(guò)比較故障前后的相電流無(wú)功分量變化大小選擇故障饋線，提高了選線方案的耐受過(guò)渡電阻能力。

1 基于無(wú)功電流的小電流接地選線原理

典型中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

中性點(diǎn)不接地的配電網(wǎng)系統(tǒng)中變壓器多采用三角形/星型的接線方式，其中高壓側(cè)繞組為三角形接線，低壓側(cè)繞組為星型接線，發(fā)生單相接地故障后，由于中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)無(wú)法形成故障電流通路，系統(tǒng)可在此狀態(tài)下持續(xù)運(yùn)行數(shù)小時(shí)。但出于系統(tǒng)安全角度考慮，仍需對(duì)故障饋線進(jìn)行判斷并清除故障。

以包含兩回饋線的中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)為例，正常運(yùn)行與發(fā)生單相接地故障后的中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)無(wú)功電流分布情況如圖2所示。

(a)正常運(yùn)行時(shí)無(wú)功電流情況

(b)單相故障后無(wú)功電流分布情況圖2 中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)單相接地故障后無(wú)功電流分布

圖2(a)和圖2(b)分別為正常運(yùn)行時(shí)和饋線2的A相短路故障后的無(wú)功電流分布情況，系統(tǒng)中的無(wú)功電流主要由負(fù)荷電流無(wú)功分量和線路對(duì)地電容電流組成。以A相為例，設(shè)饋線1和饋線2的A相負(fù)荷無(wú)功電流分別為Iqa1L和Iqa2L，三相母線電壓為Ua、Ub和Uc。饋線1、饋線2和母線對(duì)地等效分布電容分別為C1、C2和Cb。如圖2(a)所示的正常運(yùn)行情況，饋線1和饋線2各相無(wú)功電流Iqa1和Iqa2可表示為

Iqa1=Iqa1L+jωC1Ua

(1)

Iqa2=Iqa2L+jωC2Ua

(2)

如圖2(b)所示的第2回饋線A相金屬短路后，由于系統(tǒng)中性點(diǎn)不接地，A相電壓降為0，B相和C相電壓上升為線電壓。各相之間的線電壓不變，兩回饋線所帶負(fù)荷可正常運(yùn)行，負(fù)荷電流不變。此時(shí)饋線1和母線的A相對(duì)地電容電流為0，非故障相對(duì)地電容電流增加。饋線2的A相由于接地，其所流過(guò)的電容電流為各回饋線及母線的非故障相電容電流之和。此時(shí)饋線1和饋線2的A相無(wú)功電流Iqa1f和Iqa2f可表示為

Iqa1f=Iqa1L

(3)

(4)

故障相各回饋線的無(wú)功電流變化量ΔIqa1和ΔIqa2分別為

ΔIqa1=jωC1Ua

(5)

(6)

由式(5)、式(6)可以看出，故障饋線的故障相無(wú)功電流變化最大。

2 基于無(wú)功電流的小電流接地選線判據(jù)

根據(jù)上節(jié)分析，小電流接地系統(tǒng)中，單相故障后的相電流變化主要為無(wú)功電流變化。通過(guò)比較各回饋線中故障相無(wú)功電流變化量可識(shí)別故障饋線。設(shè)故障相為φ，故障前各回饋線φ相的無(wú)功電流可表示為Iqφn，其中n為母線上的饋線序號(hào)。故障后各回饋線故障相無(wú)功電流可表示為Iqφnf，單相故障后各回饋線的故障相無(wú)功電流變化量可表示為ΔIqφn

ΔIqφn=|Iqφn-Iqφnf|

(7)

其中，

Max(ΔIqφ1，ΔIqφ2，……ΔIqφn)

(8)

所對(duì)應(yīng)的饋線即為故障饋線。例如，當(dāng)A相發(fā)生單相接地故障后，若Max(ΔIqA1，ΔIqA2，……ΔIqAn)為ΔIqA3，則故障位于饋線3。

故障相的故障前無(wú)功電流可通過(guò)相電流Iφn與母線電壓夾角θφn計(jì)算，θφn表示饋線n的φ相電流與母線電壓的夾角，電壓超前電流時(shí)夾角為正。

Iqφn=Iφn×sin (θφn)

(9)

考慮到金屬性單相接地故障后故障相電壓有可能降為0，此時(shí)故障相電壓與電流的夾角難以準(zhǔn)確測(cè)量，因此單相故障后以超前非故障相線電壓與故障電流夾角90°的位置作為參考電壓角度。以A相單相接地故障為例，故障后各回饋線A相無(wú)功電流可表示為

IqAnf=IAn×sin (θBC+90)

(10)

將式(9)和式(10)代入式(7)后根據(jù)式(8)即可選出故障線路。

3 仿真研究與驗(yàn)證

3.1 仿真模型

利用PSCAD/EMTDC電磁暫態(tài)仿真軟件搭建如圖1所示的仿真模型，其為一個(gè)單電源供電的10 kV配電網(wǎng)，變壓器低壓側(cè)為星型不接地連接。母線共有5回饋線，為檢驗(yàn)此方法在電纜線路和架空線線路中的適應(yīng)性，其中饋線1至饋線3為電纜線路，饋線4和5為架空線。仿真模型中各回饋線均使用頻率特性模型。仿真驗(yàn)證中分別將短路點(diǎn)設(shè)置在饋線首端和末端，故障在仿真開(kāi)始0.2 s后發(fā)生，且在仿真結(jié)束前故障不消失。各回饋線的長(zhǎng)度和所帶負(fù)荷如表1所示。

表1 仿真模型中各回饋線參數(shù)

3.2 仿真結(jié)果及研究

分別以線路分布電容最大和最小的饋線1和饋線4為例，對(duì)所提小電流單相接地選線判據(jù)的性能進(jìn)行仿真驗(yàn)證。

饋線1末端發(fā)生A相金屬性短路時(shí)，各回饋線A相無(wú)功電流變化量如圖3所示。

圖3 饋線1的A相金屬性接地后各回饋線的無(wú)功電流變化情況

如圖3所示，故障發(fā)生后，各回饋線的故障相無(wú)功電流變化量上升。其中饋線1的故障相無(wú)功電流變化量遠(yuǎn)大于其他饋線，根據(jù)所提選線判據(jù)，可正確判斷饋線1發(fā)生單相接地故障。

當(dāng)饋線1末端發(fā)生帶100 Ω過(guò)渡電阻的A相短路接地故障時(shí)，各回饋線的故障相無(wú)功電流變化情況如圖4所示。

如圖4所示，與金屬性故障相比，帶100 Ω過(guò)渡電阻后，各回饋線故障相無(wú)功電流變化量的最大值降低，但饋線1的故障相無(wú)功電流變化量仍明顯大于其他饋線，利用所提選線判據(jù)仍可實(shí)現(xiàn)故障饋線的正確識(shí)別。

表2 不同饋線發(fā)生單相短路故障后選線判據(jù)可靠性對(duì)比

圖4 饋線1的A相帶100 Ω過(guò)渡電阻接地后各回饋線的無(wú)功電流變化情況

對(duì)其他線路上的單相短路故障進(jìn)行仿真研究，分別對(duì)金屬性故障和帶100 Ω過(guò)渡電阻時(shí)的選線判據(jù)可靠性進(jìn)行驗(yàn)證，仿真結(jié)果如表2所示。

由表2結(jié)果可知，金屬性接地故障時(shí)，故障饋線的故障相無(wú)功電流變化量遠(yuǎn)大于非故障饋線。利用所提選線方案能可靠選出故障饋線。當(dāng)單相接地故障帶過(guò)渡電阻時(shí)，考慮100 Ω過(guò)渡電阻，由表2中所示的仿真結(jié)果可知，雖然無(wú)功電流變化量的最大值較金屬性故障時(shí)有所減少，但故障饋線和非故障饋線之間仍存在明顯差異，所提選線方案有較強(qiáng)的耐受過(guò)渡電阻能力。前面仿真中考慮了架空線和電纜線路，由仿真結(jié)果可知所提選線方案對(duì)于中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)中架空線和電纜線路的單相接地故障均具有較高精度的選線結(jié)果。

4 結(jié) 語(yǔ)

針對(duì)中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)單相接地故障后故障饋線難以準(zhǔn)確識(shí)別的問(wèn)題，分析了各饋線故障相無(wú)功電流變化情況，并在此基礎(chǔ)上提出了基于故障相無(wú)功電流變化量的故障選線方案。通過(guò)理論分析，中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障后，故障饋線的故障相無(wú)功電流變化量遠(yuǎn)大于非故障饋線故障相。基于此特征構(gòu)造故障選線判據(jù)，實(shí)現(xiàn)了對(duì)中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)故障饋線的識(shí)別。利用PSCAD軟件搭建中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)仿真模型，考慮到架空線和電纜的混合架線方式，對(duì)所提選線方案進(jìn)行驗(yàn)證，仿真結(jié)果表明所提選線方案能準(zhǔn)確識(shí)別故障線路，有較高的帶過(guò)渡電阻能力。