李曉莉， 孫治國(guó)， 劉 昕， 王東升,3

(1.大連海事大學(xué) 道路與橋梁工程研究所，遼寧 大連 116026；2.防災(zāi)科技學(xué)院防災(zāi)工程系，北京 101601；3.河北工業(yè)大學(xué) 土木與交通學(xué)院，天津 300401)

雙柱式橋墩是橋梁下部結(jié)構(gòu)常采用的墩柱類型。位于山區(qū)的橋梁，由于受地形限制，墩柱經(jīng)常建在斜坡上，當(dāng)下部結(jié)構(gòu)采用雙柱式橋墩，位于坡頂方向的墩柱往往較矮，形成短柱以致抗震不利。對(duì)于含高、矮墩柱的雙柱式橋墩的山區(qū)橋梁，可以采用減隔震設(shè)計(jì)降低橋梁的地震風(fēng)險(xiǎn)[1]，也可對(duì)矮墩外包FRP或鋼套管等技術(shù)提高其延性抗震能力[2]。近年來將防屈曲支撐(Buckling-Restrained Braces, BRB)引入到橋梁工程領(lǐng)域作為減震耗能或保險(xiǎn)絲構(gòu)件，逐漸引起人們的重視。BRB是一種普通支撐桿件與金屬阻尼器特征相結(jié)合的新型耗能元件[3]，一般是通過對(duì)低屈服點(diǎn)(鋼)芯材的環(huán)向約束使BRB在軸向受壓和受拉下都可穩(wěn)定的屈服及滯回耗能。BRB在橋梁抗震中應(yīng)用，較早是針對(duì)鋼橋結(jié)構(gòu)，日本的Usami 等[4]提出將鋼拱橋中部分斜撐用BRB代替作為耗能構(gòu)件以提高鋼拱橋抗震能力，Chen 等[5]提出在鋼結(jié)構(gòu)橋梁排架墩中設(shè)置BRB的建議，二者均將BRB作為耗能及易更換構(gòu)件，以提升結(jié)構(gòu)的抗震性能。

美國(guó)的El-Bahey 等[6-8]最早將BRB引入橋梁雙柱墩的抗震設(shè)計(jì)及加固中，即在橋梁雙柱墩中設(shè)計(jì)可替換BRB增加雙柱墩體系強(qiáng)度及剛度，由BRB消耗地震能量使雙柱墩本身保持彈性，并通過擬靜力試驗(yàn)及數(shù)值分析對(duì)其有效性、可行性進(jìn)行驗(yàn)證。孫利民等[9-10]則針對(duì)斜拉橋抗震問題，提出以雙柱式橋墩間設(shè)置BRB作為斜拉橋抗震輔助墩的減震設(shè)計(jì)方法，并通過試驗(yàn)研究和理論分析手段對(duì)輔助墩的減震效果進(jìn)行了驗(yàn)證。孫治國(guó)等[11]則通過擬靜力及非線性動(dòng)力時(shí)程分析對(duì)BRB提高橋梁雙柱墩抗震能力的有效性進(jìn)行了驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)無論遠(yuǎn)場(chǎng)還是近斷層地震動(dòng)下，BRB均能不同程度延緩雙柱墩的破壞過程。Bazaez等[12]完成了2個(gè)設(shè)置BRB的雙柱式橋墩大比例尺抗震擬靜力試驗(yàn)，BRB安裝均為單斜式，進(jìn)一步證實(shí)了BRB對(duì)提高雙柱墩抗震能力的有效性，并發(fā)展了BRB與雙柱墩間安裝的構(gòu)造細(xì)節(jié)。Wang等[13]以美國(guó)加州一抗震能力不足的3跨橋梁為背景，建立了橋梁的數(shù)值分析模型，通過全橋抗震能力的分析證實(shí)了在三柱式橋墩間設(shè)置BRB對(duì)橋墩及橋臺(tái)的有利保護(hù)作用。

注意到上述研究均針對(duì)規(guī)則的雙柱墩開展，即橫橋向雙柱墩高度相同。為進(jìn)一步拓展BRB在橋梁抗震中的應(yīng)用范圍，本文針對(duì)山區(qū)橋梁設(shè)計(jì)情況，分別針對(duì)規(guī)則及不規(guī)則雙柱式橋墩，提出在其平面內(nèi)設(shè)置BRB以提高橋墩抗震能力的設(shè)想，并通過數(shù)值分析研究了含BRB的山區(qū)雙柱式橋墩減震效果。

1 設(shè)置BRB山區(qū)橋梁橫橋向抗震分析模型

山區(qū)含高、矮墩柱的雙柱式橋墩如圖1所示，圖中還簡(jiǎn)單示意了設(shè)置BRB的情況，以及BRB構(gòu)造組成和力-位移滯回曲線。為分析方便，建模時(shí)假定橋梁上部結(jié)構(gòu)以集中質(zhì)量形式鉸接于蓋梁頂部，同時(shí)假定蓋梁為剛性，暫不考慮土-結(jié)構(gòu)相互作用，即基礎(chǔ)(含地基)柔性的影響。為對(duì)比分析設(shè)置BRB對(duì)于雙柱式橋墩的減震效果，同時(shí)考慮了規(guī)則與非規(guī)則兩組雙柱式橋墩，如圖2、圖3所示。

圖1 山區(qū)典型雙柱式橋墩、BRB組成及滯回曲線 Fig.1 The typical double column bridge bents in mountain areas; the component and hysteresis curve of the BRB

規(guī)則雙柱式橋墩包括不設(shè)置BRB、設(shè)置單斜式BRB(BRB1)、以及設(shè)置人字型BRB(BRB2) 三種形式橋墩。規(guī)則組中設(shè)置三個(gè)橋墩模型不僅能檢驗(yàn)BRB的減震效果，也能對(duì)比兩種不同BRB設(shè)置形式的效果優(yōu)劣。非規(guī)則雙柱式橋墩包括不設(shè)置BRB、設(shè)置單斜式BRB(BRB3)兩種橋墩。設(shè)置非規(guī)則組是為檢驗(yàn)BRB是否對(duì)非規(guī)則雙柱式橋墩同樣具有減震效果。

依山區(qū)橋梁實(shí)例，規(guī)則雙柱式橋墩墩高8 m，墩柱截面采用圓形，直徑1 m?？v筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋，直徑28 mm，配筋率2%。箍筋采用Ⅰ級(jí)鋼筋，直徑8 mm，間距0.1 m。蓋梁長(zhǎng)6 m，寬1.5 m，高2 m。墩柱所用混凝土為C30。墩頂上部結(jié)構(gòu)集中質(zhì)量300 t。非規(guī)則雙柱式橋墩矮墩側(cè)高4 m，高墩側(cè)高8 m，其他參數(shù)與規(guī)則雙柱式橋墩完全相同。場(chǎng)地條件均設(shè)為Ⅱ類。

圖2 規(guī)則組雙柱式橋墩分析模型Fig.2 The analysis model of regular double column bridge bents

橋墩中設(shè)置的BRB參數(shù)參考了國(guó)內(nèi)某公司的定型產(chǎn)品，以使相關(guān)研究具備商業(yè)化產(chǎn)品支撐，屈服力為1 000 kN，材料選擇Q235。利用SAP2000軟件建立雙柱式橋墩橫橋向抗震分析模型，BRB彈塑性滯回模型采用雙線性模型描述。橋墩上下端各設(shè)置塑性鉸，用非線性連接單元模擬，滯回模型選擇Takeda模型。

圖3 非規(guī)則組雙柱式橋墩分析模型Fig.3 The analysis model of irregular double column bridge bents

表1給出了BRB相關(guān)分析參數(shù)。

表1 防屈曲支撐參數(shù)

2 設(shè)置BRB雙柱式橋墩地震反應(yīng)分析

2.1 小震下彈性反應(yīng)譜分析

本節(jié)采用彈性反應(yīng)譜法對(duì)設(shè)置BRB的規(guī)則及非規(guī)則雙柱式橋墩進(jìn)行小震強(qiáng)度分析，設(shè)置BRB后橋墩體系剛度增大，其周期縮短，這往往意味著體系承受的水平(彈性)地震力會(huì)增加，因此很有必要探究?jī)山M橋墩模型在小震下的彈性反應(yīng)及水平地震力分配情況。本文分析假定該橋位于按8度烈度區(qū)，水平向設(shè)計(jì)基本地震動(dòng)加速度峰值PGA=0.2 g，重要性系數(shù)Ci取0.5(B類)，阻尼比取0.05。反應(yīng)譜采用《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》(JTG/T B02-01—2008)(以下簡(jiǎn)稱“08細(xì)則”)規(guī)定[14]。

2.1.1 雙柱式橋墩反應(yīng)譜分析結(jié)果

雙柱式橋墩彈性反應(yīng)譜分析最大反應(yīng)如表2所示。

表2 雙柱式橋墩譜分析最大反應(yīng)

計(jì)算結(jié)果表明，設(shè)置BRB的雙柱式橋墩無論是規(guī)則形式還是非規(guī)則形式都能夠在小震下有效減少墩柱的變形與內(nèi)力，但會(huì)以適當(dāng)增加基礎(chǔ)剪力為代價(jià)。設(shè)置BRB在一定程度上通過基礎(chǔ)對(duì)橋墩起到了拖拽作用，從而減少了墩頂位移反應(yīng)，同時(shí)含BRB的橋墩結(jié)構(gòu)整體剛度增大，總地震剪力隨之增大，但比較墩柱與基礎(chǔ)所受剪力，設(shè)置BRB后墩柱剪力均有所降低，但基礎(chǔ)所受剪力除非規(guī)則組高墩外，其余均增加，即BRB更多的將剪力傳遞到基礎(chǔ)之中。此外，對(duì)比規(guī)則雙柱式橋墩中的兩種BRB設(shè)置形式所起效果，可發(fā)現(xiàn)設(shè)置單斜式支撐時(shí)墩頂位移、墩柱剪力、墩底彎矩均略小于設(shè)置人字型支撐的雙柱墩，但單斜式支撐形式更易加劇基礎(chǔ)剪力，因此建議設(shè)計(jì)時(shí)優(yōu)選人字型BRB。

計(jì)算中觀察了BRB的反應(yīng)，它們的軸向最大受力為615 kN，均未達(dá)到屈服值，處于彈性工作狀態(tài)。

2.2 大震下非線性時(shí)程反應(yīng)

利用有限元程序SAP2000分別對(duì)規(guī)則組以及非規(guī)則組設(shè)置BRB的雙柱式橋墩進(jìn)行了非線性時(shí)程分析。本文選取3組共10條地震波，如表3所示，第1組為遠(yuǎn)斷層地震波(無速度脈沖)，包括EL Centro，Taft021，TCU095共3條地震波；第2組為汶川地震近斷層波(含速度脈沖)，包括綿竹清平、江油含增臺(tái)站各2條水平向地震波(051JYH-NS，051JYH-EW，051MZQ-EW，051MZQ-NS)；第3組為集集地震近斷層地震波(含速度脈沖)，包括TCU052，TCU054，TCU102共3條地震波。加速度峰值調(diào)整至0.4 g，對(duì)應(yīng)8度大震，各條地震波均沿橫橋向輸入。

在大震下雙柱墩體系總體進(jìn)入彈塑性狀態(tài)，其地震反應(yīng)性態(tài)將更多由最大位移和塑性鉸區(qū)的最大塑性轉(zhuǎn)角決定，這兩個(gè)指標(biāo)將是討論的重點(diǎn)。

表3 本文采用的地震波

圖4給出了輸入地震波反應(yīng)譜與“08細(xì)則”反應(yīng)譜的比較，加速度峰值統(tǒng)一調(diào)整為1.0 m/s2，以放大系數(shù)譜給出。輸入地震波分別屬于不同的地震，及遠(yuǎn)斷層和近斷層等類型，同時(shí)與“08細(xì)則”反應(yīng)譜(II類場(chǎng)地，特征周期取0.4 s)相比也具有不盡相同的頻譜成份。

圖4 輸入地震波的放大系數(shù)反應(yīng)譜、平均譜和“08細(xì)則”II類場(chǎng)地譜Fig.4 The amplification factor spectra, average spectrum for input waves and 08 code spectra for type II site

2.2.1 橋墩的最大位移反應(yīng)

表4給出了雙柱式橋墩在3組地震波下的墩頂最大位移。

表4 雙柱式橋墩墩頂最大位移

計(jì)算結(jié)果表明：設(shè)置BRB的規(guī)則雙柱墩墩頂位移有較顯著的降低，其中含單斜式BRB、含人字型BRB的橋墩墩頂位移在EL Centro地震波下減小分別達(dá)到了60%與56%，在汶川地震波下墩頂最大位移減小均約為34%。而在集集近斷層地震波輸入下，最大位移減少更為明顯，最小的TCU054地震波墩頂最大位移減少為64%。規(guī)則雙柱式橋墩中設(shè)置單斜式與人字型BRB形式具備的減震效果相近。注意到對(duì)少數(shù)地震波，如TCU095和051JYH-EW輸入下，設(shè)置BRB橋墩(規(guī)則組)最大塑性位移有所增加，一方面是TCU095和051JYH-EW地震波的中高頻成份較為豐富(參考圖4)，而設(shè)置BRB后雙柱墩體系的自振周期要降低(剛度提升)，存在共振效應(yīng)的影響；另一方面是此輸入下未設(shè)置BRB的橋墩本身處于彈性或剛剛進(jìn)入塑性，地震相對(duì)位移反應(yīng)較小，這將制約BRB耗能減震作用的發(fā)揮，與集集地震近斷層地震動(dòng)輸入下橋墩的反應(yīng)對(duì)比更能說明這個(gè)問題。設(shè)置BRB的非規(guī)則雙柱墩墩頂位移降低顯著，集集近斷層地震波下BRB發(fā)揮減震作用尤為明顯，其中在TCU102地震波下含單斜式BRB橋墩墩頂最大位移減小約76%。前面兩種情況，實(shí)際上是提示我們BRB發(fā)揮效能的關(guān)鍵是地震時(shí)要發(fā)生較大的位移反應(yīng)。

表 5 給出了BRB的最大軸向名義應(yīng)變，定義為最大軸向位移與發(fā)生變形的核心段長(zhǎng)度(非雙柱墩對(duì)角線長(zhǎng)度)的比，與規(guī)則雙柱墩單斜式、人字形BRB和非規(guī)則雙柱墩的單斜式BRB的屈服應(yīng)變相比(表1)，可以看出較多的BRB進(jìn)入了塑性。一般設(shè)計(jì)時(shí)要求BRB的軸向名義應(yīng)變不超過3%。

表5 防屈曲支撐的最大軸向名義應(yīng)變

2.2.2 橋墩塑性鉸區(qū)最大塑性轉(zhuǎn)角

雙柱式橋墩墩柱頂部與底部均進(jìn)入塑性，由于篇幅有限，只就相對(duì)起控制作用的的橋墩底部最大塑性轉(zhuǎn)角(最大轉(zhuǎn)角-屈服轉(zhuǎn)角)進(jìn)行討論，對(duì)非規(guī)則雙柱墩則討論矮墩側(cè)。簡(jiǎn)單解釋屈服轉(zhuǎn)角，橋墩底部塑性變形行為可用等效塑性鉸(區(qū))模型描述，設(shè)LP表示等效塑性鉸長(zhǎng)度，若假定墩底控制截面的變形達(dá)到屈服曲率時(shí)，整個(gè)塑性鉸區(qū)截面幾乎同步進(jìn)入塑性，則此時(shí)塑性鉸區(qū)對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)角則作為屈服轉(zhuǎn)角。屈服轉(zhuǎn)角計(jì)算公式為θy=LPφy，φy表示屈服曲率，LP和φy等參數(shù)可依據(jù)“08橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則”相應(yīng)公式計(jì)算。

表6給出了雙柱式橋墩塑性鉸區(qū)的最大塑性轉(zhuǎn)角值。

由表6可知，對(duì)于規(guī)則雙柱式橋墩的塑性轉(zhuǎn)角，存在在某些地震波作用下設(shè)置BRB后橋墩保持彈性的情況，就減震效果看在集集近斷層地震波下BRB所起作用尤為明顯。汶川近斷層地震波下由于墩柱大部分保持彈性或剛進(jìn)入塑性，BRB減震效果尚未發(fā)揮。在遠(yuǎn)斷層地震波除TCU095外，另外兩條地震波下含BRB的雙柱墩塑性轉(zhuǎn)角減低顯著。對(duì)于非規(guī)則雙柱式橋墩，設(shè)置單斜式防屈曲支撐橋墩塑性轉(zhuǎn)角總體大于未設(shè)置防屈曲支撐的橋墩，無論對(duì)于近斷層還是遠(yuǎn)斷層地震波作用，防屈曲支撐對(duì)于非規(guī)則雙柱式橋墩塑性轉(zhuǎn)角的控制起到了極為明顯的作用。

表6 雙柱式橋墩塑性轉(zhuǎn)角最大值

圖5和圖6分別給出了規(guī)則雙柱式橋墩組以及非規(guī)則雙柱式橋墩組在3組不同地震波下的塑性鉸區(qū)彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線，供參考。

圖5 規(guī)則雙柱式橋墩墩底彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線Fig.5 The moment-rotation hysteresis curve at the bottom of regular double column bridge bents

圖6 非規(guī)則雙柱式橋墩矮墩墩底彎矩-轉(zhuǎn)角滯回曲線Fig.6 The moment-rotation hysteresis curve at the bottom of irregular double column bridge bents

3 設(shè)置BRB雙柱式橋墩減震效果研究

利用增量動(dòng)力分析技術(shù)研究了設(shè)置BRB對(duì)雙柱式橋墩抗震性能的具體提升效果。輸入的地震波仍如表2所示，但峰值加速度分別調(diào)整為0.4 g，0.5 g，0.6 g，0.7 g以及0.8 g(接近汶川地震實(shí)測(cè)峰值加速度上限)，重點(diǎn)研究不同組地震波輸入下設(shè)置BRB后橋墩的減震率及震后殘余位移角隨輸入峰值加速度變化情況。

3.1 設(shè)置BRB雙柱式橋墩減震率分析

為說明設(shè)置BRB的減震效果，本節(jié)使用減震率定量描述。減震率計(jì)算公式如下：

(1)

式中：K為設(shè)置BRB雙柱式橋墩的減震率；θN為未設(shè)置BRB墩柱的最大塑性轉(zhuǎn)角；θC為設(shè)置BRB墩柱的最大塑性轉(zhuǎn)角；若設(shè)置BRB后橋墩反應(yīng)處于彈性狀態(tài)，則取θC=0，對(duì)應(yīng)減震率為100%，但這種情況不作為本文討論的重點(diǎn)。

由上述公式分別計(jì)算設(shè)置BRB的雙柱式橋墩(非規(guī)則橋墩則指矮墩側(cè))在3組地震波下的減震率 ，選取3組地震波中的最大與最小減震率變化曲線，如圖7和圖8所示。

圖7 橋墩最大減震率曲線Fig.7 The maximum seismic response reduction ratio curve

圖8 橋墩最小減震率曲線Fig.8 The minimum seismic response reduction ratio curve

由圖7和圖8可知，BRB對(duì)墩柱大體上都能夠起到減震作用，減震率隨峰值加速度的增加而呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢(shì)，在峰值加速度0.4 g～0.8 g之間，最小減震率大多能夠保持在20%以上，最大減震率則可達(dá)55%以上。在對(duì)墩柱反應(yīng)強(qiáng)烈的集集近斷層地震動(dòng)作用下，設(shè)置BRB的減震效果更為明顯，最小減震率也可達(dá)到60%以上，尤為顯著。此外，規(guī)則雙柱墩設(shè)置單斜式BRB和人字形BRB的減震率曲線形狀較吻合。

可以對(duì)設(shè)置BRB非規(guī)則雙柱墩的減震率與規(guī)則雙柱墩做個(gè)簡(jiǎn)單對(duì)比，就反應(yīng)較大的遠(yuǎn)斷層地震波，非規(guī)則橋墩的減震率總體要高于規(guī)則組；就反應(yīng)強(qiáng)烈的集集近斷層地震波，非規(guī)則橋墩的最大減震率總體也高于規(guī)則組，最小減震率隨加速度峰值有所不同，但無論最大和最小減震率，非規(guī)則橋墩都表現(xiàn)出隨加速度峰值加大而呈現(xiàn)更低的衰減，減震效果較優(yōu)。

3.2 設(shè)置BRB雙柱式橋墩殘余位移角比較

殘余位移描述橋墩在地震時(shí)發(fā)生塑性變形后，在震后偏離豎向平衡位置的大小(不可恢復(fù)位移)，殘余位移角則定義為地震結(jié)束時(shí)墩頂殘余位移與墩高的比值。日本學(xué)者依據(jù)1995年Kobe地震橋墩震害研究認(rèn)為其是衡量震后橋墩可修復(fù)性的重要指標(biāo)，日本橋梁抗震規(guī)范(1996)增加了橋墩殘余位移角驗(yàn)算的內(nèi)容，規(guī)定橋墩抗震設(shè)計(jì)殘余位移角不超過1%[15]。

圖9給出了設(shè)置BRB規(guī)則雙柱式橋墩在3組地震波下殘余位移角隨峰值加速度的變化情況，其中每組地震波下殘余位移角均選取最大值?？梢钥闯?，未設(shè)置BRB雙柱墩殘余位移角明顯大于設(shè)置BRB的雙柱墩。在遠(yuǎn)斷層地震波下，設(shè)置單斜式BRB和人字形BRB的兩種雙柱式橋墩殘余位移角曲線接近，總體控制在小于0.2%以下；汶川近斷層地震波下，設(shè)置BRB與否殘余位移角均較小；集集近斷層地震波下，設(shè)置BRB與否橋墩殘余位移角均較大，但設(shè)置BRB后的雙柱墩墩最大殘余位移角可控制在1%以下，滿足日本橋梁抗震規(guī)范橋墩可修復(fù)性的要求。說明一點(diǎn)，本文分析的BRB本身不具備自復(fù)位功能，其降低殘余位移主要是通過其滯回耗能降低結(jié)構(gòu)反應(yīng)所致。

圖10給出了設(shè)置BRB非規(guī)則雙柱式橋墩在3組地震波下殘余位移角隨峰值加速度的變化情況，其中每組地震波下殘余位移角均選取最大值?？梢钥闯?，未設(shè)置BRB雙柱墩殘余位移角明顯大于設(shè)置BRB的雙柱墩。遠(yuǎn)斷層地震波下，含BRB雙柱墩最大殘余位移角控制在0.1%以下；集集近斷層地震波下，未設(shè)置BRB墩柱殘余位移角數(shù)值較大，而含BRB墩柱最大殘余位移角可控制在0.5%以下，滿足不超過1%的日本橋梁抗震規(guī)范橋墩可修復(fù)性的要求。

對(duì)非規(guī)則橋墩大震下殘余位移角通過較矮墩定義，因此較難與規(guī)則性橋墩比較，但就最終的殘余位移角大小而言，顯示BRB對(duì)非規(guī)則橋墩的控制效果要優(yōu)。

圖9 規(guī)則雙柱式橋墩殘余位移角曲線Fig.9 The residual drift ratio curve of the regular double column bridge bents

圖10 非規(guī)則雙柱式橋墩殘余位移角曲線Fig.10 The residual drift ratio curve of the irregular double column bridge bents

綜上可知，BRB能夠有效減小規(guī)則與非規(guī)則雙柱式橋墩的殘余位移角。在規(guī)則雙柱式橋墩中單斜式與人字型BRB設(shè)置形式所起控制殘余位移角的作用相近。集集近斷層地震波下，對(duì)應(yīng)相同的峰值加速度增量，殘余位移角絕對(duì)值差量逐漸明顯增大，表明BRB對(duì)于規(guī)則與非規(guī)則雙柱式橋墩殘余位移角的控制作用都增強(qiáng)，原因是集集近斷層地震波下結(jié)構(gòu)位移反應(yīng)更為強(qiáng)烈，BRB的耗能作用更加顯著。

4 結(jié) 論

針對(duì)山區(qū)采用規(guī)則及非規(guī)則雙柱式橋墩的橫橋向抗震問題，提出了在雙柱式橋墩之間設(shè)置BRB的新型減震構(gòu)件形式，基于實(shí)例和數(shù)值分析技術(shù)研究了設(shè)置BRB后雙柱式橋墩的地震反應(yīng)及減震效果。獲得如下認(rèn)識(shí)：

(1)設(shè)置的BRB在小震下能夠?qū)σ?guī)則與非規(guī)則雙柱式橋墩起到減輕地震力的作用，但會(huì)一定程度增加基礎(chǔ)承受剪力，規(guī)則雙柱式橋墩中單斜式支撐形式較人字形支撐可能會(huì)導(dǎo)致基礎(chǔ)剪力增加較大，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以注意。

(2)設(shè)置的BRB在大震下能夠有效減小橋梁墩柱最大塑性變形。BRB對(duì)墩柱的減震率(以最大塑性轉(zhuǎn)角相對(duì)降低描述)一般隨地震加速度峰值的遞增而逐步減小，當(dāng)峰值加速度在0.4～0.8 g范圍內(nèi)變化時(shí)，最小減震率接近20%以上，最大減震率可達(dá)55%以上，其中集集近斷層地震動(dòng)作用下，其減震率在60%以上，效果較為顯著。

(3)BRB可有效減少雙柱墩的震后殘余位移。集集近斷層地震動(dòng)下，設(shè)置BRB的雙柱墩最大殘余位移角基本控制在1%以下，滿足震后可修的要求，而未設(shè)置BRB的雙柱墩，震后殘余位移角遠(yuǎn)大于1%。

就本文算例初步證實(shí)了設(shè)置BRB的雙柱墩新型減震構(gòu)件可以獲得良好的減震效果，BRB發(fā)揮減震效能的關(guān)鍵是要有相對(duì)較大的地震位移反應(yīng)發(fā)生，如 集集近斷層地震動(dòng)輸入情況。對(duì)BRB及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)等對(duì)該新型減震構(gòu)件地震損傷性能的影響規(guī)律仍需進(jìn)一步討論。