倪志南，武 斌，陳 葵，朱家文，紀(jì)利俊，吳艷陽(yáng)，沈祖鈞

(華東理工大學(xué) 化工學(xué)院，上海 200237)

多級(jí)泵混合式混合澄清槽級(jí)效率高，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，操作靈活。混合室傳質(zhì)效率主要取決于攪拌流場(chǎng)和分散相的液滴滴徑分布，最終體現(xiàn)在萃取兩相間傳質(zhì)推動(dòng)力、傳質(zhì)系數(shù)和比表面積，關(guān)鍵在于混合室中液-液兩相混合要充分，不存在影響混合和傳質(zhì)效率的較大范圍的漩渦，同時(shí)也不產(chǎn)生過強(qiáng)的剪切，從而在后續(xù)澄清槽內(nèi)順利實(shí)現(xiàn)分散相高效凝并，降低因相分離不充分而造成的萃取劑損耗[1]?；旌鲜业暮侠頂嚢钁?yīng)使分散相形成較窄的滴徑分布并有合適的平均滴徑，而且分散相在整個(gè)混合槽范圍內(nèi)有均勻流場(chǎng)分布。有關(guān)單相流系統(tǒng)中槳型、攪拌速度、槳葉直徑和槳葉安裝高度等對(duì)混合效果的影響已有研究。模擬靜吸入壓頭和攪拌功率可以簡(jiǎn)化多相流的模擬情況，用單相流密度和黏度來進(jìn)行。但實(shí)際的液-液混合過程涉及液滴的破碎和聚并，局部分散相含率和液滴滴徑分布是衡量混合效果和混合槽高效利用程度的重要指標(biāo)，這以單相流模擬無法得到[2]。因此，研究液-液兩相流系統(tǒng)對(duì)于考察混合澄清槽操作特性非常重要。目前，有關(guān)液-液兩相流的研究[3-8]主要集中在分散相液滴滴徑分布(影響傳質(zhì)效率、分散時(shí)間和連續(xù)相分離)和流場(chǎng)(影響流體流動(dòng)和混合時(shí)間)兩方面。試驗(yàn)采用計(jì)算流體力學(xué)軟件對(duì)混合澄清槽中已有工業(yè)應(yīng)用的大三角型攪拌槳進(jìn)行模擬計(jì)算，以傳統(tǒng)的六葉閉式渦輪槳為參照，結(jié)合驗(yàn)證試驗(yàn)，考察液-液兩相流在攪拌槽中的混合情況和分散相的液滴分布特性，為系統(tǒng)預(yù)測(cè)攪拌槳型、物系特性和操作條件等及為大三角型攪拌槳的優(yōu)化設(shè)計(jì)和操作提供參考依據(jù)。

1 試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)針對(duì)的混合室結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 混合室結(jié)構(gòu)示意

由圖1看出，工作空間為240 mm×240 mm×360 mm，頂部側(cè)面有溢流出口。為減少槳葉攪拌時(shí)頂部液面產(chǎn)生的凹液面漩渦，并且防止空氣卷吸混入混合室，在立方擱塊處放置篩型格柵。大三角型槳和閉式渦輪槳結(jié)構(gòu)如圖2所示，單位均為mm?；旌鲜也馁|(zhì)為有機(jī)玻璃。

圖2 槳葉結(jié)構(gòu)示意

水與煤油從底部潛室左右進(jìn)口進(jìn)入，經(jīng)混合室攪拌混合后，通過頂部溢流堰流出，進(jìn)入澄清槽進(jìn)行油水分離。試驗(yàn)中，通過高速攝影觀測(cè)煤油在混合室中的分散情況。為了清晰捕捉油滴的運(yùn)行情況，用蘇丹紅Ⅳ對(duì)煤油染色。對(duì)攝影圖像進(jìn)行數(shù)值處理，得到各個(gè)分散相滴徑大??；統(tǒng)計(jì)出分散相滴徑分布規(guī)律，取樣油滴數(shù)不少于2 000個(gè)[9]。采用扭矩法測(cè)定攪拌功率，測(cè)量穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)施加在攪拌軸上的力矩，力矩乘以旋轉(zhuǎn)角速度，再經(jīng)換算得到攪拌功率[10]。根據(jù)測(cè)得的不同功率下的分散相滴徑分布與油相分散情況，驗(yàn)證模擬結(jié)論的可靠性。

2 數(shù)值模擬

2.1 網(wǎng)格劃分

網(wǎng)格劃分如圖3所示。

圖3 混合室及槳葉區(qū)域網(wǎng)格劃分

由圖3看出，外部靜止區(qū)域采用六面體規(guī)則網(wǎng)格，內(nèi)部槳葉攪拌區(qū)域采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格，用尺寸函數(shù)(size function)對(duì)部分區(qū)域進(jìn)行加密。

2.2 計(jì)算條件

用Realizablek-ε模型作湍流模型，多重參考系法(multiple reference frame)模擬攪拌區(qū)域與靜止槽體的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，Eulerian多相流模型模擬分散相與水相流動(dòng)和混合情況。采用群體平衡模型(Population Balance Model)計(jì)算分散相滴徑分布，以均一離散法數(shù)值求解，分散相的聚并、破碎分別采用湍流模型和Luo模型表征，以Schiller-Naumann-PB模型模擬油相與水相的相間作用力。入口為速度入口邊界條件，出口為壓力出口邊界條件，靜壓為大氣壓。自由液面為對(duì)稱邊界條件。采用二階迎風(fēng)格式，選擇Phase coupled SIMPLE算法耦合速度場(chǎng)與壓力場(chǎng)，欠松弛因子為默認(rèn)值，設(shè)定殘差值為10-4。監(jiān)控出口流量和混合室內(nèi)Sauter平均滴徑，判斷計(jì)算是否收斂。

3 試驗(yàn)結(jié)果與討論

3.1 試驗(yàn)驗(yàn)證

圖4、5為分散相相含率分布的試驗(yàn)與模擬結(jié)果對(duì)比和不同攪拌速度下油滴滴徑分布。

圖4 分散相相含率分布計(jì)算值與試驗(yàn)值的對(duì)比

由圖4看出：在較低功率條件下(攪拌速度135 r/min，單位體積消耗功率0.08 kW/m3)，油相在混合室上部攪拌軸區(qū)域局部相含率較高，與試驗(yàn)情況相同；隨功率提高，油相分布趨向均勻。說明計(jì)算流體力學(xué)模擬可以較準(zhǔn)確地反映分散相的混合效果。由圖5看出，模擬與試驗(yàn)的滴徑分布相近，這表明模擬計(jì)算中采用的模型對(duì)于所考察的體系和攪拌型式是適用的。

圖5 油滴滴徑分布計(jì)算值與試驗(yàn)值的對(duì)比

3.2 分散相相含率分布

2種不同槳型混合效果以不同槳葉的油相局部體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行模擬分析。攪拌功率相同時(shí)，2種槳型分散相的局部相含率如圖6所示。在混合室下部槳葉攪拌區(qū)域，2種槳型油相相含率分布相似，都較為均勻，混合效果較好。在混合室上部，2種槳型在攪拌軸位置都有不同程度油相局部相含率偏大，但大三角槳型油相含率明顯比六葉閉式渦輪槳的均勻，后者在混合室頂部出現(xiàn)油相含率接近1情況，這會(huì)導(dǎo)致未分散部分油相滯留在混合室，減小了兩相間的有效傳質(zhì)面積。

圖6 大三角型槳和閉式渦輪槳分散相相含率分布的對(duì)比

3.3 Sauter平均滴徑分布

為了進(jìn)一步分析油水相接觸面積及油相是否被過度分散，模擬不同槳型下的分散相滴徑分布。圖7為2種槳型在相同功率條件下的Sauter平均滴徑d32分布。

圖7 大三角型槳和閉式渦輪槳Sauter平均滴徑分布的對(duì)比

由圖7看出：無論是大三角型槳還是閉式渦輪槳，在槳葉端，屬于相對(duì)的高剪切區(qū)域，分散相被強(qiáng)大的剪切力破碎，最小油滴所在地區(qū)域就是槳葉端區(qū)域，上層沒有攪拌槳的剪切；隨油相含率增大，油相開始聚并，Sauter平均滴徑開始增大。比較發(fā)現(xiàn)，在相同功率條件下，閉式渦輪槳可以獲得更細(xì)小的油滴，更有利于提高傳質(zhì)效率。但形成更細(xì)小油滴可能會(huì)發(fā)生乳化，導(dǎo)致后續(xù)澄清分離困難，造成萃取劑損耗。同時(shí)，觀察Sauter平均滴徑分布發(fā)現(xiàn)，閉式渦輪槳在整個(gè)混合室內(nèi)的分散相分布均勻度上不如大三角型槳，在閉式渦輪槳的混合室上部，幾乎所有區(qū)域油滴就已經(jīng)開始聚并成大油滴，不利于充分利用混合室的空間進(jìn)行傳質(zhì)萃取；相應(yīng)地，實(shí)際萃取過程中，將對(duì)應(yīng)著兩相濃度分布的不均勻和萃取級(jí)效率的下降。

3.4 流場(chǎng)分析

圖8為2種槳型在相同功率條件下的速度矢量。

圖8 大三角型槳和閉式渦輪槳流場(chǎng)的對(duì)比

由圖8看出：閉式渦輪槳的抽吸力優(yōu)于大三角型槳；2種槳型對(duì)混合室下半部分的擾動(dòng)都很好，油相與水相能夠通過槳葉攪拌很好混合；但在混合室上半部分，閉式渦輪槳的環(huán)流單一，徑向擾動(dòng)不足，攪拌軸位置幾乎沒有太大擾動(dòng)，整個(gè)攪拌軸區(qū)域油水相可能就會(huì)分層，降低混合效果；采用大三角型槳為攪拌器時(shí)，混合室的軸向和徑向都有足夠的循環(huán)流場(chǎng)，死區(qū)較少。

3.5 不同攪拌功率下的平均滴徑、最小滴徑分析

圖9、10為在不同單位體積消耗功率(R)條件下，2種槳型的Sauter平均滴徑(d32)和最小滴徑(dmin)的對(duì)比結(jié)果?？梢钥闯觯号c大三角型槳相比，閉式渦輪槳在消耗相同功率時(shí)可以產(chǎn)生更小的平均滴徑和最小滴徑，但這也意味著油相更容易乳化；隨功率提高，2種槳型產(chǎn)生分散相滴徑的差距逐漸縮小?？梢园l(fā)現(xiàn)，較低功率水平時(shí)，改變功率消耗，對(duì)滴徑影響變化很大；較高功率水平時(shí)，繼續(xù)提高功率水平，效果并不佳，尤其是對(duì)最小滴徑的影響。實(shí)際萃取工藝中，混合室需要的攪拌功率水平隨萃取體系的物性有很大的變化空間；中、低水平攪拌功率已足以保證槽內(nèi)混合和傳質(zhì)效果時(shí)，采用大三角型槳，最小滴徑相對(duì)較大，后續(xù)的澄清室中凝并較快，便于采用體積較小的澄清室設(shè)計(jì)，有利于節(jié)省總的設(shè)備投資。

圖9 大三角型槳和閉式渦輪槳平均滴徑的對(duì)比

圖10 大三角型槳和閉式渦輪槳最小滴徑的對(duì)比

4 結(jié)論

采用計(jì)算流體力學(xué)，耦合群體平衡模型，分別對(duì)大三角型槳和渦輪槳為攪拌器條件下混合澄清槽的混合室中兩相流的混合和分散特性進(jìn)行模擬，主要結(jié)論如下：

1)驗(yàn)證了模擬計(jì)算所采用的模擬和方法的有效性；

2)在相同功率水平下，大三角型槳比閉式渦輪槳產(chǎn)生的總體混合效果更好，油相局部相含率分布更加均勻，油水相在混合室內(nèi)不會(huì)過早的分層；

3)采用大三角型槳，在整個(gè)混合室內(nèi)都形成充分的軸向和徑向循環(huán)流場(chǎng)，但采用閉式渦輪槳時(shí)，混合室上部擾動(dòng)不足；

4)相同功率水平下，閉式渦輪槳可以形成更加細(xì)小的油滴，可以增大萃取傳質(zhì)面積，這也易導(dǎo)致分散相過度分散，太細(xì)的液滴增加后續(xù)凝并操作的負(fù)荷，而大三角型槳產(chǎn)生的滴徑分布更加均勻，在油相進(jìn)入澄清槽之前能夠與水相更好地混合接觸，后續(xù)凝并操作也相對(duì)容易。