周 云

(馬鋼股份公司第四鋼軋總廠 安徽馬鞍山 243000)

隨著工業(yè)技術(shù)不斷提高，硅鋼產(chǎn)品的下游用戶對(duì)橫向同板差要求越來(lái)越嚴(yán)苛。李廣林等[1](熱軋?jiān)蠑嗝孑喞獙?duì)冷軋硅鋼尺寸精度的影響分析)通過對(duì)冷熱卷信息進(jìn)行對(duì)照，指出熱軋帶鋼凸度和楔形大會(huì)導(dǎo)致冷軋成品邊部減薄嚴(yán)重。張鳳全等[2]實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)，熱軋來(lái)料凸度減小可有效降低冷軋成品同板差,冷軋帶鋼中心凸度主要受熱軋來(lái)料凸度的影響。歐陽(yáng)蕓、曹建國(guó)等[3](無(wú)取向硅鋼熱軋板形控制與軋制特性的關(guān)系)通過調(diào)研軋輥磨損和實(shí)測(cè)整個(gè)軋制前后期熱軋橫斷面形狀，指出控制冷軋無(wú)取向硅鋼片橫向厚差的關(guān)鍵在熱軋，無(wú)取向硅鋼板橫向厚差偏大的原因是熱軋工作輥磨損導(dǎo)致帶鋼邊部減薄過大。

熱軋硅鋼輥型控制技術(shù)必須保證軋制穩(wěn)定性。硅鋼較常規(guī)冷軋基板軋制力大，單個(gè)軋制單元內(nèi)規(guī)格變化范圍小，軋制后期軋輥“箱型”磨損嚴(yán)重，但硅鋼產(chǎn)品熱軋橫斷面形狀要求高，不僅要保證整個(gè)熱軋單元內(nèi)帶鋼目標(biāo)凸度穩(wěn)定，而且還需要控制帶鋼邊部減薄。圖1為熱軋硅鋼后F7機(jī)架工作輥磨損分布情況。圖1中F7工作輥為CVC輥型，該工作輥磨損呈現(xiàn)典型的“箱型”，磨損曲線開口度小，極其不利于硅鋼邊部減薄的控制。

1 大凹輥輥型

大凹輥輥型的空載輥縫和輥縫凸度，在竄輥前后空載輥縫差值是與竄輥量的2次方相關(guān)的是一個(gè)常值，凸度差值為常數(shù)0，竄輥前后輥縫形狀并不發(fā)生變化，只是竄輥后厚度發(fā)生變化。當(dāng)凹度-0.15 mm左右，厚度的數(shù)量級(jí)約為10 mm-3 mm，不影響厚度控制精度。

圖1 F7機(jī)架CVC工作輥磨損分布

邊部雙錐度，中間二次大凹輥輥型曲線如圖2所示。

圖2 邊部雙錐度中間二次大凹輥輥型曲線

2 大凹輥輥型曲線的竄輥策略

圖3為F7機(jī)架工作輥竄輥方案，上下工作輥周期對(duì)稱竄動(dòng)，針對(duì)CVC竄輥行程±150 mm的特點(diǎn)，初始步長(zhǎng)分別設(shè)為25、37.5、50、75，其中初始步長(zhǎng)為25 mm的步長(zhǎng)衰減系數(shù)為0.8，行程衰減系數(shù)為0.8；其他竄輥方案的步長(zhǎng)衰減系數(shù)為0.8，形成衰減系數(shù)為0.9；圖例中“竄輥量-25 ”表示初始步長(zhǎng)為25 mm，其它類似。

圖3 F7自由竄輥策略

3 大凹輥軋制上機(jī)試驗(yàn)

在硅鋼單元進(jìn)行軋制試驗(yàn)，共軋制58卷，其中單元的第11-42卷共32卷為硅鋼MGW470，目標(biāo)凸度20μm，第1-10卷及第43-58卷為非硅鋼(MRTRG00101，SPHC-YH)，共26卷。軋制過程竄輥制度為20mm等步長(zhǎng)周期竄動(dòng)。從圖4中分析，硅鋼軋制過程凸度分布穩(wěn)定，目標(biāo)凸度C40都穩(wěn)定在目標(biāo)值以下，但C10有局部增大的趨勢(shì)。整個(gè)軋制單元的后期帶鋼變規(guī)格后凸度均保持穩(wěn)定，帶鋼橫斷面形狀也比較穩(wěn)定。

圖4 硅鋼單元試驗(yàn)中帶鋼凸度隨規(guī)格變化關(guān)系

圖5 硅鋼單元試驗(yàn)中帶鋼楔形隨規(guī)格變化關(guān)系

圖5中，楔形的數(shù)值和原CVC輥型楔形控制能力水平相當(dāng)，W25、W40和W100均值主要集中在-10 μm附近波動(dòng)。

圖6和圖7分別為大凹輥、原CVC輥型和CVC修邊輥型軋制帶鋼凸度對(duì)比和楔形對(duì)比，三種輥型軋制的帶鋼牌號(hào)均為MGW470，目標(biāo)寬度1248 mm，目標(biāo)厚度2.2 mm。由圖6可知大凹輥相對(duì)原始CVC輥型軋制帶鋼凸度C10、C25和C40均減小，和修邊CVC輥型軋制帶鋼凸度近似一致。圖7顯示采用大凹輥輥型的帶鋼楔形小于原始CVC輥型和修邊CVC輥型帶鋼楔形W40和W100，說明大凹輥輥型并不會(huì)惡化帶鋼楔形控制。

大凹輥下機(jī)冷卻后上、下工作輥磨損曲線和原CVC工作輥軋制硅鋼的磨損輥型對(duì)比如圖8所示，F(xiàn)7采用CVC輥型軋制40卷左右，軋制噸位900 t，軋制37公里。由圖可知，大凹輥輥型的磨損顯然好于常規(guī)CVC輥型的“U”型磨損，磨損曲線的開口變得開闊光滑。

圖6 大凹輥、原CVC輥型和修邊CVC輥型軋制帶鋼凸度對(duì)比

圖7 大凹輥、原CVC輥型和修邊CVC輥型軋制帶鋼楔形對(duì)比

圖8 CVC輥型和大凹輥磨損曲線對(duì)比

4 結(jié)論

(1)采用大凹輥和等步長(zhǎng)不衰減周期竄輥可以有效改善工作輥磨損，使工作輥磨損均勻。

(2)針對(duì)硅鋼單元軋制卷數(shù)不超過70卷的情況，等步長(zhǎng)不衰減竄輥更有利于工作輥改善軋制后期帶鋼邊部減薄，硅鋼凸度控制效果更好。

(3)大凹輥輥型適用于硅鋼軋制，它能在保證硅鋼目標(biāo)凸度情況下實(shí)現(xiàn)自由竄輥軋制，改善軋制后期硅鋼邊部減薄的前提下，不會(huì)對(duì)軋制穩(wěn)定性、帶鋼對(duì)中和楔形造成不利影響。

參考文獻(xiàn)

[1] 李廣林, 陳偉, 劉玉金,等.熱軋?jiān)蠑嗝孑喞獙?duì)冷軋硅鋼尺寸精度的影響分析[J]. 鋼鐵研究學(xué)報(bào), 2014, 26(1):33-36

[2] 張鳳泉, 劉本仁. 提高冷軋硅鋼片成材率板形質(zhì)量和橫向厚度精度的分析[J]. 鋼鐵研究, 2005, 33(4):40-44

[3] 歐陽(yáng)蕓, 曹建國(guó), 張杰,等. 無(wú)取向硅鋼熱軋板形控制與軋制特性的關(guān)系[J]. 冶金設(shè)備, 2005(1):6-9

[4] 王東城, 趙章獻(xiàn), 劉宏民. 冷軋帶鋼板形高效分析與設(shè)定軟件及其應(yīng)用[J]. 鋼鐵, 2015, 50(10):37-44