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        660MW機組低負荷下汽動給水泵運行方式優(yōu)化

        2018-04-26 11:01:00鄧盛泓
        中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2018年7期
        關(guān)鍵詞:經(jīng)濟性安全性

        鄧盛泓

        摘 要:本文結(jié)合目前大型火力發(fā)電廠汽動給水泵的常見設(shè)計運用,介紹了對660MW機組低負荷下汽動給水泵的運行方式進行優(yōu)化后,在保障機組運行安全性的基礎(chǔ)上,在運行經(jīng)濟性上取得的顯著成效。

        關(guān)鍵詞:汽動給水泵;安全性;經(jīng)濟性

        中圖分類號:TK223 文獻標志碼:A

        0 前言

        某廠1、2號機組給水系統(tǒng)采用單臺100%容量汽泵及兩臺機共用一臺30%容量定速電動給水泵。汽動給水泵組前置泵和主泵均由小汽輪機同軸驅(qū)動,小汽機為上海汽輪機廠生產(chǎn)ND(Z)89/84/06型汽輪機,具有內(nèi)切換、變參數(shù)、變功率、變轉(zhuǎn)速和采用多種汽源。小機低壓配汽機構(gòu)采用主機四段抽汽,同時也可采用輔助汽源供汽;高壓汽源采用主機高壓缸排汽(再熱冷段)。小機低壓汽源來自主機4段抽汽,該低壓汽源的參數(shù)隨主機負荷的變化而不斷變化,而這種參數(shù)的變化只能在一定的范圍內(nèi)適應(yīng)小機的調(diào)節(jié)要求,當?shù)蛪赫羝麉?shù)降低至小機不足于驅(qū)動汽動給水泵達到所要求的轉(zhuǎn)速時(主機負荷40%負荷以下,即264MW負荷以下),主機的功率平衡將受到破壞。

        從調(diào)試到投產(chǎn),為了保證小機的穩(wěn)定運行,一直要求小機最低轉(zhuǎn)速不應(yīng)低于3500rpm,小機汽源在負荷300MW及以上時采用4段抽汽供,負荷300MW以下時采用輔助汽源供。這種方式的特點是小機的運行可靠性高,但帶來的弊端也很突出:一是4段抽汽汽源和輔助汽源之間的切換操作為全人工手動,費時20分鐘以上,操作項目多且復(fù)雜,容易出現(xiàn)誤操作;二是操作時間長,300MW到250MW這個負荷段的調(diào)整速度達不到電網(wǎng)調(diào)度的要求,常出現(xiàn)被調(diào)度部門考核扣罰的情況;三是由四抽切換為輔汽供時小機汽缸溫降超過50℃;四是采用輔汽供汽、最低轉(zhuǎn)速控制過高影響機組效率,煤耗增加。為了解決以上問題,公司結(jié)合機組實際運行情況,開展了低負荷下汽動給水泵運行方式的優(yōu)化研究,在提升機組運行安全性和經(jīng)濟性上已經(jīng)取得了顯著成效。

        1 低負荷下汽動給水泵運行方式優(yōu)化的技術(shù)方案及分析

        2017年5月份和8月份利用機組停機的機會組織了專項試驗:低負荷(250MW)下維持小機汽源四抽供、降低小機轉(zhuǎn)速至3300rpm左右的小機穩(wěn)定性試驗。

        試驗條件(一):

        (1)負荷:250MW~300MW。

        (2)供汽方式:四抽供汽。

        (3)機組控制方式:CCS協(xié)調(diào)控制方式。

        (4)給水控制方式:再循環(huán)門全關(guān),給水旁路調(diào)節(jié)門從協(xié)助調(diào)整至全開.

        (5)降負荷速率:5MW/min。

        試驗情況:

        試驗過程:在四抽供汽,CCS協(xié)調(diào)方式,機組5MW/min速率,4個工況機組從300MW降至250MW時過程中,給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)性能穩(wěn)定,給水流量波動較小。具體參數(shù)見試驗數(shù)據(jù)(表1)。

        300MW~250MW降負荷試驗數(shù)據(jù)分析:

        (1)在目前常規(guī)采用給水旁路、再循環(huán)門、主汽壓力偏置提高給水泵轉(zhuǎn)速的方式,對提高給水流量調(diào)節(jié)穩(wěn)定性和靈敏性是有利的,但相應(yīng)經(jīng)濟性差,小機用汽量高。

        (2)在滿足前置泵流量的情況下,不開啟再循環(huán)門,采用給水旁路協(xié)同調(diào)節(jié)的方式,主汽壓力采用滑壓方式,對給水控制比較平穩(wěn),給水泵控制轉(zhuǎn)速和小機用汽量有所下降。

        (3)在進一步開大給水旁路調(diào)門開度,降低給水控制壓力的情況下,給水泵控制轉(zhuǎn)速、小機用汽量下降較為明顯,給水控制轉(zhuǎn)速150r/min~180r/min,用汽量進一步下降,相應(yīng)給水調(diào)節(jié)相對平緩,經(jīng)濟性提高。

        (4)在旁路給水調(diào)節(jié)門全開、滑壓方式下,完全由汽動給水泵調(diào)節(jié)的方式,上水動能完全由給水泵及協(xié)調(diào)系統(tǒng)控制,上水阻力減少,對應(yīng)控制轉(zhuǎn)速有明顯下降,給水流量、轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)平穩(wěn),汽動給水泵的運行經(jīng)濟性提高。相比常規(guī)工況,各負荷段相對應(yīng)的給水泵轉(zhuǎn)速下降300r/min左右,用汽量下降6t/h~9t/h。

        從上述機組試驗經(jīng)過和數(shù)據(jù)分析,從300MW降至250MW負荷,在CCS協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)控制品質(zhì)較好的情況下,采用完全由汽動給水泵控制給水流量的方式是能滿足要求,但需控制降負荷速率和較高的CCS協(xié)調(diào)品質(zhì),防止系統(tǒng)過調(diào)引起水煤比失穩(wěn)。

        試驗條件(二):

        (1)機組300MW負荷工況下,小機汽源由四抽供汽;

        (2)機組CCS模式;

        (3)主給水電動門關(guān)閉,調(diào)整旁路給水調(diào)節(jié)門至全開,給水量通過汽動給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié);

        (4)給水泵前置泵流量調(diào)節(jié)給水泵再循環(huán)門全關(guān),根據(jù)最低流量及泵組運行情況調(diào)節(jié);

        (5)主汽壓力維持滑壓運行方式,按設(shè)定壓力不偏置壓力;

        (6)按正常運行維持4臺磨煤機運行。

        試驗過程及情況:

        (1)在四抽供汽、旁路給水調(diào)門全開、汽泵再循環(huán)門未開、主汽壓力未偏置的工況下,機組負荷300MW,以每10MW為幅度,減負荷速率5MW/min降負荷至250MW(各負荷段數(shù)據(jù)見表2),然后重新帶回300MW,加、減負荷過程中汽泵運行平穩(wěn)。

        (1)從試驗過程分析,在四抽供汽方式下,機組由300MW降負荷至250MW,汽動給水泵組能夠穩(wěn)定運行,但需要控制降負荷速度,避免過調(diào)。

        (2)在250MW負荷以下,四抽汽源能滿足小機的調(diào)節(jié)要求,在低于230MW負荷時CCS協(xié)調(diào)方式內(nèi)滑壓切換為定壓運行方式,在切換過程中出現(xiàn)主汽壓力波動而引起給水量及轉(zhuǎn)速的波動,下一步需要對低負荷工況下CCS協(xié)調(diào)系統(tǒng)進行優(yōu)化,保持運行參數(shù)的穩(wěn)定。本次機組減負荷至215MW,四抽壓力降至0.41MPa,給水泵轉(zhuǎn)速3127r/min,低壓調(diào)門開度45.78%,給水流量661t/h,與鍋爐最低給水流量611t/h,繼續(xù)下調(diào)轉(zhuǎn)速的空調(diào)有限,須保持給水流量在最低給水流量611t/h以上,需在MEH系統(tǒng)上設(shè)定最低轉(zhuǎn)速,在四抽壓力往下降時才能實現(xiàn)高壓汽源的切換。同時對低于200MW負荷的給水控制策略進行調(diào)整,旁路給水協(xié)助調(diào)節(jié),滿足給水控制要求。

        結(jié)語

        通過對低負荷下汽動給水泵運行方式的優(yōu)化,低負荷下維持小機汽源四抽供、降低小機轉(zhuǎn)速至3300rpm左右,供電標煤耗降低5g/kWh左右,按照2017年1、2號機組負荷300MW以下供電量約8億kWh計算,共可節(jié)約標煤4000t,每噸到廠標煤按1000元計算,一年可節(jié)省400萬元生產(chǎn)成本,在提高機組運行經(jīng)濟性方面已體現(xiàn)出該技術(shù)的顯著成效。在國家提倡節(jié)能減排的大環(huán)境下,低負荷下汽動給水泵運行方式的優(yōu)化值得繼續(xù)深入研究優(yōu)化和大力推廣。

        參考文獻

        [1]靳智平.電廠汽輪機原理及系統(tǒng)[M].北京:中國電力出版社,2006.

        [2]牛洪偉,張效東.給水泵汽輪機的運行特性及熱經(jīng)濟分析[J].科學(xué)與財富,2012(3):371.

        [3]汪盛,陳冬,李文龍,給水泵汽輪機的熱經(jīng)濟性分析[J].電子世界,2014(20):105-106.

        [4]張艾萍,劉桂華,張宏學(xué).汽動給水泵組運行特性對機組熱經(jīng)濟性的影響[J].化工機械,2009,36(6):558-561.

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