李一舒，曹賀全，韓宏偉，杜厚俊，鄧甲昊，史安順

(1.北京理工大學 機電學院，北京 100081；2.中國兵器工業(yè)第52研究所，山東 煙臺 264003；3.山東北方現(xiàn)代化學工業(yè)有限公司，山東 濟南 250032)

裝甲車輛防護裝甲膠粘掛裝技術(shù)研究

李一舒1,2，曹賀全2，韓宏偉2，杜厚俊3，鄧甲昊1，史安順2

(1.北京理工大學 機電學院，北京 100081；2.中國兵器工業(yè)第52研究所，山東 煙臺 264003；3.山東北方現(xiàn)代化學工業(yè)有限公司，山東 濟南 250032)

針對防護裝甲采用螺栓緊固、掛架支撐等方式安裝在裝甲車輛上所產(chǎn)生的防護面積降低、工藝復雜等問題，提出采用膠粘掛裝技術(shù)安裝防護裝甲。根據(jù)安裝結(jié)構(gòu)特點，確定膠粘劑的種類和制備工藝。通過研究膠粘接頭不同膠粘層厚度和不同膠粘面積對掛裝強度的影響，實現(xiàn)防護裝甲膠粘掛裝結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計。通過模擬跑車寬頻振動試驗、環(huán)境極限溫度適應性考核試驗，驗證膠粘掛裝技術(shù)的可行性和可靠性。試驗結(jié)果表明：采用雙組份聚氨酯膠粘劑，膠粘層厚度為2～3 mm，多點、小面積施膠，每平方厘米膠粘面積可承載大于3 MPa的剪切力，-50 ℃和70 ℃的極限溫度下強度不低于常溫條件下的70%，滿足動態(tài)寬頻振動掛裝強度要求。

兵器科學與技術(shù)；裝甲防護；掛裝技術(shù)；膠粘技術(shù)；膠粘接頭

0 引言

防護裝甲掛裝技術(shù)是指將防護裝甲(如：均質(zhì)裝甲、復合裝甲、反應裝甲等)安裝在裝甲車輛炮塔或車首的正面、側(cè)面、頂部等部位所采用的實施方法與工藝。掛裝技術(shù)在最大程度上保障了防護裝甲安裝牢固性和最佳防護效能的發(fā)揮。

目前，國內(nèi)外裝甲車輛上掛裝防護裝甲通常采用螺栓緊固、掛件焊接等方式。英國《簡氏防務(wù)周刊》報道，“美洲獅”(Puma)步兵戰(zhàn)車(IFV) 在車側(cè)和炮塔位置加裝附加裝甲[1]，并采用螺栓緊固結(jié)構(gòu)和在車體焊接附座等方式進行安裝(見圖1)。美軍為M1A2裝甲車輛上加裝城市生存組件(TUSK2)，M1A2城市生存組件包括爆炸反應裝甲和陶瓷瓦片防護裝甲。其中,爆炸反應裝甲采用螺栓緊固的方式安裝于車體上，而陶瓷瓦片防護裝甲采用支架和懸桿結(jié)構(gòu)安裝于爆炸反應裝甲上(見圖2)。通過支架和懸桿結(jié)構(gòu)安裝防護裝甲，具有角度限制、工藝復雜、效費比低等缺點。文獻[2-3]公開了一種裝甲板安裝結(jié)構(gòu)，并具體披露“在主裝甲外部表面上設(shè)置一層金屬裝甲板，并通過加熱可溶膠粘層使金屬裝甲板粘接在主裝甲外部”等特征。由此可見，通過粘接技術(shù)實現(xiàn)防護裝甲的掛裝，國外已開始探索，但使用熱熔膠通過加熱的方式實現(xiàn)膠接具有使用局限性。

圖1 “美洲獅”的模塊化裝甲掛裝方式示意圖Fig.1 Installing structure diagram of Puma IFV ’s modular armor

圖2 M1A2 TUSK2安裝結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Installing structure diagram of M1A2 TUSK2

本文通過選定合適的膠粘劑，并研究不同膠粘層厚度和不同膠粘面積對掛裝強度的影響，實現(xiàn)了防護裝甲的膠粘掛裝技術(shù)優(yōu)化設(shè)計，并通過安裝牢固可靠性考核和環(huán)境極限溫度適應性考核驗證了膠粘掛裝技術(shù)的可行性和可靠性，該技術(shù)的實施有效增加了防護裝甲的防護面積、減輕裝甲重量,且安裝工藝簡單可靠可行。

1 新型膠粘劑的研制

研制一種適用于防護裝甲膠粘在裝甲車車體表面的膠粘劑，其性能介于常規(guī)的結(jié)構(gòu)粘接材料和彈性粘接材料之間，既具有較高的強度指標，又保持合適的彈性模量。該種膠粘劑是以聚醚多元醇EP-330N/PTMEG復合體系和TDI為A組份主要成分，以芳香胺固化劑為B組份主要成分的一種雙組分高強度聚氨酯膠粘劑，其主要原材料包括：聚多元醇樹脂、多異氰酸酯、增塑劑、偶聯(lián)劑、催化劑、專用助劑、固化劑、填料等。將聚多元醇樹脂、多異氰酸酯加入催化劑合成聚氨酯預聚體基料；在專用的密封膠制膠設(shè)備中，依次加入增塑劑、預先合成的聚氨酯預聚體、吸水劑、偶聯(lián)劑等，真空條件下攪拌均勻；用干燥的氮氣解除反應釜內(nèi)的真空，加入已充分干燥脫水的碳黑等填料，真空攪拌，充分分散均勻后出料裝入A組份包裝管中；B組份的制備是在專用設(shè)備中加入部分增塑劑、固化劑和填料，真空攪拌均勻后加入催化劑，分散均勻后，裝入B組份包裝管中。同時，為保證該種膠粘劑的耐低溫性能，在配方中引入耐低溫材料，改善低溫性能。并調(diào)整該種膠粘劑配方中各種基料的質(zhì)量百分比，使該種膠粘劑抗沖擊振動和耐疲勞振動性能、耐老化性能均有大幅度提高。該種膠粘劑具有施工工藝簡單，固化速度快，在-50～70 ℃溫度范圍內(nèi)膠粘牢固、抗疲勞性優(yōu)良等特點[4]。

2 膠粘接頭對掛裝性能的影響研究

防護裝甲的膠粘掛裝方式采用局部、點施膠，而非大面積施膠，因此通過研究不同膠粘層厚度和不同膠粘面積對掛裝強度的影響，實現(xiàn)防護裝甲膠粘掛裝技術(shù)的優(yōu)化設(shè)計。

2.1 膠粘層厚度對膠粘接頭拉伸剪切強度的影響

由于膠粘層在膠粘接頭中起到傳遞載荷的作用，故膠粘層厚度對膠粘接頭承載能力的影響很大。膠粘層越厚，界面效應越明顯，可以緩解由材料熱膨脹引起的內(nèi)應力[5]。因此，合理確定膠粘層厚度，可提高膠粘接頭的承載能力。通過試驗得到不同膠粘層厚度對膠粘接頭承載能力的影響規(guī)律，分析膠粘層厚度對膠粘接頭應力分布的影響。

試驗基材選用2 mm厚碳鋼，膠粘劑選用該種雙組份聚氨酯膠粘劑。

施膠工藝：先涂活化劑將基材表面清洗、活化；3 min后涂底涂劑，晾置約5 min. 膠粘劑混合攪拌均勻后，均勻涂抹在碳鋼表面。膠粘層寬度約為25 mm，膠粘層長度約為10 mm，膠粘層厚度分別選取2 mm、4 mm、6 mm，采用不同厚度的墊塊確保膠粘層的厚度。放置24 h后進行測試。測試標準依據(jù)文獻[6]。

測試設(shè)備：實驗室拉力試驗機。

測試結(jié)果如表1～表3所示。

表1 膠粘層厚度約為2 mm拉伸剪切強度測試表Tab.1 Test shear strength of 2 mm thick adhesive-bonded joint

表2 膠粘層厚度約為4 mm拉伸剪切強度測試表Tab.2 Test shear strength of 4 mm thick adhesive-bonded joint

表3 膠粘層厚度約為6 mm拉伸剪切強度測試表Tab.3 Test hear strength of 6 mm thick adhesive-bonded joint

如圖3所示，分別是2 mm、4 mm、6 mm膠粘厚度時試片測試完后的狀態(tài)。

圖3 不同厚度膠粘層試樣抗剪切拉伸試驗結(jié)果Fig.3 Test results of shear strengths of samples with different bonding thicknesses

由圖 4可知：對同種膠粘面積而言，隨著膠粘層厚度的增加，膠粘接頭的承載能力呈下降趨勢，合理的膠粘層厚度應為2～3 mm.

2.2 膠粘面積對膠粘接頭拉伸剪切強度的影響

增加試件的膠粘面積有利于提高試件的承載能力[7]，通過試驗分析膠粘面積增大時，承載力和拉伸剪切強度的變化趨勢。

試驗基材選用2 mm厚碳鋼，膠粘劑選用該種雙組份聚氨酯膠粘劑。

圖4 不同膠粘層厚度對膠粘強度的影響Fig.4 Effects of different bonding thickness on shear strength

施膠工藝同上所述。膠粘層厚度2 mm，膠粘層寬度約為25 mm，膠粘層長度選取8～12 mm、13～19 mm、20～30 mm，放置24 h后進行測試。

測試設(shè)備：實驗室拉力試驗機。

測試結(jié)果如表4～表6所示。

試樣準備完畢與測試后的樣片如圖5、圖6所示。

在膠粘接頭的拉剪過程中，膠粘層與鋼板的接觸界面邊緣出現(xiàn)了應力集中，裂紋首先從膠粘層中靠近界面的邊緣產(chǎn)生，膠層內(nèi)部最大應力可以反映接頭拉剪強度的變化情況[8]。從表4～表 6的數(shù)據(jù)可以看出，膠粘層長度小，即膠粘面積小時，膠粘接頭的拉伸剪切強度大，隨膠粘面積增大(膠粘長度增大)，拉伸剪切強度降低。膠粘面積8～12 mm時破壞形式全是內(nèi)聚破壞，即剪切數(shù)據(jù)反映的是膠粘劑的強度[9-11]。但從圖5、圖6表示的13～19 mm和20～30 mm的測試前后的情況看，破壞形式大部分是粘附破壞。由于大部分的膠粘劑沒有破壞，所以此時反映的并不是膠粘劑的強度，而是膠粘劑與基材的表面附著力低于膠粘劑的強度，因而出現(xiàn)了粘附破壞。因此，可以總結(jié)出，隨著膠粘面積的增加，膠粘結(jié)構(gòu)的最大拉伸力是顯著增加的，也就是說膠粘結(jié)構(gòu)承載能力增強了，但膠粘面積增加后，膠粘部位的剪切強度是逐步下降的，如圖 7所示。因此，采用控制膠粘面積、多點粘接的方式，提高粘接強度，增加膠粘結(jié)構(gòu)的承載力。若要通過增加單點施膠面積來提高膠粘結(jié)構(gòu)的承載力，則需要對活化劑和底涂劑作進一步改進。

表4 膠粘層膠粘寬度8～12 mm拉伸剪切強度測試表Tab.4 Test shear strength of adhesive-bonded joint with bonding width of 8～12 mm

表5 膠粘層膠粘寬度13～19 mm拉伸剪切強度測試表Tab.5 Test shear strength of adhesive-bonded joint with bonding width of 13～19 mm

表6 膠粘層膠粘寬度20～30 mm拉伸剪切強度測試表Tab.6 Test shear strength of adhesive-bonded joint with bonding width of 20～30 mm

圖5 膠粘層寬度13～19 mm和20～30 mm試樣測試前樣片F(xiàn)ig.5 Samples with bonding width of 13～19 mm and 20～30 mm before test

2.3 防護裝甲的膠粘掛裝結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計

根據(jù)膠粘層厚度和膠粘面積對掛裝性能影響的試驗分析，進行防護裝甲膠粘掛裝結(jié)構(gòu)設(shè)計。以車體首下法線角30°掛裝模塊化防護裝甲為例，掛裝結(jié)構(gòu)如圖 8所示。

圖6 膠粘層寬度13～19 mm和20～30 mm試樣測試后的樣片F(xiàn)ig.6 Test result of samples with bonding width of 13～19 mm and 20～30 mm

圖7 膠粘面積對拉伸剪切強度的影響Fig.7 Effects of different bonding areas on shear strength

圖8 采用膠粘方式安裝防護裝甲的結(jié)構(gòu)示意圖Fig.8 Bonding structure diagram of protective armor

膠粘結(jié)構(gòu)包括車體基板定位塊、模塊化裝甲底板連接塊、膠粘層以及輔助墊塊。掛裝結(jié)構(gòu)采用點連接而非面連接，即在車體基板定位塊處施膠，將模塊化裝甲底板連接塊與該車體基板定位塊粘接，輔助墊塊放置在模塊化裝甲和車體基甲之間以保證膠粘層厚度為2～3 mm. 車體基板定位塊和模塊化裝甲底板連接塊的大小確定膠粘層的面積和位置，膠粘面積約為25 mm×10 mm，多點粘接，粘接塊數(shù)量由裝甲的質(zhì)量、掛裝角度和運動狀態(tài)隨機振幅等因素決定。

3 膠粘掛裝方式可靠性及環(huán)境溫度適應性考核

通過對膠粘層厚度和膠粘面積的設(shè)計，優(yōu)化了防護裝甲膠粘掛裝結(jié)構(gòu)。防護裝甲掛裝在裝甲車輛外表面，需隨車在不同溫度環(huán)境及路面特征下進行作戰(zhàn)任務(wù)，因此該種膠粘掛裝方式需要經(jīng)過模擬路面顛簸的振動試驗考核和極限溫度條件下的掛裝牢固性試驗考核。

3.1 膠粘掛裝方式可靠性考核試驗

膠粘方式可靠性考核是通過模擬防護裝甲采用膠粘方式安裝在裝甲車輛不同部位，并隨裝甲車輛在不同路面特征條件下行駛，考核其動態(tài)粘接性能。該考核試驗方法依照文獻[12]進行，試驗布置圖見圖9.

圖9 試驗布置圖Fig.9 Test layout

配重鋼塊采用450 mm×450 mm×20 mm的45號鋼，重量25 kg(配重鋼塊上存在φ130 mm的8個孔)，表面焊接25 mm×80 mm×25 mm的基板定位塊6塊，如圖10所示。

圖10 配重鋼塊粘接位置圖Fig.10 Steel bonded location of counterweight block

根據(jù)文獻[12]中“表D.1履帶車固緊貨物的窄帶隨機振動程序數(shù)據(jù)”中規(guī)定的試驗時間、幅值等參數(shù)，選取其中有代表性的帶寬和振幅進行試驗測定，試驗數(shù)據(jù)見表7.

試驗進行到第4個階段(帶寬94～112 Hz ，振幅162.88g2/Hz)1 h完成后，1號和2號膠粘層斷裂(膠粘層與上部配重塊連接部分開裂)。3號～6號膠粘層進行完12個振頻寬帶后，性能良好，未發(fā)生斷裂現(xiàn)象。經(jīng)過24 h寬頻振動模擬試驗，配重鋼塊粘結(jié)牢固。

經(jīng)過試驗分析，斷裂的1號和2號膠粘層主要由于施膠量不夠，導致膠粘層與位于其上部的配重鋼板粘接不牢固，因此在高頻振動期間發(fā)生膠粘層與上部配重塊連接部分開裂現(xiàn)象。

表7 縱向隨機振動數(shù)據(jù)表Tab.7 Longitudinal random vibration data table

通過24 h寬頻疲勞振動模擬試驗驗證配重塊可粘接牢固，未發(fā)生與底部圓形鋼板連接松動現(xiàn)象。從該振動模擬試驗可看出，防護裝甲膠粘掛裝方式可行，防護裝甲隨裝甲車輛進行模擬跑車試驗后，安裝結(jié)構(gòu)牢固，滿足使用要求。

3.2 環(huán)境溫度適應性考核試驗

膠粘掛裝結(jié)構(gòu)環(huán)境溫度適應性考核，是通過將同一批次膠粘結(jié)構(gòu)試件分別進行常溫、低溫、高溫下貯藏一段時間后，并在該環(huán)境溫度下進行抗剪切試驗。依據(jù)國家軍用標準GJB5478—2005中規(guī)定，將膠粘結(jié)構(gòu)放置在低溫箱中，并將溫度調(diào)至-50 ℃，放置48 h后，進行抗剪切試驗；同樣將膠粘結(jié)構(gòu)放置在高溫試驗箱中，并將溫度調(diào)至70 ℃，放置48 h后，進行強度考核試驗。試驗結(jié)果如表8所示。

試驗結(jié)果表明在極限溫度下該種膠粘結(jié)構(gòu)的剪切強度不低于常溫下剪切強度的80%. 該試驗結(jié)果為防護裝甲掛裝結(jié)構(gòu)的設(shè)計做了進一步的指導。

4 結(jié)論

1)在本文研究范圍內(nèi)對同種膠粘面積而言，隨著膠粘層厚度的增加，膠粘接頭的承載能力呈下降趨勢，合理的膠粘層厚度應為2～3 mm.

2)增大膠粘面積對增強接頭的結(jié)構(gòu)強度無顯著作用，可采用控制膠粘面積、多點粘接的方式，提高裝甲掛裝強度。

3)依據(jù)文獻[12]對膠粘掛裝結(jié)構(gòu)進行模擬跑車振動試驗，該種試驗方式可較好的模擬出防護裝甲隨車輛作戰(zhàn)過程中的振動情況。同時驗證了膠粘結(jié)構(gòu)動態(tài)結(jié)構(gòu)粘接性能良好，滿足使用要求。

表8 不同溫度下膠粘接頭剪切強度Tab.8 Shear strengthes of adhesive joints atdifferent temperatures

4)依據(jù)國家軍用標準GJB5478—2005中規(guī)定，對膠粘結(jié)構(gòu)進行了環(huán)境極限溫度下膠粘強度的考核試驗，結(jié)果表明在極限溫度下該種膠粘結(jié)構(gòu)的剪切強度不低于常溫下剪切強度的80%.

裝甲車輛防護裝甲采用膠粘掛裝技術(shù)替代螺栓緊固掛裝技術(shù)，對增大防護裝甲的有效防護面積具有重大意義。掛裝技術(shù)的革新簡化了防護裝甲的內(nèi)部結(jié)構(gòu)設(shè)計，省去原有掛裝結(jié)構(gòu)件后減重約10%，同時為防護裝甲的外殼材料多樣化、多功能化的選擇創(chuàng)造了條件，為輕量化及低后效奠定基礎(chǔ)。該種掛裝工藝可操作性好，可單人完成掛裝工序，滿足戰(zhàn)事條件下快速掛裝的需求。膠粘掛裝方式成本低，效費比高，適應于裝甲車輛不同部位的掛裝，應用前景廣闊。

References)

[1] 國防在線. 德國陸軍“美洲獅”步兵戰(zhàn)車設(shè)計完成[EB/OL]. 2014-09-15. http:∥mil.news.sina.com.cn/2004-09-15/0903227205.html. Defense Online. German army “Puma” infantry fighting vehicle (IFV) design completed[EB/OL]. 2014-09-15.http:∥mil.news.sina.com.cn/2004-09-15/0903227205.html. (in Chinese)

[2] Heinrich B, Wladimir B. Metal plate for arranging on armoured external surface e.g. for military vehicle:DE, DE19651174A[P]. 1998-06-18.

[3] Pfister K G. Armour repair system:US,US20110177276A1[P]. 2011-07-21.

[4] 杜厚俊, 于春英, 李一舒. 一種雙組份高強度聚氨酯密封膠的研制[J].工程塑料應用, 2014, 42(2): 38-41. DU Hou-jun, YU Chun-ying, LI Yi-shu. Study on a two-component high strength polyurethane sealant[J]. Engineering Plastics Application, 2014, 42(2): 38-41. (in Chinese)

[5] 李智, 游敏, 豐平. 膠接接頭界面理論及其表面處理技術(shù)研究進展[J]. 材料導報, 2006, 20(10): 48-51. LI Zhi, YOU Min, FENG Ping. A review of research on the interface of bonded joints and its theories[J]. Materials Review, 2006, 20(10): 48-51. (in Chinese)

[6] 中國石油和化學工業(yè)協(xié)會. GB/T6329—1996膠粘劑對接接頭拉伸強度的測定[S]. 上海:全國膠粘劑標準化技術(shù)委員會, 1996. China Petroleum and Chemical Industry Association. GB/T6329—1996 Adhesives-determination of the tensile strength of butt joints[S]. Shanghai:National Adhesive Standardization Technical Committee, 1996.(in Chinese)

[7] 孔凡榮, 游敏, 鄭小玲. 搭接長度對膠接接頭工作應力分布影響的數(shù)值分析[J]. 機械強度, 2004, 26(2): 213-217. KONG Fan-rong, YOU Min, ZHENG Xiao-ling. Numerical analysis of the effect of lap length on the stress distribution of adhesively bonded joints[J]. Journal of Mechanical Strength, 2004, 26(2): 213-217. (in Chinese)

[8] 楊颯, 張延松. 基于響應面模型的膠接接頭拉剪強度影響因素分析[J]. 上海交通大學學報, 2015, 49(10): 1487-1491. YANG Sa, ZHANG Yan-song. Analysis of factors influencing lap-shear strength of adhesive-bonded joint based on response surface method[J]. Journal of Shanghai Jiao Tong University, 2015, 49(10): 1487-1491. (in Chinese)

[9] 關(guān)世偉. 膠接接頭破壞分析[J]. 中國膠粘劑, 2015, 24(2): 57-58. GUAN Shi-wei. Failure analysis of adhesive bonded joint[J]. China Adhesives, 2015, 24(2): 57-58. (in Chinese)

[10] 宋冬利,李赫亮,李智超. 接頭形式對膠接強度的影響[J]. 遼寧工程技術(shù)大學學報:自然科學版, 2000, 19(4): 426-429. SONG Dong-li, LI He-liang, LI Zhi-chao. Effect of joint form on bonding strength[J]. Journal of Liaoning Technical University : Natural Science , 2000, 19(4): 426-429. (in Chinese)

[11] 楊祖典, 燕瑛, 張濤濤. 復合材料單搭接膠接接頭試驗研究與數(shù)值模擬[J]. 北京航空航天大學學報, 2014, 40(12): 1786-1792. LIANG Zu-dian, YAN Ying, ZHANG Tao-tao. Experimental investigation and numerical simulation ofcomposite laminate adhesively bonded single-lap joints[J]. Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronautics, 2014, 40(12): 1786-1792. (in Chinese)

[12] 中國人民解放軍總裝備部. GJB150.16A—2009軍用裝備實驗室環(huán)境試驗方法 第16部分：振動試驗[S]. 北京:中國標準出版社, 2009. General Armament Department of the Chinese People’s Liberation Army. GJB150.16A—2009Environmental test methods for mi-litary equipment laboratories Section 16: vibration test[S]. Beijing: China Standard Press, 2009.(in Chinese)

Research on Bonding Technology for Installation of Protective Armor of Armored Vehicles

LI Yi-shu1,2, CAO He-quan2, HAN Hong-wei2, DU Hou-jun3, DENG Jia-hao1, SHI An-shun2

(1.School of Mechatronics, Beijing Institute of Technology, Beijing 100081, China;2.No.52 Research Institute, China North Industries Group Corporation, Yantai 264003, Shandong, China;3.Shangdong North Modern Chemical Industry Co.Ltd, Jinan 250032, Shandong, China)

To solve the issues of armored vehicle’s protective area reduction, relatively complex installation process and so on, which are led by those conventional installation ways like bolting or rack supporting, a novel protective armor installation technology, called bonding technology, is presented. The kind and preparation technology of bonding agent are determined by the characteristics of installing structures. An optimal glued structure design for protective armor is proposed by studying the effects of different glued joint thickness and bonding areas on bonding strength. The bonding technology for installation is proved to be feasible and reliable through the simulated car broadband vibration test and the environmental extreme temperatures suitability assessment test. For the tests mentioned above, the bonding thickness is 2～3 mm; multi-point small area is glued ; the bearing capability is more than 3 MPa shear stress per square centimeter of bonding area; the bonding strength at extreme temperature from -50 ℃ to 70 ℃ is not less than 70% of corresponding strength at normal temperature. The results show that the two-component polyurethane adhesive is able to satisfy the dynamic broadband vibration requirement.

ordnance science and technology; protective technology; installation technology; bonding technology; adhesive-bonded joint

2016-04-06

北方材料科學與工程研究院院列基金項目(YJ201108)

李一舒(1982—)，女，博士研究生。 E-mail: 13583512092@163.com

曹賀全(1945—)，男，研究員。 E-mail: caohequan@163.com

TJ810.3+8

A

1000-1093(2017)01-0135-08

10.3969/j.issn.1000-1093.2017.01.018