石智成，劉昊，張紅光，盧海濤

（北京工業(yè)大學(xué)環(huán)境與能源工程學(xué)院，北京100124）

基于快速壓縮機(jī)的二甲醚燃燒特性研究

石智成，劉昊，張紅光，盧海濤

（北京工業(yè)大學(xué)環(huán)境與能源工程學(xué)院，北京100124）

為了研究二甲醚（DME）的燃燒特性，在初始溫度293 K、驅(qū)動(dòng)壓力0.6 MPa、初始?jí)毫?.04～0.08 MPa、氮?dú)庀♂屄?7.29%～60.81%、壓縮比8.82～12.02的實(shí)驗(yàn)條件下，利用快速壓縮機(jī)（RCM）研究了初始?jí)毫?、氮?dú)庀♂屄省嚎s比對(duì)DME-O2-N2混合氣著火延遲期和最高燃燒壓力的影響。結(jié)果表明：DME-O2-N2混合氣出現(xiàn)兩階段放熱現(xiàn)象與兩階段著火延遲期；隨著壓縮比的增加，混合氣的著火延遲期出現(xiàn)負(fù)溫度系數(shù)（NTC）現(xiàn)象，隨初始?jí)毫Φ纳?，出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度向高溫方向發(fā)展；隨氮?dú)庀♂屄实脑黾?，出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度向低溫方向發(fā)展；初始?jí)毫σ欢ǎ煌瑝嚎s比下，隨氮?dú)庀♂屄实脑黾樱旌蠚獾淖罡呷紵龎毫偷?階段著火延遲期呈相反的變化趨勢(shì)；氮?dú)庀♂屄室欢ǎ煌跏級(jí)毫ο?，隨壓縮比的增加，混合氣的最高燃燒壓力和總著火延遲期呈相反的變化趨勢(shì)。

工程熱物理；快速壓縮機(jī)；著火延遲期；負(fù)溫度系數(shù)

0 引言

能源短缺和環(huán)境污染問(wèn)題給人們帶來(lái)的壓力日益加重，目前，各個(gè)國(guó)家在投入大量精力尋找清潔替代能源的同時(shí)，也在通過(guò)不斷改進(jìn)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒技術(shù)來(lái)提高能源的利用率，減少污染物的排放。二甲醚（DME）具有較高的十六烷值，易于壓燃。同時(shí)由于其汽化潛熱高，能夠降低發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)的燃燒溫度，可減少NOx的排放。DME易于從煤、生物質(zhì)、天然氣等資源中獲得，且它的性質(zhì)與液化石油氣（LPG）類似，所以目前已經(jīng)建立的LPG相關(guān)基礎(chǔ)設(shè)施同樣可以用來(lái)儲(chǔ)存和運(yùn)輸DME.所以，DME是一種很有潛力的石油燃料替代品，受到人們的關(guān)注［1-2］。

為了減少污染和提高能源的利用效率，深入研究燃料燃燒時(shí)發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)和相關(guān)參數(shù)是十分必要的。目前各國(guó)學(xué)者利用定容燃燒彈、單缸實(shí)驗(yàn)機(jī)、快速壓縮機(jī)（RCM）等燃燒實(shí)驗(yàn)裝置對(duì)DME的燃燒和排放性能進(jìn)行了大量的研究［3-5］。同時(shí)，也有學(xué)者對(duì)DME在低、高溫下燃燒的化學(xué)反應(yīng)模型進(jìn)行了詳細(xì)的分析［5］。但是，目前在低到中溫條件下進(jìn)行DME燃燒實(shí)驗(yàn)的研究較少。RCM能夠模擬低到中溫環(huán)境，可以測(cè)量的著火延遲期范圍較長(zhǎng)，且便于控制壓縮過(guò)程中的各項(xiàng)熱力學(xué)參數(shù)，如當(dāng)量比、溫度、壓力等，是研究DME燃燒特性理想的實(shí)驗(yàn)平臺(tái)。

1 實(shí)驗(yàn)裝置與實(shí)驗(yàn)方案

1.1 快速壓縮機(jī)

實(shí)驗(yàn)中使用的RCM系統(tǒng)主要包含5部分:氣壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)、液壓控制系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、配氣系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。圖1為RCM實(shí)驗(yàn)臺(tái)架的系統(tǒng)圖，表1為RCM的具體參數(shù)。RCM能夠模擬單行程壓縮過(guò)程，在驅(qū)動(dòng)氣壓的作用下，活塞快速運(yùn)動(dòng)，在壓縮沖程末，活塞被鎖止在上止點(diǎn)，形成定容燃燒室，燃燒缸內(nèi)的的混合氣被迅速壓縮至高溫高壓并點(diǎn)燃。由于壓縮時(shí)間較短，通過(guò)缸壁的散熱量很小，因此整個(gè)過(guò)程可以看做絕熱壓縮過(guò)程。通過(guò)改變安裝在液壓缸后端的限位墊片和安裝在液壓缸前端與燃燒缸后端之間余隙墊片的數(shù)量，可以實(shí)現(xiàn)RCM壓縮比的調(diào)節(jié)。

圖1 RCM實(shí)驗(yàn)臺(tái)架系統(tǒng)圖Fig.1 Block diagram of rapid compression machine test bench

表1 RCM具體參數(shù)Tab.1 Specific parameters of rapid compression machine

本文的RCM采用了文獻(xiàn)［6］中的“creviced piston”，使由活塞運(yùn)動(dòng)引起的渦流能夠被擠壓到活塞余隙中，減小渦流對(duì)燃燒室內(nèi)絕熱核心區(qū)域的影響，保證絕熱核心假設(shè)的成立，能夠精確地計(jì)算壓縮溫度Tc.Tc可以通過(guò)（1）式來(lái)計(jì)算。

式中:T0與p0分別為DME-O2-N2混合氣的初始溫度（K）與初始?jí)毫Γ∕Pa）；Tc與pc分別為活塞到達(dá)上止點(diǎn)時(shí)DME-O2-N2混合氣壓縮溫度（K）與壓縮壓力（MPa）；γ為DME-O2-N2混合氣的比熱容比，為溫度的函數(shù)。

1.2 著火延遲期的定義和DME-O2-N2混合氣的配制

本文對(duì)DME-O2-N2混合氣著火延遲期的定義如圖2所示，定義時(shí)間0點(diǎn)為活塞到達(dá)上止點(diǎn)的時(shí)刻，從時(shí)間0點(diǎn)到燃燒壓力變化率的第1個(gè)峰值定義為第1階段著火延遲期子1，從燃燒壓力變化率的第1個(gè)峰值到第2個(gè)峰值定義為第2階段著火延遲期子2.從圖2中可以明顯看出，DME-O2-N2混合氣的燃燒呈現(xiàn)出明顯的兩階段放熱和兩階段著火延遲，總著火延遲期子=子1+子2.

圖3為不同驅(qū)動(dòng)壓力pd對(duì)混合氣著火延遲期的影響。從圖3可以看出，驅(qū)動(dòng)壓力pd較低時(shí)，混合氣的第1階段和總的著火延遲期較短，pd=0.25 MPa時(shí)，活塞運(yùn)動(dòng)速度慢，整個(gè)壓縮過(guò)程時(shí)間較長(zhǎng)，DMEO2-N2混合氣在到達(dá)上止點(diǎn)前已經(jīng)到達(dá)燃點(diǎn)，使得混合氣的第1階段著火延遲期與壓縮過(guò)程耦合在一起，從而影響了著火延遲期的測(cè)量精度。而當(dāng)pd= 0.60 MPa時(shí)，壓縮速度較快，壓縮時(shí)間較短，壓縮過(guò)程中熱損失較小，從而減少了對(duì)著火延遲期測(cè)量精度影響，所以本文以下實(shí)驗(yàn)均采用pd=0.60 MPa.

圖2 著火延遲期的定義Fig.2 Definition of ignition delay time

圖3 驅(qū)動(dòng)壓力對(duì)著火延遲期的影響Fig.3 Effect of driving gas pressure on ignition delay time

本文采用DME作為燃料配制DME-O2-N2混合氣，各種氣體的純度依次為氧氣99.999%、氮?dú)?9.999%、DME為99.5%.實(shí)驗(yàn)中DME燃料罐裝壓力為0.5 MPa，在常溫下為氣態(tài)（常溫下，DME的飽和蒸汽壓力約為0.5 MPa）.然后按照N2、O2、DME的順序依次將3種氣體按實(shí)驗(yàn)所需摩爾配比預(yù)先充入燃料預(yù)混罐中并充分?jǐn)嚢瑁s20～30 min），然后靜置約10 min，以保證DME-O2-N2混合氣的均質(zhì)化。每次實(shí)驗(yàn)前，將燃燒缸與配氣管路抽真空，真空度小于40 Pa，使殘余廢氣對(duì)下次實(shí)驗(yàn)的影響降至最低。預(yù)混灌的體積遠(yuǎn)大于燃燒室的體積，充入預(yù)混罐內(nèi)的DME-O2-N2混合氣可以進(jìn)行多次實(shí)驗(yàn)以保證該組分條件下實(shí)驗(yàn)的一致性。采用圖1中所示的加熱保溫系統(tǒng)精確控制混合氣初始溫度保持在293 K.

1.3 實(shí)驗(yàn)條件和實(shí)驗(yàn)一致性

本文中所涉及到的實(shí)驗(yàn)條件如表2所示。

分別進(jìn)行DME:O2:N2摩爾配比為1:3:25，1:3: 30，1:3:35的實(shí)驗(yàn)研究，通過(guò)氮?dú)獾膿郊?，即氮?dú)庀♂屄实母淖儯瑢?shí)現(xiàn)對(duì)內(nèi)燃機(jī)中廢氣再循環(huán)（EGR）的基本模擬，研究其對(duì)著火延遲期和最高燃燒壓力的影響。

表2 實(shí)驗(yàn)條件Tab.2 Test conditions

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，缸內(nèi)燃燒壓力數(shù)據(jù)由kistler6125C型缸壓傳感器與kistler 5011型電荷放大器進(jìn)行采集，并用Tektronix MS04000型示波器記錄數(shù)據(jù)。

在進(jìn)行DME-O2-N2混合氣壓燃實(shí)驗(yàn)時(shí)，在每組實(shí)驗(yàn)條件下，實(shí)驗(yàn)均重復(fù)3～5次以保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性。圖4（a）、圖4（b）中1、2、3分別為相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)條件下所進(jìn)行的3次實(shí)驗(yàn)的結(jié)果。從圖中可以看出，DME-O2-N2混合氣壓力燃燒曲線吻合度較好，即RCM的燃燒實(shí)驗(yàn)可重復(fù)性良好。

圖4 壓縮曲線的一致性Fig.4 Compression curves

2 結(jié)果與討論

2.1 初始?jí)毫Α⒌獨(dú)庀♂屄?、壓縮比對(duì)著火延遲期的影響

已有相關(guān)研究表明:壓縮壓力對(duì)混合氣第1階段著火延遲期的影響不明顯［7］。圖5所示為在壓縮比8.82、氮?dú)庀♂屄?5.04%的條件下，不同初始?jí)毫?duì)DME-O2-N2混合氣兩階段著火延遲期的影響。隨著初始?jí)毫Φ纳撸瑝嚎s壓力逐漸升高。初始?jí)毫Φ脑黾訉?duì)第1階段著火延遲期無(wú)明顯影響，而第2階段著火延遲期隨混合氣初始?jí)毫Φ脑黾映尸F(xiàn)縮短趨勢(shì)，從而混合氣總著火延遲期呈現(xiàn)縮短趨勢(shì)。

圖5 初始?jí)毫?duì)著火延遲期的影響Fig.5 Effect of initial pressure on ignition delay time

圖6所示為在壓縮比9.73、初始?jí)毫?.04 MPa條件下，不同氮?dú)庀♂屄蕦?duì)DME-O2-N2混合氣兩階段著火延遲期的影響。隨著氮?dú)庀♂屄实纳?，?階段著火延遲期呈現(xiàn)縮短趨勢(shì)。這是由于隨著摻混氮?dú)獗壤脑黾樱珼ME-O2-N2混合氣的熱物理性質(zhì)發(fā)生改變，在相同初始?jí)毫l件下，壓縮壓力逐漸升高。由（1）式可知，初始?jí)毫Σ蛔?，壓縮壓力升高時(shí)，壓縮溫度上升，而壓縮溫度是影響低溫反應(yīng)開(kāi)始時(shí)間的主要因素，所以第1階段著火延遲期縮短。氮?dú)庾鳛橐环N惰性氣體，其本身并不參與反應(yīng)，但隨著氮?dú)庀♂屄实脑黾?，單位體積內(nèi)DME和O2的濃度降低，從而使化學(xué)反應(yīng)速率降低，DME-O2-N2混合氣需要更長(zhǎng)的誘導(dǎo)時(shí)間來(lái)積累足夠的熱量引發(fā)高溫反應(yīng)，同時(shí)DME-O2-N2混合氣的比熱容增大，低溫反應(yīng)放熱后，DME-O2-N2混合氣升溫幅度減小，所以第2階段著火延遲期延長(zhǎng)。

圖6 氮?dú)庀♂屄蕦?duì)著火延遲期的影響Fig.6 Effect of nitrogen dilution ratio on ignition delay time

圖7所示為在初始?jí)毫?.08 MPa、氮?dú)庀♂屄?5.04%條件下，壓縮比對(duì)DME-O2-N2混合氣著火延遲期的影響。隨著壓縮比的增加，第1階段著火延遲期縮短，第2階段著火延遲期先縮短后延長(zhǎng)，但第1階段著火延遲期縮短幅度較大，從而總著火延遲期呈縮短趨勢(shì)。

圖7 壓縮比對(duì)著火延遲期的影響Fig.7 Effect of compression ratio on ignition delay time

圖8、圖9分別為氮?dú)庀♂屄?5.04%、不同初始?jí)毫l件下，混合氣第1階段著火延遲期與總著火延遲期隨壓縮比變化的量化對(duì)比結(jié)果。如圖8所示，在3種不同初始?jí)毫ο?，混合氣?階段著火延遲期隨壓縮比的升高均呈現(xiàn)縮短趨勢(shì)。這是由于隨著壓縮比的升高，壓縮溫度逐漸上升，而壓縮溫度是影響低溫反應(yīng)開(kāi)始時(shí)間的主要因素。在3種不同初始?jí)毫ο?，壓縮比從8.82升高到12.02時(shí)，混合氣第1階段著火延遲期分別縮短14.6 ms、15.3 ms與13.5 ms，差異較小。如圖9所示，在3種不同初始?jí)毫ο?，混合氣的總著火延遲期隨壓縮比的升高呈現(xiàn)出不同的變化趨勢(shì)。在p0=0.08 MPa時(shí)，混合氣的總著火延遲期呈單調(diào)縮短趨勢(shì)，而p0=0.04 MPa與p0=0.06 MPa時(shí)，混合氣的總著火延遲期呈先縮短后延長(zhǎng)的趨勢(shì)，即出現(xiàn)負(fù)溫度系數(shù)（NTC）現(xiàn)象:隨壓縮溫度的升高，著火延遲期縮短，當(dāng)壓縮溫度增加到一定值時(shí)，隨溫度的繼續(xù)升高，著火延遲期保持不變或增加，隨后，著火延遲期又開(kāi)始縮短，但出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的壓縮比（溫度）拐點(diǎn)有所變化。在本文的實(shí)驗(yàn)條件下，p0=0.04 MPa時(shí)，壓縮比9.73為混合氣總著火延遲期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的拐點(diǎn)；p0= 0.06 MPa時(shí)，壓縮比10.99為混合氣總著火延遲期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的拐點(diǎn)；而p0=0.08 MPa時(shí)，混合氣總著火延遲期隨壓縮比的增加未出現(xiàn)NTC現(xiàn)象。由此可見(jiàn)，初始?jí)毫κ够旌蠚饪傊鹧舆t期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度始點(diǎn)發(fā)生變化，隨著初始?jí)毫Φ纳?，混合氣總著火延遲期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度始點(diǎn)向更高溫度的方向移動(dòng)。

圖8 不同初始?jí)毫ο聣嚎s比對(duì)第1階段著火延遲期的影響Fig.8 Effect of compression ratio on first stage ignition delay time under different initial pressures

圖9 不同初始?jí)毫ο聣嚎s比對(duì)總著火延遲期的影響Fig.9 Effect of compression ratio on overall ignition delay time under different initial pressures

圖10、圖11分別為初始?jí)毫?.08 MPa時(shí)，不同氮?dú)庀♂屄蕳l件下，混合氣第1階段著火延遲期與總著火延遲期隨壓縮比變化的量化對(duì)比結(jié)果。圖10所示，在3種不同氮?dú)庀♂屄氏?，混合氣?階段著火延遲期均隨壓縮比的升高均呈現(xiàn)縮短趨勢(shì)，而氮?dú)庀♂屄试礁?，混合氣?階段著火延遲期縮短趨勢(shì)越緩慢。在氮?dú)庀♂屄?7.29%、55.04%與60.81%時(shí)，壓縮比從8.82升高到12.02時(shí)，混合氣第1階段著火延遲期分別縮短38.3 ms、13.6 ms與9.3 ms.圖11所示，在3種不同氮?dú)庀♂屄氏?，混合氣的總著火延遲期隨壓縮比的升高呈現(xiàn)出不同的變化趨勢(shì)。在氮?dú)庀♂屄蕿?7.29%和55.04%時(shí)，混合氣的總著火延遲期呈單調(diào)縮短趨勢(shì)，但氮?dú)庀♂屄蕿?5.04%時(shí)，總著火延遲期縮短趨勢(shì)更緩慢。氮?dú)庀♂屄蕿?0.81%時(shí)，混合氣的總著火延遲期呈先縮短后延長(zhǎng)的趨勢(shì)，出現(xiàn)NTC現(xiàn)象，且在本文實(shí)驗(yàn)條件下，壓縮比10.99為混合氣總著火延遲期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的拐點(diǎn)。由此可見(jiàn)，氮?dú)庀♂屄适够旌蠚獾目傊鹧舆t期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度始點(diǎn)發(fā)生變化，隨著氮?dú)庀♂屄实纳撸旌蠚饪傊鹧舆t期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度始點(diǎn)向更低溫度的方向移動(dòng)。

圖10 不同氮?dú)庀♂屄氏聣嚎s比對(duì)第1階段著火延遲期的影響Fig.10 Effect of compression ratio on first stage ignition delay time under different nitrogen dilution ratios

圖11 不同氮?dú)庀♂屄氏聣嚎s比對(duì)總著火延遲期的影響Fig.11 Effect of compression ratio on overall ignition delay time under different nitrogen dilution ratios

2.2 初始?jí)毫Α⒌獨(dú)庀♂屄?、壓縮比對(duì)最高燃燒壓力的影響

本文實(shí)驗(yàn)條件下，DME混合氣最高燃燒壓力和第2階段著火延遲期密切相關(guān)。

圖12、圖13分別為p0=0.08 MPa時(shí)，不同壓縮比下，第2階段著火延遲期、最高燃燒壓力隨氮?dú)庀♂屄首兓牧炕瘜?duì)比結(jié)果。

從圖12中可以看出，不同壓縮比下，隨氮?dú)庀♂屄实脑黾?，?階段著火延遲期呈延長(zhǎng)趨勢(shì)。在壓縮比分別為8.82、9.73、10.99、12.02時(shí)，與氮?dú)庀♂屄蕿?7.29%時(shí)相比，混合氣第2階段著火延遲期在氮?dú)庀♂屄噬邽?0.81%時(shí)分別延長(zhǎng)5.9 ms、4.9 ms、4.8 ms與10.3 ms.相同條件下，如圖13中所示，混合氣最高燃燒壓力呈下降趨勢(shì)。在壓縮比分別為8.82、9.73、10.99、12.02時(shí)，與氮?dú)庀♂屄蕿?7.29%時(shí)相比，混合氣最高燃燒壓力在氮?dú)庀♂屄噬邽?0.81%時(shí)分別下降0.82 MPa、0.92 MPa、1.13 MPa與1.28 MPa.

圖12 氮?dú)庀♂屄蕦?duì)第2階段著火延遲期的影響Fig.12 Effect of nitrogen dilution ratio on the second stage ignition delay time

圖13 氮?dú)庀♂屄蕦?duì)最高燃燒壓力的影響Fig.13 Effect of nitrogen dilution ratio on peak combustion pressure

隨第2階段著火延遲期延長(zhǎng)，壓縮后熱損失增多，燃燒劇烈程度降低，所以最高燃燒壓力降低。

圖14為混合氣最高燃燒壓力隨壓縮比變化的量化對(duì)比結(jié)果。對(duì)比圖9和圖14可知，p0=0.04 MPa與p0=0.06 MPa時(shí)，混合氣的總著火延遲期隨壓縮比的增加呈先縮短后延長(zhǎng)的趨勢(shì)，而最高燃燒壓力呈先上升后下降的趨勢(shì)，且在本文的實(shí)驗(yàn)條件下，壓縮比9.73和10.99分別為拐點(diǎn)。同樣的，在p0= 0.08 MPa時(shí)，隨壓縮比的增加，混合氣的總著火延遲期呈單調(diào)縮短趨勢(shì)，而最高燃燒壓力呈單調(diào)上升趨勢(shì)。

圖14 壓縮比對(duì)最高燃燒壓力的影響Fig.14 Effect of compression ratio on peak combustion pressure

從圖14中還可以看出，相同壓縮比下，隨初始?jí)毫Φ脑黾?，最高燃燒壓力呈上升趨?shì)。

3 結(jié)論

1）初始?jí)毫?duì)第1階段著火延遲期的影響并不明顯，而隨著初始?jí)毫Φ纳仙傊鹧舆t期呈單調(diào)遞減趨勢(shì)。

2）隨壓縮比的增加，混合氣的著火延遲期出現(xiàn)NTC現(xiàn)象，且初始?jí)毫Φ脑黾邮钩霈F(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度始點(diǎn)向高溫方向發(fā)展；氮?dú)庀♂屄实脑黾邮钩霈F(xiàn)NTC現(xiàn)象的溫度始點(diǎn)向低溫方向發(fā)展。

3）初始?jí)毫σ欢?，不同壓縮比下，隨氮?dú)庀♂屄实脑黾?，混合氣的最高燃燒壓力和?階段著火延遲期呈相反的變化趨勢(shì)。

4）氮?dú)庀♂屄室欢〞r(shí)，不同初始?jí)毫ο拢S壓縮比的增加，混合氣的最高燃燒壓力和總著火延遲期呈相反的變化趨勢(shì)。而相同壓縮比下，隨初始?jí)毫υ黾樱罡呷紵龎毫Τ噬仙厔?shì)。

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Study of Combustion Characteristics of Dimethyl Ether Based on a Rapid Compression Machine

SHI Zhi-cheng，LIU Hao，ZHANG Hong-guang，LU Hai-tao
（College of Environmental and Energy Engineering，Beijing University of Technology，Beijing 100124，China）

In order to investigate the combustion characteristics of dimethyl ether（DME），the experiments are conducted under the initial temperature of 293 K，the driving gas pressure of 0.6 MPa，the initial pressure of 0.04～0.08 MPa，the nitrogen dilution ratio of 47.29～60.81%and the compression ratio of 8.82～12.02.The effects of the initial pressures，nitrogen dilution ratio and compression ratio on the ignition delay time and peak combustion pressure of the DME-O2-N2mixtures are investigated using a rapid compression machine（RCM）.The two-stage heat release and two-stage ignition delay time are observed.The negative temperature coefficient（NTC）behavior of the mixtures is observed with the increase in compression ratio.The temperature in the presence of NTC increases with the increase in initial pressure.The temperature in the presence of NTC decreases with the increase in nitrogen dilution ratio. Under a certain initial pressure，with the increase in nitrogen dilution ratio，the peak combustion pressure and the second ignition delay time show the opposite trend under different compression ratios.Under a certain nitrogen dilution ratio，with the increase in compression ratio，the peak combustion pressure andoverall ignition delay time show the opposite trend under different initial pressures.

engineering thermophysics；rapid compression machine；ignition delay time；negative temperature coefficient

TK401

A

1000-1093（2015）07-1340-07

10.3969/j.issn.1000-1093.2015.07.025

2014-10-29

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51376011）；北京工業(yè)大學(xué)第十三屆研究生科技基金項(xiàng)目（ykj-2014-11040）；北京市教育委員會(huì)科技計(jì)劃重點(diǎn)項(xiàng)目（KZ201410005003）

石智成（1990—），男，碩士研究生。E-mail:15933731855@163.com；張紅光（1970—），男，教授，博士生導(dǎo)師。E-mail:zhg5912@263.net