鄒衍，徐誠(chéng)，張克

（1.南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇南京210094；2.中國(guó)兵器工業(yè)第208研究所，北京102202）

5.8 mm/7.62 mm模塊化步槍運(yùn)動(dòng)特性匹配分析

鄒衍1，徐誠(chéng)1，張克2

（1.南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇南京210094；2.中國(guó)兵器工業(yè)第208研究所，北京102202）

不同口徑步槍匹配問(wèn)題是變口徑模塊化步槍系統(tǒng)研制需解決的關(guān)鍵問(wèn)題。利用Adams軟件建立了5.8 mm和7.62 mm變口徑的模塊化步槍數(shù)值仿真模型，通過(guò)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比驗(yàn)證了模型的正確性?；谠撃Ｐ瓦M(jìn)行了槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配、供彈匹配和拋殼匹配分析。引入了槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度的概念，建立了槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配準(zhǔn)則，根據(jù)該準(zhǔn)則得到了合理的設(shè)計(jì)方案。結(jié)果表明：通過(guò)改變導(dǎo)氣孔直徑，可以基本實(shí)現(xiàn)槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配；改變供彈斜面的傾角和增加圓角，可以提高兩種步槍彈供彈匹配性和穩(wěn)定性；通過(guò)更改拋殼窗位置可以實(shí)現(xiàn)兩種步槍彈拋殼匹配。

兵器科學(xué)與技術(shù)；模塊化步槍?zhuān)贿\(yùn)動(dòng)匹配；動(dòng)力學(xué)仿真；自動(dòng)機(jī)；供彈；拋殼

0 引言

變口徑模塊化步槍是由槍管模塊、自動(dòng)機(jī)模塊、彈匣模塊、復(fù)進(jìn)機(jī)模塊、緩沖模塊、機(jī)匣模塊、擊發(fā)機(jī)模塊等組成。通過(guò)更換槍管模塊、機(jī)頭零件和彈匣模塊，即可裝配成不同口徑的步槍。模塊化的設(shè)計(jì)，使槍械的任務(wù)適應(yīng)性、通用性、維修性和保障性增強(qiáng)，同時(shí)最大程度地實(shí)現(xiàn)資源共享，降低生產(chǎn)成本。

模塊化步槍已經(jīng)成為各國(guó)輕武器研制的一個(gè)熱點(diǎn)，目前發(fā)展較成功的范例為德國(guó)HK公司研制的XM8槍族［1］、美國(guó)特種作戰(zhàn)司令部（USSOCOM）采用的FN SCAR突擊步槍和美國(guó)柯?tīng)柼毓狙兄频腃M901模塊化卡賓槍?zhuān)?］等。國(guó)外通過(guò)工程試驗(yàn)研制成功了功能與運(yùn)動(dòng)特性匹配的模塊化步槍系統(tǒng)樣機(jī)，但并未給出匹配準(zhǔn)則和定量匹配關(guān)系。國(guó)內(nèi)研究尚處于起步階段，冉景祿等［1］對(duì)同口徑自動(dòng)機(jī)特性和參數(shù)影響進(jìn)行了初步研究。

本文通過(guò)對(duì)某變口徑的模塊化步槍的動(dòng)力學(xué)仿真，進(jìn)行了槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配、供彈匹配和拋殼匹配分析，建立了相應(yīng)的匹配準(zhǔn)則，為變口徑模塊化步槍的設(shè)計(jì)提供了理論基礎(chǔ)。

1 模塊化步槍數(shù)值仿真模型的建立與驗(yàn)證

變口徑模塊化步槍設(shè)計(jì)目的為將槍械零件模塊化，能夠快速、更換盡可能少的零部件，使槍械可以變換成不同口徑的步槍。故在設(shè)計(jì)中，槍管模塊、彈匣模塊和機(jī)頭模塊是需要根據(jù)不同口徑要求而變換的模塊；機(jī)匣模塊、復(fù)進(jìn)機(jī)模塊、擊發(fā)機(jī)模塊、緩沖模塊、握把模塊和槍托模塊是通用模塊。

1.1 數(shù)值仿真模型的建立

本變口徑模塊化步槍虛擬樣機(jī)模型是根據(jù)某變口徑模塊化步槍?zhuān)肁dams軟件建立的。為簡(jiǎn)化仿真模型，根據(jù)步槍實(shí)際工作原理，略去了和仿真無(wú)關(guān)的槍托模塊、握把模塊和其他模塊的一些部件，最終是由槍管模塊、自動(dòng)機(jī)模塊、彈匣模塊、復(fù)進(jìn)機(jī)模塊、緩沖模塊、機(jī)匣模塊、擊發(fā)機(jī)模塊組成。通過(guò)更換槍管模塊、機(jī)頭零件和彈匣模塊，即可裝配成不同口徑的步槍虛擬樣機(jī)模型。

5.8 mm/7.62 mm模塊化步槍虛擬樣機(jī)模型由35個(gè)剛體［3］組成，包括槍機(jī)框、機(jī)頭、槍管和擊錘等。該模型在5.8 mm和7.62 mm步槍數(shù)值仿真時(shí)采用各自的槍管、機(jī)頭、彈匣和槍彈零部件模型。

模型剛體間的固定副，共計(jì)22個(gè)。如圖1所示為下機(jī)匣與其固定的部件的關(guān)系圖。

圖1 下機(jī)匣相關(guān)固定副圖Fig.1 Schematic diagram of related fixed joints of lower receiver

模型共有4個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)副和1個(gè)移動(dòng)副。如圖2和圖3所示，緩沖器體與緩沖器嵌件、擊錘與發(fā)射機(jī)座以及不到位保險(xiǎn)和發(fā)射機(jī)座之間添加轉(zhuǎn)動(dòng)副。緩沖器座與緩沖器嵌件之間添加移動(dòng)副。

圖2 緩沖器模塊模型圖Fig.2 Buffer module model

圖3 發(fā)射機(jī)座與其他剛體間關(guān)系圖Fig.3 Relationship among firing mechanism base and other rigid bodies

各個(gè)接觸的部件間添加接觸副，共計(jì)89個(gè)。槍機(jī)框?yàn)榉抡婺Ｐ偷闹饕\(yùn)動(dòng)部件，為更加真實(shí)地模擬實(shí)際情況，槍機(jī)框與機(jī)匣間通過(guò)接觸副來(lái)代替移動(dòng)副。槍機(jī)框與其他剛體間關(guān)系如圖4所示。

剛體間的簧力包括4個(gè)壓簧（復(fù)進(jìn)簧、彈匣簧、拉殼鉤簧和活塞桿簧）和3個(gè)扭簧（擊錘簧、不到位保險(xiǎn)簧和緩沖器簧），如圖2和圖3所示。

模型包括2個(gè)外力載荷，如圖4所示，即彈底壓力和導(dǎo)氣室壓力。當(dāng)步槍擊發(fā)時(shí)，兩個(gè)外力開(kāi)始作用。彈底壓力根據(jù)膛壓試驗(yàn)獲得。

本變口徑模塊化步槍設(shè)計(jì)采用導(dǎo)氣式自動(dòng)方式，導(dǎo)氣室壓力的變換規(guī)律，采用布拉文經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，布拉文經(jīng)驗(yàn)公式［4］如下:

式中:p為氣室壓力；A為活塞橫截面面積；Pd為彈頭經(jīng)過(guò)導(dǎo)氣孔瞬間的膛內(nèi)平均壓強(qiáng)，可用內(nèi)彈道學(xué)的方法計(jì)算得到；t為從彈頭經(jīng)過(guò)導(dǎo)氣孔瞬間開(kāi)始算起的時(shí)間，即氣室壓力工作時(shí)間；b為與膛內(nèi)壓力沖量有關(guān)的時(shí)間系數(shù)；α為與導(dǎo)氣裝置結(jié)構(gòu)參數(shù)有關(guān)的結(jié)構(gòu)系數(shù)。

圖4 槍機(jī)框與其他剛體間關(guān)系圖Fig.4 Relationship among bolt carrier and other rigid bodies

建立好的虛擬樣機(jī)模型共計(jì)48個(gè)自由度，其示意圖如圖5所示。圖中坐標(biāo)系為系統(tǒng)坐標(biāo)，x軸垂直紙面向外，y軸沿槍管方向。本文涉及的局部坐標(biāo)系方向與系統(tǒng)坐標(biāo)系方向相同。

圖5 虛擬樣機(jī)模型圖Fig.5 Diagrammatic graph of virtual prototype

1.2 數(shù)值仿真模型的驗(yàn)證

當(dāng)導(dǎo)氣孔距槍管尾端295 mm、5.8 mm步槍和7.62 mm步槍調(diào)節(jié)器口徑分別為2.0 mm和2.8 mm時(shí)，5.8 mm步槍和7.62 mm步槍的導(dǎo)氣室壓力曲線如圖6和圖7所示。

根據(jù)該導(dǎo)氣室壓力仿真的結(jié)果與該5.8 mm步槍試驗(yàn)樣機(jī)試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比如表1所示。

表1 仿真結(jié)果和試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比表Tab.1 Simulation results and experimental data

圖6 5.8 mm步槍導(dǎo)氣室壓力曲線Fig.6 Gas chamber pressure of 5.8 mm rifle

由表1可知，仿真數(shù)據(jù)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)接近，說(shuō)明建立的虛擬樣機(jī)模型是正確的、可行的。

2 模塊化步槍匹配性能分析

兩種口徑模塊化步槍運(yùn)動(dòng)特性匹配涉及到自動(dòng)機(jī)主動(dòng)件（槍機(jī)框）運(yùn)動(dòng)特性匹配、兩種步槍彈供彈特性匹配和拋殼特性匹配3個(gè)方面，本節(jié)分別闡述其數(shù)值分析和匹配設(shè)計(jì)方法。

2.1 槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配分析

2.1.1 槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度

在自動(dòng)武器設(shè)計(jì)中，經(jīng)常關(guān)注的是槍機(jī)框的后坐到位速度、復(fù)進(jìn)到位速度和射速3個(gè)參數(shù)［5］。通過(guò)更改結(jié)構(gòu)參數(shù)，來(lái)得到這3個(gè)參數(shù)的合理參數(shù)值。本文引入了槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度［6］的概念，來(lái)評(píng)價(jià)兩種口徑步槍槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性的匹配情況。

槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度關(guān)系式如下:

式中:r為槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度；下角標(biāo)1和2分別代表兩種步槍的設(shè)計(jì)方案；vr1為方案1后坐到位速度；vr2為方案2后坐到位速度；vc1為方案1復(fù)進(jìn)到位速度；vc2為方案2復(fù)進(jìn)到位速度；f1為方案1射頻；f2為方案2射頻；vr為標(biāo)準(zhǔn)后坐到位速度；vc為標(biāo)準(zhǔn)復(fù)進(jìn)到位速度；f為標(biāo)準(zhǔn)射頻；a、b、c分別為權(quán)重系數(shù)，且a+b+c=1.其中，標(biāo)準(zhǔn)后坐到位速度vr、標(biāo)準(zhǔn)復(fù)進(jìn)到位速度vc、標(biāo)準(zhǔn)射頻f和權(quán)重系數(shù)a、b、c應(yīng)根據(jù)具體設(shè)計(jì)指標(biāo)提出，根據(jù)不同的指標(biāo)得到的值不同。

從槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度關(guān)系式可知，當(dāng)匹配參數(shù)越接近標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)，r值越接近1，匹配性越好。

2.1.2 槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配

根據(jù)設(shè)計(jì)指標(biāo)，標(biāo)準(zhǔn)后坐到位速度vr=2.7m/s，標(biāo)準(zhǔn)復(fù)進(jìn)到位速度vc=4.0 m/s，標(biāo)準(zhǔn)射頻f= 800發(fā)/min；權(quán)重系數(shù)a、b、c分別取值為0.40、0.35、0.25.

在槍管長(zhǎng)度、導(dǎo)氣室位置、導(dǎo)氣室結(jié)構(gòu)固定的情況下，通過(guò)修改調(diào)節(jié)器孔徑的大小對(duì)虛擬樣機(jī)模型進(jìn)行了多次仿真，仿真結(jié)果如表2所示。

表2 槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性表Tab.2 Kinetic characteristics of bolt carriers

根據(jù)上述仿真結(jié)果，得到各方案的匹配度，如表3所示。

表3 方案匹配度表Tab.3 Matched-degrees of projects

根據(jù)表3分析可知，方案2和方案5的匹配度最大，故5.8 mm步槍和7.62 mm步槍調(diào)節(jié)器孔徑分別確定為2.0 mm和2.8 mm。其槍機(jī)框速度曲線如圖8和圖9所示。

圖8 5.8 mm步槍槍機(jī)框速度曲線Fig.8 Speed curve of 5.8 mm rifle bolt carrier

圖9 7.62 mm步槍槍機(jī)框速度曲線Fig.9 Speed curve of 7.62 mm rifle bolt carrier

2.2 供彈特性匹配分析

兩種口徑的步槍使用同一個(gè)節(jié)套，所以?xún)蓸尩墓椥泵媸窍嗤?。在其他結(jié)構(gòu)固定的情況下，供彈斜面的角度是供彈功能匹配和影響供彈可靠性的主要因素之一。

圖10所示為步槍供彈簡(jiǎn)圖，通過(guò)供彈簡(jiǎn)圖分析可知，當(dāng)彈頭即將進(jìn)入槍管時(shí)，彈頭位于槍管截面中心下方時(shí)，槍彈更加容易進(jìn)入槍管，同時(shí)彈頭需要盡量遠(yuǎn)離槍管壁，減少碰撞，提高可靠性。

圖10 供彈簡(jiǎn)圖Fig.10 Schematic diagram of ejection

考慮槍彈在彈匣中是雙排分布的，供彈斜面傾角分別取35°、40°、45°、50°和55°，對(duì)5.8 mm步槍和7.62 mm步槍進(jìn)行供彈仿真。為了便于說(shuō)明，當(dāng)槍彈位于彈匣左側(cè)和右側(cè)分別記為左側(cè)供彈和右側(cè)供彈。彈頭即將進(jìn)入槍管時(shí)，槍管截面中心與彈頭頂端中心間的位置關(guān)系如圖11所示，具體槍管截面中心與彈頭頂端中心間的位置如表4和表5所示，彈頭各個(gè)方向速度如表6和表7所示。

圖11 彈頭頂端中心與槍管截面中心位置關(guān)系圖Fig.11 Positional relationship between the center of top end of bullet and the center of barrel section

表4 左側(cè)供彈彈頭頂端中心與槍管截面中心位置關(guān)系表Tab.4 Positional relationship between the center of top end of bullet on left side and the center of barrel section

表5 右側(cè)供彈彈頭頂端中心與槍管截面中心位置關(guān)系表Tab.5 Positional relationship between the center of top end of bullet on right side and the center of barrel section

表6 左側(cè)供彈彈頭速度表Tab.6 Speed table of bullets on left side

表7 右側(cè)供彈彈頭速度表Tab.7 Speed table of bullets on right side

從圖11、表4～表7可知，采用不同供彈斜面時(shí)，5.8 mm步槍彈頭相對(duì)槍管中心的位置跳動(dòng)較?。ㄗ髠?cè)供彈時(shí)位置基本重合），7.62 mm步槍彈頭位置跳動(dòng)較大。左側(cè)供彈相對(duì)右側(cè)供彈更加靠近槍管壁。兩種口徑步槍彈頭y向（沿槍管方向）速度更加穩(wěn)定，x向和z向速度趨勢(shì)相同。左側(cè)供彈時(shí)，5.8 mm步槍供彈斜面為35°時(shí)和7.62 mm步槍供彈斜面為55°時(shí)，彈頭速度與其他結(jié)果明顯不同，是因?yàn)閺楊^進(jìn)入槍管時(shí)的位置太靠近槍管壁，彈頭與槍管壁碰撞后運(yùn)動(dòng)方向發(fā)生改變。

綜合考慮，導(dǎo)彈斜面傾角應(yīng)取40°.

2.3 拋殼特性匹配分析

該模塊化步槍拋殼原理為彈殼在脫離拉殼鉤后，與拋殼窗后沿碰撞，以保障彈殼向步槍斜前方拋出。影響步槍拋殼的因素有槍機(jī)運(yùn)動(dòng)速度、拉殼鉤構(gòu)造、拋殼挺位置和方位以及拋殼窗的位置。在模塊化步槍基本結(jié)構(gòu)確定后，槍機(jī)運(yùn)動(dòng)速度、拉殼鉤構(gòu)造、拋殼挺位置和方位已經(jīng)確定，能夠改變的只有拋殼窗的位置。

沿槍管方向（y軸），當(dāng)拋殼窗后沿在拋殼挺后方2 mm時(shí)，5.8 mm步槍和7.62 mm步槍拋殼時(shí)彈殼質(zhì)心的運(yùn)動(dòng)曲線如圖12所示，t0為拋殼起始時(shí)刻。

圖12 拋殼窗后沿在拋殼挺后方2 mm時(shí)彈殼質(zhì)心運(yùn)動(dòng)曲線Fig.12 Displacement curves of ejected cartridge case's barycenter for distance between back porch of ejection port and ejector being-2 mm

沿槍管方向（y軸），當(dāng)拋殼窗后沿與拋殼挺平齊時(shí)，5.8 mm步槍和7.62 mm步槍拋殼時(shí)彈殼質(zhì)心的運(yùn)動(dòng)曲線如圖13所示，t0為拋殼起始時(shí)刻。

沿槍管方向（y軸），當(dāng)拋殼窗后沿在拋殼挺前方2 mm時(shí)，5.8 mm步槍和7.62 mm步槍拋殼時(shí)彈殼質(zhì)心的運(yùn)動(dòng)曲線如圖14所示，t0為拋殼起始時(shí)刻。

由圖12～圖14分析可知，當(dāng)拋殼窗后沿在拋殼挺后方或平齊時(shí)，5.8 mm步槍拋殼不正常，彈殼向斜后方拋出（y方向數(shù)值未出現(xiàn)變向情況），在排除彈殼與槍機(jī)框碰撞的情況下，說(shuō)明彈殼和拋殼窗后沿未發(fā)生碰撞或碰撞點(diǎn)位置相對(duì)于彈殼質(zhì)心過(guò)于靠后，彈殼的飛行路線沒(méi)有發(fā)生改變；當(dāng)拋殼窗后沿在拋殼挺前方時(shí)，5.8 mm步槍拋殼正常，彈殼向斜前方拋出（y方向數(shù)值有變向情況）。整個(gè)過(guò)程，7.62 mm步槍拋殼都正常，彈殼向斜前方拋出；隨著拋殼窗后沿的前移，彈殼向斜前方運(yùn)動(dòng)越明顯。

故確定拋殼窗的位置為拋殼窗后沿在拋殼挺前方2 mm處，5.8 mm步槍和7.62 mm步槍拋殼都能滿足拋殼功能匹配。

圖13 拋殼窗后沿與拋殼挺平齊時(shí)彈殼質(zhì)心運(yùn)動(dòng)曲線Fig.13 Displacement curves of ejected cartridge case's barycenter for distance between back porch of ejection port and ejector being 0 mm

3 主要結(jié)論

1）利用Adams軟件建立了某變口徑模塊化步槍數(shù)值仿真模型，通過(guò)調(diào)節(jié)參數(shù)，得到兩種口徑步槍的仿真結(jié)果。通過(guò)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，驗(yàn)證了該數(shù)值仿真模型的正確性。

2）提出了變口徑模塊化步槍槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度的概念，給出了槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配度公式，并利用該公式和虛擬樣機(jī)仿真分析得到合理的設(shè)計(jì)參數(shù)，實(shí)現(xiàn)兩槍的槍機(jī)框運(yùn)動(dòng)特性匹配。

3）對(duì)變口徑模塊化步槍供彈進(jìn)行了匹配分析，研究表明供彈斜面傾角從35°～55°都能完成供彈，且5.8 mm步槍優(yōu)于7.62 mm步槍。聯(lián)合考慮，確定供彈斜面40°時(shí)為最佳匹配傾角。

圖14 拋殼窗后沿在拋殼挺前方2 mm時(shí)彈殼質(zhì)心運(yùn)動(dòng)曲線Fig.14 Displacement curves of ejected cartridge case's barycenter for distance between back porch of ejection port and ejector being 2 mm

4）對(duì)變口徑模塊化步槍拋殼匹配分析發(fā)現(xiàn)，在槍機(jī)結(jié)構(gòu)和拋殼挺位置確定的情況下，當(dāng)拋殼窗的位置處于拋殼挺后方（背離槍口位置）或平齊時(shí)，5.8 mm彈殼向斜后方拋出，不符合拋殼匹配要求，而7.62 mm彈殼向斜前方拋出，符合匹配要求；當(dāng)拋殼窗位置在拋殼挺前方2 mm處時(shí)，兩種彈都與拋殼窗后沿碰撞并向斜前方拋出，符合匹配要求。為實(shí)現(xiàn)拋殼特性的匹配，拋殼窗應(yīng)設(shè)在拋殼挺前方2 mm處。

（

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［1］ 冉景祿，王永娟，徐誠(chéng).模塊化槍族發(fā)射動(dòng)力參數(shù)匹配關(guān)系研究［J］.彈道學(xué)報(bào)，2010，22（2）:71-76. RAN Jing-lu，WANG Yong-juan，XU Cheng.Dynamic parameter matching relation for modularized gun family［J］.Journal of Ballistics，2010，22（2）:71-76.（in Chinese）

［2］ D boy.向理想模塊化邁進(jìn):柯?tīng)柼谻M901模塊化卡賓槍?zhuān)跩］.輕兵器，2011（4）:10-12. D boy.Colt modular carbine CM901 step into ideal modularization［J］.Small Arms，2011（4）:10-12.（in Chinese）

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［5］ 《步兵自動(dòng)武器與彈藥設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫(xiě)組.步兵自動(dòng)武器及彈藥設(shè)計(jì)手冊(cè):中冊(cè)［M］.北京:國(guó)防工業(yè)出版社，1977. Writing Group of Infantry Automatic Weapon and Ammunition Design Handbook.Infantry automatic weapon and ammunition design handbook:book II［M］.Beijing:National Defense Industry Press，1977.（in Chinese）

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Analysis of Kinetic Characteristic Matching of 5.8 mm/7.62 mm Modularized Rifles

ZOU Yan1，XU Cheng1，ZHANG Ke2
（1.School of Mechanical Engineering，Nanjing University of Science and Technology，Nanjing 210094，Jiangsu，China；2.No.208 Research Institute of China Ordnance Industries，Beijing 102202，China）

The matching of alterable caliber rifle is the key problem of the development of alterable caliber modularized rifle system.The numerical simulation models are established for 5.8 mm and 7.62 mm caliber rifles，and the numerical simulation models are verified by comparing the simulation results with the experimental results.The kinetic characteristic matching of bolt carrier，the ammunition feed matching and the ejection matching are analyzed based on the models.The matched-degree principle of the bolt carrier's kinetic characteristic matching is built，and according to this principle，a reasonable design project is selected.The result shows that the kinetic characteristic matching of the bolt carrier can be achieved well by changing the diameter of the gas chamber；the stability of ammunition feed and the ammunition feed matching can be improved by changing the angle of ammunition feed slope and the rounding edges；and the change in the position of the ejection port is an efficient measure of ejection matching.

ordnance science and technology；modularized rifle；kinetic characteristic；dynamics simulation；automatic mechanism；ammunition feed；ejection

TJ22

A

1000-1093（2015）07-1356-07

10.3969/j.issn.1000-1093.2015.07.027

2014-09-19

國(guó)防基礎(chǔ)科研計(jì)劃項(xiàng)目（A1020133013）

鄒衍（1990—），男，博士研究生。E-mail:nfzouyan@163.com；徐誠(chéng)（1962—），男，教授，博士生導(dǎo)師。E-mail:xucheng62@mail.njust.edu.cn