白逢

(中國神華煤制油化工有限公司鄂爾多斯煤制油分公司，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017209)

0 引言

電站采用空冷系統(tǒng)是解決富煤貧水矛盾的有效措施，而直接空冷代表了未來空冷系統(tǒng)的發(fā)展方向，因而在世界上獲得了快速發(fā)展。直接空冷機(jī)組與常規(guī)機(jī)組的主要區(qū)別在冷端系統(tǒng)，直接空冷機(jī)組以環(huán)境空氣而不是以水作為汽輪機(jī)排汽的冷卻介質(zhì)，因此，環(huán)境變化會顯著影響直接空冷系統(tǒng)的運(yùn)行特性［1］。尤其在我國西部地區(qū)，風(fēng)季持續(xù)時間較長，風(fēng)沙天氣頻繁，全年氣溫、日照時間及太陽輻射強(qiáng)度跨度較大。這樣的氣候條件對直接空冷系統(tǒng)的影響更為突出，對直接空冷機(jī)組真空嚴(yán)密性試驗結(jié)果的影響也不容忽視。因此，直接空冷機(jī)組真空嚴(yán)密性試驗結(jié)果的真實(shí)性、準(zhǔn)確性及指導(dǎo)意義值得探討。

1 真空系統(tǒng)發(fā)生泄漏的原因及危害

直接空冷系統(tǒng)極為龐大，300MW機(jī)組真空系統(tǒng)容積為6000～7500 m3，是濕冷機(jī)組真空容積的4～5倍［2］。系統(tǒng)采用大直徑排汽管道，焊縫長，接口多，密封困難，容易出現(xiàn)真空泄漏問題?？绽渖崞鳛楣苁Y(jié)構(gòu)，管子數(shù)量多，翅片結(jié)構(gòu)復(fù)雜，而且翅片多通過釬焊或纏繞工藝連接到管子上，運(yùn)輸過程中如果受力易變形，使翅片與管子連接處受到破壞而發(fā)生真空泄漏［1］。機(jī)組運(yùn)行中凝汽器內(nèi)部呈真空狀態(tài)，部分氣體會經(jīng)真空系統(tǒng)的管道、閥門和汽輪機(jī)低壓缸等部位漏入真空系統(tǒng)。此外，新蒸汽、疏水、蒸汽排放及凝結(jié)水系統(tǒng)的補(bǔ)水等也會帶入一部分氣體。漏入的氣體會使凝結(jié)水含氧量增高導(dǎo)致凝結(jié)水系統(tǒng)管道及設(shè)備腐蝕。機(jī)組冬季運(yùn)行時，漏入的氣體會形成氣穴，影響管束內(nèi)蒸汽的流動，導(dǎo)致直接空冷凝汽器(ACC)管束局部過冷，發(fā)生凍結(jié)現(xiàn)象。由此可見，直接空冷機(jī)組真空系統(tǒng)泄漏將直接影響空冷翅片的換熱效果，從而影響機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性。

2 真空嚴(yán)密性試驗的目的及試驗方法［3－6］

2.1 真空嚴(yán)密性試驗的目的

為了在機(jī)組運(yùn)行中了解真空系統(tǒng)泄漏情況，及時查找和消除真空系統(tǒng)泄漏點(diǎn)，提高凝汽器工作效率和機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性、安全性，真空嚴(yán)密性試驗作為一項定期工作，在機(jī)組運(yùn)行中至少每月進(jìn)行一次，以檢查真空系統(tǒng)的嚴(yán)密性，保證機(jī)組高效運(yùn)行。

2.2 直接空冷機(jī)組真空嚴(yán)密性試驗的方法

2.2.1 行業(yè)內(nèi)普遍采用的試驗方法

在國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布前，各電廠直接空冷機(jī)組真空嚴(yán)密性試驗的方法基本上沿用了濕冷機(jī)組的試驗方法，只是試驗條件和要求與濕冷機(jī)組有所區(qū)別。

2.2.1.1 試驗條件

環(huán)境溫度，10.5℃;風(fēng)速，≤4 m/s;凝結(jié)水過冷度，2～6℃;機(jī)組負(fù)荷，80%額定負(fù)荷。

2.2.1.2 試驗要求

(1)汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)維持穩(wěn)定;(2)切除機(jī)組“負(fù)荷控制”，在試驗過程中維持閥位控制，以保證在試驗過程中汽輪機(jī)進(jìn)汽量維持不變;(3)協(xié)調(diào)控制機(jī)組，采用“爐跟機(jī)”控制方式，以維持機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定;(4)將低壓軸封的供汽壓力調(diào)整到能夠保證汽輪機(jī)油質(zhì)水分不超標(biāo)的最高壓力。

2.2.1.3 試驗方法

直接空冷機(jī)組普遍采用全部停運(yùn)真空泵開始計時8 min，取后5 min的平均值計算真空度下降值的方法進(jìn)行真空嚴(yán)密性試驗。有的電廠停運(yùn)真空泵計時15～30min，取全部時段的平均值計算真空度下降值。空冷機(jī)組真空度受環(huán)境溫度、風(fēng)向及風(fēng)速等的影響，后種方法由于時間長，機(jī)組運(yùn)行工況無法保證不變，真空度的下降值不能全面、準(zhǔn)確地反映ACC的空氣漏入量。前一種方法因為時間短，受外界影響較小，從實(shí)際試驗情況看，能比較正確地反映空冷系統(tǒng)的嚴(yán)密性，目前被普遍采用。另外，試驗期間對“ACC自動/手動”控制方式，各電廠的做法也不盡相同。大多數(shù)電廠技術(shù)人員認(rèn)為，試驗期間ACC置自動后，空冷風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速隨機(jī)組真空度下降而增加，那么機(jī)組真空度下降的速率就不能真實(shí)反映凝汽器漏空氣量的情況;也有部分電廠技術(shù)人員認(rèn)為，空冷風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速變化不會影響機(jī)組真空度變化率，因為停運(yùn)真空泵后，空冷風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速變化只發(fā)生在試驗開始的前幾分鐘內(nèi)，當(dāng)凝汽器內(nèi)未凝結(jié)蒸汽量與凝結(jié)蒸汽量達(dá)到平衡后，空冷風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速基本維持不變，機(jī)組真空度的變化率反映的就是漏入凝汽器內(nèi)不凝結(jié)氣體的情況，相反，ACC置自動后，更有利于空冷凝汽器內(nèi)不凝結(jié)蒸汽量與凝結(jié)蒸汽量盡早達(dá)到新的平衡狀態(tài)。

2.2.1.4 真空系統(tǒng)嚴(yán)密性評價

在國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布前，各發(fā)電廠是根據(jù)空冷制造廠商給出的標(biāo)準(zhǔn)加以規(guī)范。德國GEA公司給出的標(biāo)準(zhǔn)是真空度下降率≤0.1 kPa/min為合格，但在實(shí)際應(yīng)用中要達(dá)到該標(biāo)準(zhǔn)極為困難?？紤]到施工、環(huán)境和氣象因素的影響，各發(fā)電廠執(zhí)行的真空嚴(yán)密性試驗的標(biāo)準(zhǔn)為真空度下降率≤0.3 kPa/min為合格，真空度下降率≤0.2 kPa/min為良好，真空度下降率≤0.1 kPa/min為優(yōu)秀。

2.2.2 行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的試驗方法

2013年11月28日，國家能源局發(fā)布了 DL/1290—2013《直接空冷機(jī)組真空嚴(yán)密性試驗方法》的國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)［7］。

2.2.2.1 試驗條件

(1)空冷島頂部環(huán)境風(fēng)速應(yīng)不大于3 m/s;(2)應(yīng)在無雨、無雪的氣候條件下進(jìn)行試驗;(3)備用真空泵工作性能應(yīng)正常;(4)應(yīng)停運(yùn)空冷島噴淋冷卻裝置;(5)機(jī)組各設(shè)備和系統(tǒng)運(yùn)行正常。

2.2.2.2 試驗要求

(1)機(jī)組日常運(yùn)行中，宜至少每月進(jìn)行一次真空嚴(yán)密性試驗;(2)試驗期間，機(jī)組應(yīng)在80%額定負(fù)荷以上穩(wěn)定運(yùn)行;(3)應(yīng)解除機(jī)組自動發(fā)電控制(AGC)，汽輪機(jī)高壓進(jìn)汽調(diào)節(jié)閥手動控制，開度固定不變;(4)應(yīng)維持汽輪機(jī)主蒸汽和再熱蒸汽參數(shù)穩(wěn)定不變;(5)空冷島風(fēng)機(jī)應(yīng)手動控制，并固定轉(zhuǎn)速穩(wěn)定運(yùn)行，試驗過程中風(fēng)機(jī)運(yùn)行數(shù)量不變。

2.2.2.3 試驗步驟

(1)關(guān)閉真空泵入口抽氣閥門(關(guān)閉嚴(yán)密);(2)停運(yùn)真空泵;(3)記錄排汽壓力(或排汽真空度)，至少每30 s記錄一次，記錄時間不少于10 min;(4)啟動真空泵(與試驗前真空泵運(yùn)行數(shù)量相同)，打開抽汽閥門;(5)保持試驗條件及要求不變，繼續(xù)記錄排汽壓力(或排汽真空度)，直至排汽壓力(或排汽真空度)基本恢復(fù)到試驗前水平，試驗結(jié)束。

2.2.2.4 注意事項

(1)應(yīng)保證機(jī)組在試驗期間安全運(yùn)行，試驗時應(yīng)將排汽壓力控制在安全范圍內(nèi);(2)試驗中應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視汽輪機(jī)各軸承振動、軸向位移、差脹、排汽溫度等安全指標(biāo);(3)試驗中應(yīng)記錄機(jī)組負(fù)荷、高壓進(jìn)汽調(diào)節(jié)閥開度、軸封供汽壓力、空冷風(fēng)機(jī)頻率、環(huán)境溫度、環(huán)境風(fēng)速、風(fēng)向及主蒸汽、再熱蒸汽的壓力、溫度等參數(shù)。

2.2.2.5 真空嚴(yán)密性指標(biāo)計算

(1)試驗計算數(shù)據(jù)選取。選取停運(yùn)真空泵3min后排汽壓力上升(排汽真空度下降)5 min(或更長時間段)內(nèi)數(shù)據(jù)，以排汽壓力上升(真空度下降)的平均速率作為真空嚴(yán)密性指標(biāo)。在用于計算的5 min(或更長時間段)數(shù)據(jù)中，排汽壓力上升速率應(yīng)一致，與平均速率相比，波動不能超過50 Pa/min。

(2)真空嚴(yán)密性指標(biāo)計算方法。對選取的5 min(或更長時間段)內(nèi)的試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行線性擬合，求得排汽壓力上升(真空度下降)的平均速率作為真空嚴(yán)密性指標(biāo);也可計算每分鐘的排汽壓力(真空度下降)值，得到5個(或多個)排汽壓力上升(真空度下降)速率，計算5個(或多個)速率的算術(shù)平均值作為真空嚴(yán)密性指標(biāo)。不應(yīng)用5 min(或更長時間段)的起、止時間點(diǎn)的試驗數(shù)據(jù)來計算真空嚴(yán)密性指標(biāo)。

2.2.2.6 真空系統(tǒng)嚴(yán)密性評價

(1)真空系統(tǒng)嚴(yán)密性合格。真空嚴(yán)密性試驗指標(biāo)≤200 Pa/min，同時真空系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗啟動真空泵后排汽壓力(或排汽真空度)恢復(fù)的時間小于停運(yùn)真空泵后排汽壓力上升(排汽真空度下降)的時間，則真空系統(tǒng)嚴(yán)密性合格。

(2)真空系統(tǒng)嚴(yán)密性優(yōu)秀。真空嚴(yán)密性試驗指標(biāo)≤100 Pa/min，同時真空系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗啟動真空泵后排汽壓力(或排汽真空度)恢復(fù)的時間小于停運(yùn)真空泵后排汽壓力上升(排汽真空度下降)的時間，則真空系統(tǒng)嚴(yán)密性達(dá)到優(yōu)秀水平。

3 影響真空嚴(yán)密性試驗的因素

3.1 環(huán)境溫度

直接空冷機(jī)組主要靠空氣來冷卻，由于空氣的比熱容小，大概只有水的1/1000，所以環(huán)境溫度對直接空冷機(jī)組真空的影響非常明顯。1年中冬季和夏季的極端氣溫導(dǎo)致機(jī)組真空變化幅度在30 kPa左右［8］，尤其在我國西部地區(qū)，晝夜溫差較大，環(huán)境溫度時刻變化。有統(tǒng)計顯示，在1 d中由于受環(huán)境溫度的影響，機(jī)組真空度的變化可超過25 kPa，有時直接影響機(jī)組接帶負(fù)荷的能力［9］。

3.2 環(huán)境風(fēng)速

根據(jù)空氣動力學(xué)原理，當(dāng)空氣在流動中遇到障礙物時，一部分在障礙物迎風(fēng)面周圍形成漩渦，漩渦中心是負(fù)壓區(qū)，它會在其垂直面上吸收更多的空氣，另一部分在障礙物的頂部突然折向穿過障礙物向下加速運(yùn)動。對于直接空冷機(jī)組而言，當(dāng)空氣流動時，會在空冷散熱器平臺迎風(fēng)面的擋風(fēng)墻與靠近擋風(fēng)墻的空冷散熱器之間形成負(fù)壓區(qū)，該處散熱器上部換熱后的熱風(fēng)會在負(fù)壓的作用下進(jìn)入該散熱器對應(yīng)的空冷風(fēng)機(jī)入口，提高了空冷風(fēng)機(jī)入口風(fēng)溫，形成熱風(fēng)回流，從而影響空冷散熱器的換熱效果，使機(jī)組真空度下降。當(dāng)環(huán)境風(fēng)速＜3m/s時，熱風(fēng)回流效應(yīng)不明顯，當(dāng)環(huán)境風(fēng)速在3～7 m/s時，熱風(fēng)回流效應(yīng)較為明顯，迎風(fēng)面擋風(fēng)墻處的風(fēng)機(jī)入口風(fēng)溫比環(huán)境溫度高5～10℃，如果夏季環(huán)境溫度在28～37℃，直接空冷機(jī)組的真空度將大幅波動，威脅機(jī)組的安全運(yùn)行［10］。

3.3 環(huán)境風(fēng)向

環(huán)境風(fēng)向的變化同樣會對直接空冷機(jī)組的真空度產(chǎn)生影響，尤其是橫向風(fēng)和爐后來風(fēng)，對直接空冷機(jī)組真空度的影響極為明顯。當(dāng)發(fā)生爐后來風(fēng)時，環(huán)境風(fēng)會完全罩住空冷島，致使空冷島的換熱氣流無法正常循環(huán)，形成熱回流效應(yīng)，如圖1所示?？绽渖崞鲹Q熱惡化，導(dǎo)致機(jī)組真空度急劇下降，引發(fā)機(jī)組低真空度保護(hù)動作跳閘。2012年2月，內(nèi)蒙古某自備熱電廠100MW機(jī)組因爐后來風(fēng)曾發(fā)生機(jī)組跳閘事件。

圖1 爐后來風(fēng)空冷島熱回流示意

另外，利用紅外熱成像診斷技術(shù)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)2臺機(jī)組空冷島并列布置時，下風(fēng)向空冷翅片的壁溫比上風(fēng)向空冷翅片的壁溫要高很多，原因是在上風(fēng)向空冷翅片換熱后的熱空氣進(jìn)入下風(fēng)向空冷島，使下風(fēng)向空冷翅片換熱效果減弱。這同樣屬于一種熱回流效應(yīng)。因此，風(fēng)向的改變也會導(dǎo)致直接空冷機(jī)組真空度的波動。

3.4 太陽輻射強(qiáng)度

因直接空冷機(jī)組的冷端是靠空氣來冷卻，而空氣的比熱容較小，所以直接空冷機(jī)組空冷凝汽器的散熱面積極為龐大。以100 MW機(jī)組為例，其總散熱面積達(dá)29.3萬m2。如此大的散熱面積同樣也能吸收大量的太陽輻射能。在空冷凝汽器接收太陽輻射能的過程中，空氣的流量和環(huán)境溫度不變，只能通過增加管壁溫度來實(shí)現(xiàn)，從而增加了整個空冷系統(tǒng)的熱負(fù)荷?？绽湎到y(tǒng)原有的熱負(fù)荷以及這部分由太陽輻射引起的附加熱負(fù)荷全部通過管內(nèi)凝結(jié)換熱、導(dǎo)熱、對流、紅外輻射等形式傳遞到環(huán)境中去。并且由于管壁的熱阻較小，可認(rèn)為管內(nèi)蒸汽溫度與管壁溫度的增加值相等，管內(nèi)蒸汽溫度的升高會引起機(jī)組背壓的升高，據(jù)此可計算出由于太陽輻射而引起的背壓升高值。經(jīng)過計算得知，由太陽輻射引起的附加空冷系統(tǒng)熱負(fù)荷平均占空冷凝汽器總熱負(fù)荷的0.134%［11］。由此可見，太陽輻射強(qiáng)度也能影響直接空冷機(jī)組的真空度。

3.5 空冷翅片臟污程度

空冷翅片作為直接空冷機(jī)組的主要換熱設(shè)備，其表面臟污和空氣通道的堵塞對空冷凝汽器換熱效率的影響表現(xiàn)得更為直接。在我國西部地區(qū)，風(fēng)沙氣候較多，主要植被以楊樹為主，導(dǎo)致該地區(qū)空冷翅片更易臟污，空冷翅片的空氣通道更易被楊絮堵塞。表1顯示了該地區(qū)某直接空冷機(jī)組空冷翅片臟污后，空冷凝汽器沖洗前、后的對比情況。

從表1可以看出，空冷島沖洗后，空冷凝汽器工作效率、機(jī)組接帶負(fù)荷的能力、空冷風(fēng)機(jī)和機(jī)組背壓的富裕度都大大增加，可見，空冷翅片的清潔度對空冷凝汽器工作效率的影響非常明顯。

3.6 空冷風(fēng)機(jī)集群效應(yīng)

隨著直接空冷機(jī)組容量的增加，空冷凝汽器的散熱面積和空冷風(fēng)機(jī)的安裝數(shù)量也隨之增加。600 MW直冷機(jī)組空冷風(fēng)機(jī)數(shù)量最多達(dá)64臺，多臺風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行時就會出現(xiàn)風(fēng)機(jī)集群效應(yīng)。研究表明，空冷機(jī)組容量越大，風(fēng)機(jī)數(shù)量越多，彼此之間的影響越大，對應(yīng)每臺風(fēng)機(jī)的流量就越小，集群效應(yīng)就越顯著［12］。另一項研究結(jié)果表明，風(fēng)機(jī)群運(yùn)行時內(nèi)側(cè)風(fēng)機(jī)流量大，而邊緣風(fēng)機(jī)的流量較?。?3］。由此可見，在機(jī)組運(yùn)行時，空冷凝汽器的各個冷卻單元因冷卻風(fēng)量的不同，其冷卻效果也不同，且風(fēng)機(jī)數(shù)量越多，集群效應(yīng)越明顯，各個冷卻單元換熱效率的差異也就越大。

表1 沖洗前、后空冷凝汽器工況對照

3.7 初始真空度

經(jīng)過對內(nèi)蒙古地區(qū)某100 MW直接空冷機(jī)組近8年的嚴(yán)密性試驗數(shù)據(jù)對比發(fā)現(xiàn)，嚴(yán)密性試驗開始前，機(jī)組的初始真空度對嚴(yán)密性試驗的結(jié)果同樣存在影響。經(jīng)過多次試驗證明，試驗開始前的初始真空度越高，試驗結(jié)果越能靠近合格或優(yōu)秀。

4 試驗總結(jié)

機(jī)組在正常運(yùn)行中進(jìn)入凝汽器的氣體，實(shí)際上并非純蒸汽，而是汽、氣混合物。凝汽器內(nèi)的壓力就是這些混合物的分壓力之和。系統(tǒng)設(shè)置的真空泵就是不斷地將漏入凝汽器的不凝結(jié)氣體和未來得及凝聚的蒸汽抽出，以免凝汽器內(nèi)的壓力升高。上述影響因素導(dǎo)致空冷機(jī)組真空度發(fā)生變化，從而減弱了整個空冷凝汽器或部分冷卻單元的冷卻效果。

嚴(yán)密性試驗開始時，將真空泵全部停運(yùn)，凝汽器內(nèi)的汽、氣混合物開始聚集，其中，不凝結(jié)氣體的漏入量隨著機(jī)組背壓的升高而下降，但其總量在增加。而在整個試驗過程中，太陽輻射強(qiáng)度、翅片臟污程度及風(fēng)機(jī)集群效應(yīng)導(dǎo)致部分冷卻單元內(nèi)的未凝結(jié)蒸汽量急劇增加;氣候條件的變化將導(dǎo)致整個空冷凝汽器內(nèi)未凝結(jié)蒸汽量急劇增加，且隨著機(jī)組背壓的升高，未凝結(jié)蒸汽量將進(jìn)一步增加。因此，上述因素將嚴(yán)重影響嚴(yán)密性試驗結(jié)果的準(zhǔn)確性。在內(nèi)蒙古某自備電廠，多次發(fā)生試驗開始僅5 min就因機(jī)組背壓逼近40 kPa而被迫中止試驗的現(xiàn)象。

從試驗方法看，行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布前的試驗條件不夠嚴(yán)謹(jǐn)，試驗方法不夠統(tǒng)一，試驗結(jié)果的評價標(biāo)準(zhǔn)不夠科學(xué)，這必將影響試驗結(jié)果的準(zhǔn)確性，其結(jié)果并不能真實(shí)反映凝汽器的泄漏情況，因此，試驗結(jié)果對空冷凝汽器查漏工作的指導(dǎo)意義并不大。雖然也有技術(shù)人員對試驗結(jié)果提出了修正計算的建議，但由于修正計算極為復(fù)雜，以生產(chǎn)現(xiàn)場的技術(shù)力量難以完成，所以其可行性較低。表2記錄的是內(nèi)蒙古某自備電廠2014年真空嚴(yán)密性試驗的結(jié)果(試驗時長8 min，每30s記錄1次機(jī)組背壓值，取后5min機(jī)組背壓上升的平均速率作為試驗結(jié)果)。

表2 某自備電廠2014年真空嚴(yán)密性試驗結(jié)果 kPa/min

從表2可以看出，該試驗數(shù)據(jù)階躍性較大，且經(jīng)過多次查漏并未在凝汽器上發(fā)現(xiàn)漏點(diǎn)，這也為上述觀點(diǎn)提供了有力證據(jù)。

國家能源局發(fā)布的試驗方法、條件、要求及評價標(biāo)準(zhǔn)科學(xué)性較強(qiáng)，試驗結(jié)果也能真實(shí)反映空冷凝汽器的泄漏情況。但其試驗條件和試驗結(jié)果評價方法較苛刻，加之試驗時間較長，在試驗過程中很難保證氣候條件保持不變，尤其在我國西北地區(qū)，嚴(yán)密性試驗十有八九以試驗不合格甚至失敗而告終。

5 結(jié)論

通過上述分析，可以認(rèn)為嚴(yán)密性試驗因氣候條件或凝汽器本身等因素的影響，試驗結(jié)果的準(zhǔn)確性并不高。結(jié)合多年的運(yùn)行經(jīng)驗和試驗數(shù)據(jù)，總結(jié)出以下方法來判斷空冷凝汽器的泄漏情況和泄漏點(diǎn)存在的大致范圍。

(1)在機(jī)組正常運(yùn)行中，保持所有空冷風(fēng)機(jī)在同轉(zhuǎn)速下運(yùn)行，對比每列空冷凝汽器的抽空氣溫度和凝結(jié)水過冷度，若某列凝汽器的抽空氣溫度低于其他幾列，且該列凝結(jié)水的過冷度大于其他幾列，增加真空泵運(yùn)行臺數(shù)后，該列的抽空氣溫度和凝結(jié)水過冷度與其他幾列相同，則說明在該列凝汽器上存在漏點(diǎn)，再通過超聲波查漏儀確定泄漏點(diǎn)的具體位置。

(2)在機(jī)組正常運(yùn)行中，如發(fā)現(xiàn)凝結(jié)水的溶氧超標(biāo)，則說明在低壓加熱器或凝結(jié)泵與熱井連接的管道、法蘭等處存在泄漏點(diǎn)。用超聲波查漏儀確定泄漏點(diǎn)的具體位置。

(3)因機(jī)組運(yùn)行時，現(xiàn)場噪音較大，超聲波查漏儀不能發(fā)現(xiàn)真空系統(tǒng)較小的漏點(diǎn)。可以在機(jī)組停運(yùn)冷卻后，啟動真空泵將真空系統(tǒng)壓力維持在40 kPa左右，此時用超聲波查漏儀可以發(fā)現(xiàn)機(jī)組真空系統(tǒng)所有的漏點(diǎn)。

(4)在機(jī)組大修時，可以采用對空冷凝汽器打壓的方式，查找凝汽器翅片及排氣管道焊縫等處的漏點(diǎn)。

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