趙龍陸 陳 曄

(南京工業(yè)大學(xué))

水平管降膜蒸發(fā)器作為一種高效節(jié)能的換熱設(shè)備，其優(yōu)點(diǎn)為傳熱效率高、傳熱面積小、操作穩(wěn)定性好、傳熱溫差小[1,2]，相對(duì)于其他類型的換熱設(shè)備具有明顯的優(yōu)勢(shì)。影響水平管降膜蒸發(fā)器換熱效果的因素很多，眾多研究人員對(duì)此進(jìn)行了大量研究[3～6]，但由于氣、液界面的波動(dòng)引起水平管降膜蒸發(fā)傳熱復(fù)雜和實(shí)驗(yàn)條件的差異，其研究結(jié)果有所不同，研究人員對(duì)傳熱系數(shù)的變化規(guī)律有不同意見(jiàn), 因此有必要進(jìn)一步對(duì)傳熱系數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究和理論分析, 明確傳熱系數(shù)隨各操作因素的變化規(guī)律, 為設(shè)計(jì)與生產(chǎn)操作提供實(shí)驗(yàn)和理論依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及流程

實(shí)驗(yàn)采用噴淋管式分布器噴淋物料，在噴淋管上以23mm為間隔均勻開孔，孔徑為3mm。液體從小孔中流出，均勻噴灑在水平蒸發(fā)管上。實(shí)驗(yàn)中采用φ25mm×3mm的光滑管作為蒸發(fā)管，用鉑電阻溫度傳感器測(cè)量第一根蒸發(fā)管管壁溫度。

實(shí)驗(yàn)流程如圖1所示。液體經(jīng)加熱儲(chǔ)罐加熱到所需溫度后，通過(guò)離心泵噴淋到水平管降膜蒸發(fā)器內(nèi)，經(jīng)蒸發(fā)管表面換熱蒸發(fā)，未蒸發(fā)的物料經(jīng)泵重新進(jìn)入原液加熱儲(chǔ)罐，再次循環(huán)以上操作。蒸發(fā)管外產(chǎn)生的蒸汽通入冷凝器與冷卻水換熱冷凝，然后收集冷凝水，并測(cè)量數(shù)據(jù)。蒸汽段將去離子水通入電加熱蒸汽發(fā)生器加熱產(chǎn)生蒸汽，通過(guò)渦街流量計(jì)進(jìn)入蒸發(fā)管內(nèi)。換熱后，在設(shè)備內(nèi)部冷凝的冷凝水通過(guò)汽水分離器進(jìn)入冷凝水計(jì)量器記錄數(shù)據(jù)，蒸發(fā)管內(nèi)未冷凝的蒸汽通過(guò)汽水分離器進(jìn)入蒸汽冷凝器，然后收集冷凝水并測(cè)量數(shù)據(jù)。

為排除結(jié)垢和腐蝕的影響, 以去離子水作為研究對(duì)象，實(shí)驗(yàn)中蒸發(fā)側(cè)液體的溫度T=98.5℃，每組數(shù)據(jù)測(cè)量時(shí)間間隔為30min。

2 噴淋密度對(duì)熱通量、傳熱系數(shù)的影響

圖2為熱通量隨噴淋密度的變化規(guī)律。從圖2可以看出，傳熱溫差的變化對(duì)熱通量的影響尤為明顯，且熱通量隨噴淋密度的增大而持續(xù)增大，這與管外蒸發(fā)側(cè)液膜的擾動(dòng)有關(guān)，隨著噴淋密度的增大，管外液膜流動(dòng)由層流向紊流改變，對(duì)流傳熱增強(qiáng)，熱通量也隨之增大。但總的來(lái)說(shuō)，噴淋密度對(duì)熱通量的影響并非十分顯著。

圖3為傳熱溫差不變(8℃)時(shí)傳熱系數(shù)隨噴淋密度的變化規(guī)律。從圖3可以看出，管外換熱系數(shù)隨噴淋密度的增加而增大，這是由于隨著噴淋密度的增加，管外壁液體的流速增加，液膜波動(dòng)加劇，液膜層流底層減薄，熱阻減小，對(duì)流傳熱加強(qiáng)，利于換熱。雖然增加噴淋密度會(huì)使液膜厚度增加，不利于換熱，但實(shí)驗(yàn)表明，當(dāng)噴淋密度小于0.25kg/(m·s)時(shí)，液膜擾動(dòng)對(duì)于管外換熱系數(shù)的影響大于液膜厚度增加的增加對(duì)其的影響。這一結(jié)果與許莉等得到的結(jié)論一致[7，8]。

圖1 水平管降膜蒸發(fā)實(shí)驗(yàn)流程示意圖

圖2 噴淋密度對(duì)熱通量的影響

圖3 噴淋密度對(duì)傳熱系數(shù)的影響

總傳熱系數(shù)隨噴淋密度的增加有一個(gè)先升后降的趨勢(shì)，當(dāng)噴淋密度為0.17kg/(m·s)左右時(shí)，取得其最大值，該變化趨勢(shì)與管外換熱系數(shù)截然不同。這是由于總傳熱系數(shù)中包含冷凝側(cè)傳熱系數(shù)，管外蒸發(fā)傳熱系數(shù)的增大使得蒸發(fā)管內(nèi)蒸汽冷凝量增加、液膜變厚，從而減小了管內(nèi)蒸發(fā)傳熱系數(shù)，可能導(dǎo)致總傳熱系數(shù)的降低。另外，由于實(shí)驗(yàn)過(guò)程中待蒸發(fā)物料實(shí)際上并未達(dá)到飽和溫度(工藝性要求)，隨著噴淋密度的增大，更多物料在蒸發(fā)管上需要先加熱到飽和溫度，然后再進(jìn)行蒸發(fā)傳熱，物料升溫所耗費(fèi)的熱量持續(xù)增加，故而由冷凝液量所計(jì)算的總傳熱系數(shù)持續(xù)降低。而且由于噴淋密度的增加，液滴飛濺不可避免，飛濺液滴與蒸發(fā)腔中的熱蒸汽進(jìn)行熱量交換，在蒸發(fā)腔中消耗了一部分蒸汽，也會(huì)使基于出口冷凝液量所計(jì)算的總傳熱系數(shù)降低。

實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明：在水平管式降膜蒸發(fā)器工藝參數(shù)的設(shè)計(jì)中，雖然提高噴淋密度有助于蒸發(fā)管外蒸發(fā)傳熱系數(shù)的增大，但過(guò)高的噴淋密度會(huì)導(dǎo)致蒸發(fā)總傳熱系數(shù)降低。從降低設(shè)備能耗、提高裝置的效費(fèi)比角度來(lái)講，應(yīng)選擇合適的噴淋密度值，此次研究的最佳噴淋密度應(yīng)在0.12～0.20kg/(m·s)范圍內(nèi)。

3 溫差對(duì)傳熱系數(shù)、蒸發(fā)量的影響

當(dāng)噴淋密度為0.165kg/(m·s)時(shí)，傳熱溫差對(duì)蒸發(fā)管內(nèi)冷凝傳熱系數(shù)的影響如圖4所示。從圖4可以看出，管內(nèi)傳熱系數(shù)隨著溫差的增大而降低。溫差的增大使熱流體密度增大，導(dǎo)致管內(nèi)蒸汽的冷凝量增加，冷凝液膜增厚，使傳熱管底部蒸汽與傳熱管的接觸面積減小，傳熱管內(nèi)部的熱阻變大，導(dǎo)致管內(nèi)冷凝傳熱系數(shù)降低。提高管內(nèi)外的溫差使管外壁的過(guò)熱度增加，管外壁熱效率降低，因此，隨著溫差的增加，管外壁換熱系數(shù)也隨之有小幅度的減小?？倐鳠嵯禂?shù)隨著溫差的增加降低的很少，其隨著溫差的變化基本上穩(wěn)定在一個(gè)很小的范圍之內(nèi)。

圖4 溫差對(duì)傳熱系數(shù)的影響

圖5為噴林密度是0.157kg/(m·s)時(shí)溫差對(duì)管外蒸發(fā)蒸氣量的影響，可以看出隨著傳熱總溫差的增大，蒸發(fā)器的蒸發(fā)量明顯增加，溫差從3℃增大到10℃，其蒸發(fā)量增大了近3倍。

圖5 溫差對(duì)管外蒸發(fā)蒸氣量的影響

蒸發(fā)管內(nèi)外傳熱總溫差的增大不利于提高蒸發(fā)傳熱系數(shù)、冷凝傳熱系數(shù)和總傳熱系數(shù)，實(shí)際上也不利于提高設(shè)備的熱效率。但傳熱總溫差的增大確可明顯提高裝置的蒸發(fā)量。因此，在水平管式降膜蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)在滿足生產(chǎn)負(fù)荷的前提下，盡量降低傳熱總溫差以更好地起到節(jié)能降耗的作用。

4 水平管降膜蒸發(fā)管外傳熱系數(shù)實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式

F P因克羅普拉與D P德維特二人給出了關(guān)于管外傳熱系數(shù)的計(jì)算式[9]：

(1)

式中d0——蒸發(fā)管外徑，m；

g——重力加速度，m/s2；

kl——液相導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·℃)；

tl——管外壁溫度與液相飽和溫度差，tL=ts-tw，℃；

γ——飽和液相的汽化潛熱，kJ/kg；

μl——?jiǎng)恿φ扯龋琍a·s；

ρl——液相密度，kg/m3；

ρv——?dú)庀嗝芏?，kg/m3。

式(1)的適用范圍較廣泛，但其關(guān)于管外傳熱系數(shù)的精度不夠，其在針對(duì)某一類型的管外傳熱計(jì)算式時(shí)精度不能滿足使用者的要求。因此，對(duì)公式的進(jìn)一步修正，可使其在水平管降膜蒸發(fā)傳熱使用時(shí)具有更精準(zhǔn)的計(jì)算結(jié)果。根據(jù)文獻(xiàn)[9]所提出的管外傳熱系數(shù)物理模型，將管外傳熱系數(shù)h(α)2表示為：

h(α)2=α·hf

(2)

式中hf——液膜表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)；

α——?dú)庖航缑娴哪鳠岽龠M(jìn)因子。

在Chun K R和Seban R A提出的管外膜系數(shù)的關(guān)聯(lián)式中提到普朗特?cái)?shù)Pr也是影響管外傳熱的因素，其指數(shù)為0.65[5]。因此將氣-液界面的液膜傳熱促進(jìn)因子α表示為：

(3)

式中m，m1，m2——待定指數(shù)；

Rel——雷諾系數(shù)；

Δt——傳熱總溫差。

利用本實(shí)驗(yàn)得到的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，采用最小二乘法對(duì)上式進(jìn)行線性回歸，可以得到式(3)中的各待定系數(shù)分別為m=0.7101、m1=0.1130、m2=0.1360，因此，實(shí)驗(yàn)所得水平管式降膜蒸發(fā)器蒸發(fā)管外蒸發(fā)傳熱系數(shù)為：

(4)

其使用條件應(yīng)為：708≤Rel≤3654，3℃≤Δt≤10℃。

5 結(jié)論

5.1管外傳熱系數(shù)、總傳熱系數(shù)隨噴淋密度Γ的增加而增大，當(dāng)噴淋密度較高時(shí)，總傳熱系數(shù)隨噴淋密度的增加變化較為明顯，最佳的噴淋密度在0.12～0.20kg/(m·s)范圍。

5.2管內(nèi)傳熱系數(shù)、管外傳熱系數(shù)和總傳熱系數(shù)隨著總溫差的增加而減小，但管外傳熱系數(shù)和總傳熱系數(shù)的浮動(dòng)范圍很小。蒸發(fā)管外蒸汽量隨著總溫差的增大而增多，呈線性關(guān)系。

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