吳繼華 劉戰(zhàn)強(qiáng)

(紹興文理學(xué)院工學(xué)院1) 紹興 312000) (山東大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院2) 濟(jì)南 250061)

微切削加工技術(shù)在微細(xì)產(chǎn)品的加工中廣泛應(yīng)用.與其他微細(xì)加工技術(shù)(如微刻蝕、激光、電解等)相比,微切削具有如下優(yōu)點：(1)加工材料范圍廣泛;(2)三維加工能力強(qiáng);(3)加工尺度微小;(4)加工精度高.研究微切削過程中的變形機(jī)理對于控制加工過程,提高加工質(zhì)量,降低加工成本具有重要意義.

剪切區(qū)模型廣泛應(yīng)用于宏觀切削理論的研究,如用于求得應(yīng)變率,描述切削過程參數(shù)及預(yù)測加工結(jié)果.準(zhǔn)確的剪切區(qū)形狀參數(shù)直接影響到應(yīng)變率等切削過程參數(shù)計算的精度.切削過程中第一變形區(qū)高應(yīng)變、高應(yīng)變率、高溫度的劇烈變形環(huán)境使第一變形區(qū)幾何參數(shù)的測量變得非常困難.常規(guī)的方法是用錄像機(jī)錄制切削過程,再用測量裝置獲得剪切區(qū)的厚度和長度[1],但因?qū)嶒灢僮鬟^程復(fù)雜且高速切削下采集的圖像模糊,使得測量數(shù)據(jù)易產(chǎn)生誤差.目前未曾有文獻(xiàn)涉及到應(yīng)用分析法對第一變形區(qū)進(jìn)行理論建模并給出幾何尺寸預(yù)測模型.

在宏觀彈塑性理論中,未引入內(nèi)稟特征長度,無法預(yù)測切削用量在微米級微切削過程的變形[2].應(yīng)變梯度塑性理論將塑性應(yīng)變的二階空間梯度引入到屈服函數(shù)中,包含內(nèi)稟特征長度以描述微觀尺度下的變形特性.

本文基于應(yīng)變梯度構(gòu)建了微切削的力學(xué)模型,提出第一變形區(qū)幾何尺寸的分析預(yù)測方法,并用正交切削實驗驗證了模型的有效性.

1 理論分析

1.1 第一變形區(qū)厚度的確定

應(yīng)用彈塑性力學(xué)理論建模正交切削過程.正交切削過程中因為工件受二維切削力作用,故認(rèn)為正交切削過程是平面應(yīng)變狀態(tài).工件受到切削力和進(jìn)給力的熨壓和剪切作用及摩擦力的剪切作用,產(chǎn)生二向正應(yīng)力和剪切應(yīng)力.第一變形區(qū)是變形劇烈的區(qū)域,應(yīng)變可達(dá)1～10,應(yīng)變率可達(dá)105～106s-1[3],可以把切削過程中的第一變形區(qū)等效為受熨壓和剪切作用而產(chǎn)生的絕熱剪切帶,絕熱剪切帶的傾角就是剪切角.圖1為G.Sutter在正交切削實驗中得到的切削過圖像[4].圖中標(biāo)示的矩形區(qū)待加工工件受力情況反映為圖2.圖2中t為切削厚度(正交切削中為進(jìn)給量);φ為剪切角;w為第一變形區(qū)的厚度;L為第一變形區(qū)的長度.

圖1 實際微切削過程圖像

圖2 正交切削過程力學(xué)模型

應(yīng)變梯度模型可由連續(xù)介質(zhì)非局部模型通過泰勒級數(shù)展開獲得,通過選擇適當(dāng)?shù)姆蔷植繖?quán)函數(shù),僅保留級數(shù)的前二項,可表示為

剪切應(yīng)力與剪切應(yīng)變的關(guān)系為

式中：k為與材料有關(guān)的系數(shù);n為材料的硬化指數(shù).考慮到剪切應(yīng)變εp是坐標(biāo)y的函數(shù),利用彈性區(qū)和剪切塑性區(qū)的交界處的邊界條件,當(dāng)y=時

從式(3)可見,第一變形區(qū)的厚度不僅與材料的內(nèi)稟特征長度有關(guān),還與外加剪切應(yīng)力τ及硬化系數(shù)k有關(guān).材料的內(nèi)稟長度l越小,即材料相對比較均勻時,第一變形區(qū)厚度越小.

1.2 剪切應(yīng)力τ的求解

由材料力學(xué)可得

設(shè)第一變形區(qū)的長度為L,由圖2可得,

由式(9)得,當(dāng)切削厚度越大時,第一變形區(qū)的長度越大.

2 正交切削實驗驗證

為了驗證模型的正確性,正交切削實驗在精密車削中心PUMA 200M上進(jìn)行,不加冷卻液.方案如圖3所示.采用肯納公司的超細(xì)晶粒硬質(zhì)合金刀具,使切削刃寬度大于待切削工件的寬度,以消除刀尖半徑的影響.工件選用生產(chǎn)中普遍使用的45#鋼,實驗參數(shù)如表1所列.實驗采用瑞典生產(chǎn)的Kislter車削測力儀測得正交微切削過程中的切削力,可以準(zhǔn)確地獲得水平分力FH(主切削力Fc)和垂直分力FV(進(jìn)給力Ff).

圖3 正交切削實驗方案

表1 切削參數(shù)

式中：b為背吃刀量;t為進(jìn)給量;γ為刀具前角.

σ2可由下式計算

τ0由摩擦力產(chǎn)生,由下式計算

內(nèi)稟特征長度l可以通過在該尺度范圍內(nèi)的各種材料實驗來測定.將以上公式代入式(3)和式(9)求得第一變形區(qū)的厚度和長度.微切削中第一變形區(qū)的尺寸與進(jìn)給量的關(guān)系如圖4所示.

圖4 第一變形區(qū)尺寸與進(jìn)給量的關(guān)系

由圖4可見,隨著進(jìn)給量的增大,第一變形區(qū)厚度反而減小而第一變形區(qū)的長度增大.

3 結(jié)束語

用應(yīng)變梯度塑性理論確定了第一變形區(qū)的長度和厚度,構(gòu)建了包含內(nèi)稟材料特征長度的微切削中第一變形區(qū)的力學(xué)模型,并用實驗驗證了模型的可靠性,為微切削過程中變形參數(shù)的求得和切削結(jié)果的預(yù)測提供了很好的思路.任何解釋都是在人為給定的邊界條件下進(jìn)行的,都與實際材料中的情況有一定的差距.因微切削過程中產(chǎn)生的熱量很少,故文章未考慮切削熱對應(yīng)力、應(yīng)變及第一變形區(qū)幾何模型的影響.如何完善微切削模型,使理論更好的反映實際情況是今后微切削理論研究發(fā)展的方向.

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