劉三友

(北京鐵城建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司,北京 100855)

近幾年來隨著鐵路客運(yùn)專線的快速發(fā)展,移動(dòng)模架制梁技術(shù)因其具有可周轉(zhuǎn)次數(shù)多、周轉(zhuǎn)時(shí)間短、使用輔助設(shè)備少、便于標(biāo)準(zhǔn)化施工、經(jīng)濟(jì)效益良好以及施工時(shí)不受橋位處地質(zhì)和環(huán)境條件的限制等特點(diǎn),尤其對(duì)大噸位、多跨、高墩的橋梁施工更具有優(yōu)勢(shì),得到了大規(guī)模的應(yīng)用。但移動(dòng)模架在現(xiàn)場(chǎng)安裝完成后第一次使用前,必須通過預(yù)壓來消除非彈性變形,確定彈性變形值并據(jù)此進(jìn)行預(yù)拱度設(shè)置,以控制線形并檢驗(yàn)?zāi)＜艿陌踩阅躘1～2]。本文以MSS32-900型下行式移動(dòng)模架為例,對(duì)移動(dòng)模架現(xiàn)場(chǎng)預(yù)壓技術(shù)與預(yù)拱度設(shè)置進(jìn)行研究。

1 移動(dòng)模架現(xiàn)場(chǎng)預(yù)壓

1.1 預(yù)壓重力的計(jì)算

預(yù)壓重力按MSS32-900下行式移動(dòng)模架在箱梁施工過程中最不利狀況,即現(xiàn)澆32 m箱梁混凝土施工完畢狀態(tài)進(jìn)行考慮[3]。其箱梁澆筑過程的荷載見表1。

表1 32 m箱梁澆筑過程中荷載重力估算 kN

注:預(yù)壓荷載=梁體重力+內(nèi)模重力+2%附加荷載=8 902 kN。

1.2 加載順序

MSS32-900下行式移動(dòng)模架模擬箱梁施工過程加載與卸荷的順序如下：預(yù)壓前準(zhǔn)備工作→完成“狀態(tài)一”加載→完成“狀態(tài)二”加載→完成“狀態(tài)三”加載→完成“狀態(tài)四”加載→持荷觀測(cè)→卸載成為“狀態(tài)三”受力狀態(tài)→卸載成為“狀態(tài)二”受力狀態(tài)→卸載成為“狀態(tài)一”受力狀態(tài)→卸載成為“加載初始狀態(tài)”→預(yù)壓過程的總結(jié)、移動(dòng)模架局部加固、抬高值的確定。

第一步：預(yù)壓前準(zhǔn)備工作。包括模架的底模、側(cè)模初始狀態(tài)的設(shè)定(先按箱梁相應(yīng)斷面的設(shè)計(jì)高程暫定)；場(chǎng)地平整硬化,預(yù)壓材料過磅裝袋,堆放等工作；場(chǎng)地照明設(shè)備的安裝；人員組織、機(jī)械設(shè)備與測(cè)量?jī)x器的配備(需要水平儀2部,經(jīng)緯儀1部)；觀測(cè)點(diǎn)的設(shè)置。

觀測(cè)點(diǎn)的設(shè)置如圖1所示。加載持荷過程中,在移動(dòng)模架底橫梁與主梁底部觀測(cè)14個(gè)斷面共42個(gè)觀測(cè)點(diǎn),具體觀測(cè)斷面為牛腿托梁的支腿高程變化，牛腿托梁中的撓度值，主梁第1、2、3、4、5、6、7、8、9、10橫梁處的撓度值。

圖1 預(yù)壓觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置布置(單位：mm)

初始狀態(tài)的觀測(cè)：在完成觀測(cè)點(diǎn)的布設(shè)后,進(jìn)行各觀測(cè)點(diǎn)初始讀數(shù)的觀測(cè),并做好記錄。

第二步：“狀態(tài)一”加載模式。主要模擬完成底板、腹板鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋、內(nèi)模安裝、頂板翼緣鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的安裝等施工過程,其荷載按均布于底板,如圖2所示。

圖2 “狀態(tài)一”加載示意(單位：kN)

加載過程的觀測(cè)：由于“狀態(tài)一”荷載相對(duì)較小,可以考慮完成“狀態(tài)一”加載后立即進(jìn)行各觀測(cè)點(diǎn)觀測(cè),至少觀測(cè)2遍。

第三步：“狀態(tài)二”加載模式。模擬底板混凝土、斜腹板混凝土基本澆筑完成,翼緣板與頂板尚未澆筑狀態(tài)下受力狀態(tài)。如圖3所示。

圖3 “狀態(tài)二”加載示意(單位：kN)

第四步：“狀態(tài)三”加載模式。模擬箱梁混凝土澆筑完成時(shí)頂板、翼緣板混凝土的狀況,如圖4所示。

圖4 “狀態(tài)三”加載示意(單位：kN)

加載過程觀測(cè)：首先為底板混凝土全部澆筑完成,其次為完成腹板混凝土澆筑,最后為完成頂板翼緣板混凝土施工。

第五步：“狀態(tài)四”加載模式。模擬預(yù)壓施工過程中最不利的受力狀態(tài),其加載過程共分為三級(jí),第一級(jí)底板混凝土1.02q2,第二級(jí)斜腹板混凝土1.02q3,第三級(jí)頂板翼緣板混凝土1.02q4。

第六步：持荷觀測(cè)。完成“狀態(tài)四”加載后應(yīng)持荷連續(xù)觀測(cè)24 h,每小時(shí)觀測(cè)1次,并做好記錄,若發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)及時(shí)上報(bào),并采取相應(yīng)措施進(jìn)行應(yīng)急處理。應(yīng)急處理措施：于梁跨中、2根縱梁底各用鋼墊塊搭設(shè)1個(gè)臨時(shí)支墩,墩頂與移動(dòng)模架鋼梁距離控制在12 cm,若發(fā)現(xiàn)異常,用鋼板與鋼楔塊頂緊,使臨時(shí)支墩能發(fā)揮作用。

第七步：卸載觀測(cè)。卸載觀測(cè)是“加載預(yù)壓”的重要一環(huán),通過各級(jí)荷載的卸載觀測(cè)，可推算出移動(dòng)模架在各級(jí)荷載作用下的彈性變形量與殘余變形量,卸載觀測(cè)過程與加載觀測(cè)過程相反,其過程如下：

狀態(tài)(四)→狀態(tài)(三)→狀態(tài)(二)→狀態(tài)(一)→初始狀態(tài)。

卸載時(shí)每完成一級(jí)卸載均待觀察完成,做好記錄再卸下一級(jí)荷載。

第八步：預(yù)壓過程的總結(jié),“預(yù)壓—卸載報(bào)告”的編寫。對(duì)移動(dòng)模架在使用過程中的安全性、可靠性進(jìn)行評(píng)估,對(duì)各觀測(cè)斷面的觀測(cè)點(diǎn)在各施工階段的殘余變形、彈性變形量的計(jì)算,對(duì)支撐點(diǎn)、跨中、縱梁段與橫梁的抬高值的確定,對(duì)局部剛度不足的部位提出加固方案。

1.3 移動(dòng)模架預(yù)壓注意事項(xiàng)

對(duì)預(yù)壓壓重應(yīng)認(rèn)真計(jì)算,準(zhǔn)確稱量,對(duì)砂的含水量的變化,稱量時(shí)應(yīng)對(duì)天氣情況進(jìn)行記錄,并應(yīng)準(zhǔn)備防雨布等以避免雨水過大使預(yù)壓荷載過重。

壓重所有材料應(yīng)提前準(zhǔn)備至方便起吊運(yùn)輸?shù)牡胤健?/p>

在加載過程中,要嚴(yán)格按加載程序詳細(xì)記錄加載時(shí)間、噸位、位置,測(cè)量要全過程跟蹤觀測(cè)。未經(jīng)觀測(cè)不能加載下一級(jí)荷載。每完成一級(jí)加載應(yīng)暫停一段時(shí)間,進(jìn)行測(cè)量,并對(duì)MSS模架進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)異常情況停止加載,及時(shí)分析,采取相應(yīng)措施。

觀測(cè)過程要貫穿于模架預(yù)壓全過程,在此過程要統(tǒng)一組織,統(tǒng)一指揮。

模架變形觀測(cè)應(yīng)精確至 mm,觀測(cè)過程中前后置尺地方要保持一致。

2 移動(dòng)模架預(yù)拱度設(shè)置與調(diào)整

2.1 梁底模板設(shè)置預(yù)(反)拱的計(jì)算

為保證線路在運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下平順,要求梁體上下結(jié)構(gòu)表面坡度與設(shè)計(jì)坡度一致。為方便計(jì)算,需要先求出梁底模板跨中設(shè)置的拱度值ΔL。ΔL若為負(fù)值,則在跨中設(shè)預(yù)拱,若為正值,則設(shè)反拱。計(jì)算公式如下[5]

ΔL=L1-L2-L3(mm)

式中L1——模架等載預(yù)壓時(shí)底?？缰械膿隙戎?彈性變形值)；

L2——張拉及混凝土收縮徐變引起的上拱值,設(shè)計(jì)理論值為20.0 mm；

L3——預(yù)應(yīng)力60 d后的殘余徐變拱度值,理論計(jì)算值為6.2 mm。

跨中至支座頂則從ΔL值到0 mm按二次拋物線過渡,如圖5所示。

圖5 跨中預(yù)設(shè)拱度示意

二次拋物線

y=kx2-b

2.2 預(yù)拱度的設(shè)置

每個(gè)移動(dòng)模架對(duì)底模的支撐不盡一致,有的是通過橫梁直接支撐底模,底模高程調(diào)整通過橫梁兩端的螺旋千斤頂來調(diào)節(jié),有的采用橫梁與主梁固定,通過橫梁上的螺旋千斤頂來支撐底模并調(diào)節(jié)底模高程。

根據(jù)計(jì)算所求得的預(yù)(反)拱度值,以兩支座處為“0”,通過底模(橫梁)支撐螺旋千斤頂調(diào)節(jié),以拋物線形逐步過渡到跨中最大。經(jīng)高程復(fù)測(cè)無(wú)誤后將螺旋千斤頂鎖定,防止載荷期間絲桿回縮。

2.3 預(yù)拱度的調(diào)整

以等載預(yù)壓的實(shí)測(cè)撓度值、張拉及混凝土收縮徐變引起的理論上拱值、預(yù)應(yīng)力60 d后的理論殘余徐變拱度值計(jì)算而設(shè)定的第一片梁的預(yù)(反)拱值,可能在實(shí)際施工中達(dá)不到理想的效果。應(yīng)根據(jù)第一片梁施工后的實(shí)測(cè)結(jié)果,進(jìn)行修正后在第二片梁拱度設(shè)置上作一些調(diào)整,逐步修正調(diào)整,達(dá)到理想狀態(tài)[6]。

調(diào)整過程中應(yīng)綜合考慮實(shí)際施工過程的沉降量與“預(yù)壓-卸載”彈性下沉量存在一定的偏差,分析其原因后進(jìn)行及時(shí)調(diào)整,保證誤差最小。主要原因分析如下。

(1)預(yù)壓過程是模擬施工過程,預(yù)壓材料的尺寸與實(shí)際鋼筋混凝土性狀具有較小的差異；腹板的壓重材料對(duì)側(cè)模幾乎沒有側(cè)壓力。

(2)部分荷載通過支座直接傳遞至墩臺(tái)身,沒有作用在模架上。

(3)張拉時(shí)實(shí)際混凝土彈性模量值比估算設(shè)定值大。

2.4 “預(yù)壓-卸載”觀測(cè)及數(shù)據(jù)

按照上述“預(yù)壓-卸載”方案和過程控制的方法,并用S2型精密水準(zhǔn)儀進(jìn)行了詳細(xì)的沉降觀測(cè)。觀測(cè)數(shù)據(jù)見表2。

2.5 “預(yù)壓-卸載”數(shù)據(jù)成果整理及主要觀測(cè)點(diǎn)的分析

從“預(yù)壓-卸載”觀測(cè)數(shù)據(jù)原始記錄表可以看出,沉降數(shù)據(jù)主要有以下特點(diǎn)。

(1)觀測(cè)到的主梁實(shí)際變形量比理論撓度值要大。主要原因一是移動(dòng)模架拼裝時(shí),受加工精度的影響,各構(gòu)件未能很緊密的連接造成非彈性變形過大；二是荷載在進(jìn)行分布時(shí),未能完全模擬混凝土施工過程來進(jìn)行加載。

(2)變形量最大斷面在接近跨中的E和F斷面,縱梁兩端的A、J斷面變形值較小,整個(gè)縱梁變形是跨中大,向兩端逐漸變小,符合理論計(jì)算。梁中心E1、F1最大變形量均為58 mm,非彈性變形分別為4.0 mm和5.0 mm,彈性變形分別為54.0 mm和53.0 mm。線路右側(cè)主梁的E1斷面最大變形量58.0 mm,非彈性變形4.0 mm,彈性變形54.0 mm。線路右側(cè)主梁的F1斷面最大變形量58.0 mm,非彈性變形5.0 mm,彈性變形53.0 mm。

2.6 MSS32-900下行式移動(dòng)模架預(yù)拱度調(diào)整

正式施工開始澆筑混凝土前,應(yīng)再次按調(diào)整后的參數(shù)重新設(shè)置預(yù)拱度。由于移動(dòng)模架經(jīng)過了預(yù)壓試驗(yàn),基本消除了非彈性變形。暫定不考慮殘余(非彈性)變形量后的中間縱梁端部B2(E2)下沉值為12 mm,跨中為51 mm。按設(shè)計(jì)文件要求,考慮加預(yù)應(yīng)力時(shí)反拱為20.0 mm,殘余徐變拱度值6.2 mm。跨中需要設(shè)置拱度為51-20-6.2=24.8 mm,其他截面按二次拋物線進(jìn)行分配。橫梁兩側(cè)調(diào)整值參考中間縱梁確定。計(jì)算如下。

以跨中為水平坐標(biāo)原點(diǎn),豎直坐標(biāo)向下為正,則根據(jù)二次拋物線公式由(±2.08,0.024 8),(±16,0)已知點(diǎn),可得：y=0.000 1x2-0.025 6；跨中最大撓度為25.6 mm。

根據(jù)本公式,各控制點(diǎn)坐標(biāo)如下：

B2、I2處拱度為0.000 1×14.5622-0.025 6=-0.004 4 m=-4.4 mm；

C2、H2處拱度為-14.8 mm；

D2、G2處拱度為-21.7 mm；

E2、F2處拱度為-25.2 mm；

A2、J2處拱度采用預(yù)壓成果7.4 mm；

橫梁端頭拱度值參考中間值和預(yù)壓成果,A1、A3、J1、J3處為7.4 mm；B1、B3、I1、I3處為-4.4 mm；C1、C3、H1、H3處為-14.8 mm；D1、D3、G1、G3處為-21.7 mm；E1、E3、F1、F3處為-25.2 mm。移動(dòng)模架預(yù)拱度調(diào)整值見表3。

表3 32 m移動(dòng)模架施工預(yù)拱度調(diào)整值 mm

同時(shí),在梁體混凝土實(shí)際施工時(shí),還需要繼續(xù)對(duì)模架進(jìn)行變形觀測(cè),觀測(cè)持續(xù)到二期恒載上橋梁的變形基本穩(wěn)定,得出更精確的變形值,在后續(xù)施工中進(jìn)行調(diào)整并指導(dǎo)施工[6]。

3 結(jié)語(yǔ)

經(jīng)過按模擬梁施工過程,對(duì)MSS32-900下行式移動(dòng)模架的預(yù)壓過程及預(yù)拱度設(shè)置進(jìn)行分析比較,所有觀測(cè)點(diǎn)的變形均符合鋼梁變形規(guī)律,預(yù)拱度計(jì)算公式與實(shí)際情況基本吻合；由于加載預(yù)壓沒有出現(xiàn)塑性變形,均在彈性變形范圍內(nèi),認(rèn)為該套移動(dòng)模架在使用過程中的安全性、可靠性滿足施工要求。由于鐵路橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨度以32 m為主,且鐵路客運(yùn)專線建設(shè)中使用的下行式移動(dòng)模架在結(jié)構(gòu)形式和材質(zhì)等方面大同小異,因而本試驗(yàn)成果具有一定的代表性和普適性,對(duì)今后其他類似工程也具有一定的指導(dǎo)意義。

[1]鐵建設(shè)[2005]160號(hào),鐵路客運(yùn)專線橋涵工程質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)[S].

[2]鐵建設(shè)[2005]160號(hào),鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收補(bǔ)充標(biāo)準(zhǔn)[S].

[3]TB10002.1—2005,鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范[S].

[4]裘伯永,盛興旺,喬建東,等.橋梁工程[M].北京：中國(guó)鐵道出版社,2004.

[5]盧 鵬,劉新社,趙高啟,等.鐵路工程鋪架技術(shù)與管理[M].北京：中國(guó)鐵道出版社,2007.

[6]史聰慧.下行式移動(dòng)模架制40 m鐵路箱梁施工關(guān)鍵技術(shù)[J].鐵道建筑技術(shù),2006(5)：8-10.