制熱量
- 熱風型空氣源熱泵與常規(guī)壁掛空調(diào)的實驗對比分析
，該熱泵系統(tǒng)在制熱量和能效方面都得到了有效提高。靳成成等[4]研究了一種小溫差風機盤管與ASHP相結(jié)合的采暖系統(tǒng)，指出該采暖系統(tǒng)具有高效舒適供熱的優(yōu)點。Jenkins等[5]對ASHP系統(tǒng)進行了經(jīng)濟性分析，指出ASHP系統(tǒng)節(jié)約了更多的能源，在經(jīng)濟性和環(huán)境保護等方面表現(xiàn)出更為明顯的優(yōu)勢。鄧杰等[6]對比分析了單、雙級變頻壓縮低溫空氣源熱泵的制熱性能及供暖效果，指出雙級壓縮低溫空氣源熱泵的制熱性能更高。針對熱水型空氣源熱泵的制熱性能和熱舒適性的相關(guān)研究已經(jīng)比較
環(huán)境技術(shù) 2023年10期2023-12-01
- 熱電廠吸收式熱泵制熱量對系統(tǒng)的影響及確定方法
泵的邊界參數(shù)和制熱量都是由廠家給定或數(shù)據(jù)模擬獲得的,這些方法要么缺少依據(jù),要么使用起來非常不方便。本文研究了吸收式熱泵引入后對原熱電系統(tǒng)的影響并建立吸收式熱泵模型,繪制了吸收式熱泵供熱特性曲線,可以快速確定吸收式熱泵的供熱溫度和最大制熱量。再結(jié)合熱網(wǎng)供熱曲線確定最經(jīng)濟制熱量及系統(tǒng)邊界參數(shù)。1 熱電系統(tǒng)與吸收式熱泵的耦合熱電系統(tǒng)與吸收式熱泵的耦合供熱系統(tǒng)如圖1所示。主要包括3個子系統(tǒng):驅(qū)動蒸汽系統(tǒng)、循環(huán)水系統(tǒng)和熱網(wǎng)水系統(tǒng)。圖1 熱電系統(tǒng)與吸收式熱泵耦合流程1
暖通空調(diào) 2023年11期2023-11-11
- 電動汽車不同工質(zhì)類型熱泵空調(diào)系統(tǒng)的制熱性能
吸熱過程。系統(tǒng)制熱量的計算式為式中：Qcond為系統(tǒng)制熱量，W；為系統(tǒng)質(zhì)量流量，kg/s；h2、h4分別為圖2 中點2、點4 的焓值，kJ/kg。壓縮機功耗的計算式為式中：Wcomp為壓縮機功耗，W；h1為圖2 中點1的焓值，kJ/kg。系統(tǒng)COP（Coefficient of Performance，能效比）用于評價能源轉(zhuǎn)換效率，在制熱模式下，其計算式為系統(tǒng)制熱量（室內(nèi)換熱器換熱）與壓縮機功耗之比，即2 仿真模型建立與驗證基于AMESim 軟件建立電動汽
北京汽車 2023年4期2023-09-01
- 壓縮機儲液器回油孔設(shè)置對空調(diào)性能影響分析
換實現(xiàn)制冷量、制熱量輸出。影響空調(diào)設(shè)備能力輸出的影響因素很多，葉務(wù)占[1]從空調(diào)用分流器個體差異方面闡述其對空調(diào)性能一致性的影響，王喜成[2]從分流器結(jié)構(gòu)及擺放方式闡述對換熱器性能的影響，楊強、戴立生[3]則闡述了蒸發(fā)器親水性對空調(diào)性能的影響。以上研究從影響換熱器換熱量的因素出發(fā)進行多方面論證，并提出了有效的改善措施。崔嵩、孟亞鵬等[4]研究了壓縮機轉(zhuǎn)速與回油率對空調(diào)性能的影響，張永亮、眭敏[5]研究了滾動轉(zhuǎn)子式壓縮機裝配間隙對空調(diào)性能一致性的影響。以上研
制冷與空調(diào) 2023年3期2023-07-17
- R290變頻熱泵空調(diào)器性能的實驗研究
[2]對某名義制熱量為13kW的R290空氣源熱泵進行了測試，額定制熱COP和額定制冷COP分別達到了3.27和2.80，達到國家相關(guān)法規(guī)的要求. 張耘等[3]使用R290直接替換低溫熱泵系統(tǒng)中的工質(zhì)R22，在對壓縮機進行優(yōu)化后，R290熱泵系統(tǒng)的效率較R22提高了6.65%，排氣溫度降低了36%. 但另一方面，Padalkar等[4]將R22空調(diào)更換R290壓縮機后發(fā)現(xiàn)能效比(energy efficiency ratio, EER)下降了1.1%. 席
北京工業(yè)大學學報 2023年3期2023-03-17
- 復疊式空氣源熱泵熱水系統(tǒng)的試驗研究
且在低環(huán)溫下的制熱量衰減嚴重，排氣溫度居高不下，可靠性亟待考驗，需考慮其它熱泵系統(tǒng)解決措施[4-7]。本文主要對一種復疊式熱泵熱水系統(tǒng)進行研究，對比分析了單級壓縮熱泵系統(tǒng)和復疊式熱泵系統(tǒng)的關(guān)鍵運行參數(shù)，為復疊式空氣源熱泵熱水機的制熱不衰減設(shè)計和可靠應(yīng)用提供參考。1 試驗研究1.1 試驗樣機系統(tǒng)圖1所示為試驗樣機系統(tǒng)原理圖，在同一臺樣機上，通過系統(tǒng)控制及流路變化實現(xiàn)復疊式熱泵系統(tǒng)與單級壓縮熱泵系統(tǒng)的制熱切換，進而準確的對比測試。圖1 試驗樣機系統(tǒng)原理圖復疊式
日用電器 2023年1期2023-03-03
- 環(huán)境溫度和進水溫度對低溫空氣源熱泵性能的影響
所示。選用額定制熱量為41 kW，額定功率為8.93 kW，額定制熱能效為4.59，制冷劑為R410A的商用循環(huán)型空氣源熱泵熱水機組作為研究對象。其中壓縮機為定頻50 Hz的熱泵專用渦旋式壓縮機，可靠性好。壓縮機吸氣口安裝低壓開關(guān)、排氣口安裝高壓開關(guān)，當壓縮機超出正常工作壓力范圍時起到保護作用。圖1 實驗裝置原理水系統(tǒng)循環(huán)部分由開式水箱、水位開關(guān)、電加熱裝置、循環(huán)水泵、套管換熱器組成閉式回路。水泵從水箱中取水，經(jīng)循環(huán)進水管進入機組后，通過大流量、小溫差的加
環(huán)境技術(shù) 2023年1期2023-03-02
- 跨臨界CO2熱泵聯(lián)合調(diào)控優(yōu)化的試驗研究
現(xiàn)系統(tǒng)針對最大制熱量、最高出水溫度和最大COPh對應(yīng)有不同的最優(yōu)回熱率；宋昱龍等［7］通過實驗研究了影響空氣源跨臨界CO2熱泵系統(tǒng)最優(yōu)排氣壓力的因素，發(fā)現(xiàn)最優(yōu)排氣壓力主要受環(huán)境溫度、冷卻水出水溫度的影響，并通過擬合的方式得到了以環(huán)境溫度和出水溫度為自變量的預測最優(yōu)排氣壓力的實驗關(guān)聯(lián)式；杜詩民等［8-9］研究了在其他條件不變的情況下，僅改變冷卻水流量并研究其變化對于熱泵系統(tǒng)性能的影響及變化規(guī)律；劉業(yè)鳳等［10］研究了節(jié)流閥開度和氣冷器水流量變化對于CO2熱泵
流體機械 2022年11期2023-01-09
- 電動汽車熱泵PTC耦合制熱策略研究
常會面臨一些大制熱量需求工況，如極低環(huán)境溫度運行、電池預熱等，因此目前應(yīng)用熱泵空調(diào)的電動汽車均配備PTC作為補充制熱裝置。Qin等通過試驗發(fā)現(xiàn)，R134a熱泵在低溫下無法提供足夠的熱量，并且制熱效率較低，特別是在-5℃以下環(huán)境中［4］。Antonijevic等認為，與PTC加熱器相比，熱泵系統(tǒng)可以產(chǎn)生更多的熱量［5］。上述研究主要集中于熱泵系統(tǒng)與PTC加熱器的性能對比，而在電動汽車中，通常熱泵系統(tǒng)運行時會使用PTC加熱器進行輔助加熱。熱泵系統(tǒng)耦合PTC制熱
汽車工程 2022年10期2022-11-17
- 空氣源熱泵-地埋管換熱系統(tǒng)蓄熱性能研究
空氣源熱泵額定制熱量、系統(tǒng)日蓄熱時長、循環(huán)泵流量之間的交互作用對系統(tǒng)制熱量、能耗、土壤溫升的影響，采用多目標優(yōu)化算法得到系統(tǒng)運行的最優(yōu)工況，為解決土壤熱失衡問題提供理論指導及參考價值。1 實驗系統(tǒng)介紹1.1 建筑概況以河北邢臺某住宅小區(qū)土壤源熱泵系統(tǒng)為研究對象，建筑面積為60 000 m2，利用DeST軟件建立模型，得到建筑物熱負荷，其中，最大熱負荷為2 635.0 kW，累計熱負荷為4 539 042.65 kW·h。1.2 系統(tǒng)原理空氣-土壤雙源熱泵系
科學技術(shù)與工程 2022年24期2022-09-29
- 噴射/壓縮雙溫冷凝熱泵系統(tǒng)的能量與分析
OP、單位容積制熱量和效率分別提高了24.93%、24.92%和38.84%.綜上所述，噴射器、雙溫冷凝等技術(shù)的應(yīng)用都可以實現(xiàn)熱泵性能的提升.傳統(tǒng)雙溫冷凝熱泵采用膨脹閥來實現(xiàn)雙溫供熱，本文在雙溫熱泵中用噴射器代替膨脹閥回收節(jié)流損失，提出了一種新型噴射/壓縮雙溫冷凝熱泵系統(tǒng)(Ejector/Compression Dual-Temperature Condensing Heat Pump System，EDCHP)，可以實現(xiàn)雙冷凝溫度制熱，在冬季既能夠用于供
昆明理工大學學報(自然科學版) 2022年4期2022-09-07
- 直膨式太陽能空氣源熱泵制熱的實驗研究
指標，包括系統(tǒng)制熱量Q、制熱COP。系統(tǒng)制熱量采用如式（2）計算：式中：Q為系統(tǒng)制熱量，kW；C為水的比熱容，4.2kJ/（kg·℃）；m為水的流量，kg/s；Δt為水箱進出水溫差，℃。系統(tǒng)的COP采用如式（3）計算：式中：Q為系統(tǒng)制熱量，kW；W為壓縮機耗功，kW。3 實驗結(jié)果與分析圖5和圖6所示為晴天和陰天條件下，太陽輻射強度和室外溫度的變化，時間為上午9:00 至下午17:00。由圖可知，太陽輻射強度和環(huán)境溫度均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢，最高點出現(xiàn)在中
制冷與空調(diào) 2022年2期2022-06-01
- 帶儲液氣液分離器的空氣源熱泵除霜系統(tǒng)研究
以上參數(shù)對系統(tǒng)制熱量和性能系數(shù)進行計算：|Qh|=cp,wmw(Tin-Tout)(1)Wtotal=Wcom+Wpump+Wfan(2)(3)式中：|Qh| 為機組制熱量的絕對值，kW；cp,w為水的熱熔，kJ/(kg·K)；mw為水的循環(huán)流量，kg/s；Tin為室內(nèi)機進口溫度，℃；Tout為室內(nèi)機出口溫度，℃；Wtotal為總功率，kW；Wcom為壓縮機功率，kW；Wpump為水泵功率，kW；Wfan為風機功率，kW；COP為系統(tǒng)性能系數(shù)。根據(jù)不確定度
制冷學報 2022年2期2022-04-07
- 汽油發(fā)電機驅(qū)動的熱泵干燥系統(tǒng)制熱性能仿真*
件模型尾氣余熱制熱量Pex=ηcrQer=m2Cpa(t2-t1)(11)式中：Qer——排氣余熱功率，kW；ηcr——尾氣熱量的利用率，0.8；Cpa——空氣的比熱容，kJ/(kg·℃)；m2——流經(jīng)尾氣換熱器的空氣流量，m3/h；t2——流經(jīng)尾氣換熱器空氣的進口溫度，℃；t1——流經(jīng)尾氣換熱器空氣的出口溫度，℃?？諝饣責崞?span id="ttr5lrl" class="hl">制熱量[21]Pair=m4Cpa(t6-t5)(12)式中：m4——流經(jīng)空氣回熱器空氣的空氣流量，m3/h；t6——流經(jīng)空氣回熱器
中國農(nóng)機化學報 2022年1期2022-02-25
- 不同控制策略下新能源汽車跨臨界CO2 熱泵最優(yōu)運行特性
獲取都是在沒有制熱量需求約束的情況下獲得的，而對于汽車空調(diào)，同一個工況穩(wěn)態(tài)運行時所需要的制熱量是一個定值，傳統(tǒng)的定轉(zhuǎn)速控制方式并不能節(jié)能高效地根據(jù)車輛熱負荷對制熱量進行調(diào)節(jié)，基于定制熱量的約束條件下，系統(tǒng)最優(yōu)壓力的變化特性尚未有深入研究，而且送風溫度對整車的舒適性、系統(tǒng)的控制邏輯均有較大的影響[21-22]。因此，本文主要基于平臺搭建CO2跨臨界汽車熱泵系統(tǒng)并對比研究了定送風溫度控制與定轉(zhuǎn)速控制兩種控制模式下排氣壓力對系統(tǒng)性能的影響，分析2 種不同控制邏輯
汽車安全與節(jié)能學報 2022年4期2022-02-01
- 補氣增焓對電動客車變頻空調(diào)性能的影響
于-5 ℃時的制熱量衰減明顯，存在制熱量不足、壓縮機排氣溫度過高等問題[1]，既影響客車的舒適度，也容易造成空調(diào)壓縮機的損壞。目前，客車常規(guī)制熱在溫度低于0 ℃或者更低溫度時僅使用PTC(熱敏電阻)電加熱制熱[2]方式，能耗大，能效低，因此研究電動客車超低溫熱泵空調(diào)高效制熱技術(shù)，降低客車空調(diào)制熱能耗，不僅有助于擴大電動客車的續(xù)航里程，而且有利于節(jié)能環(huán)保。目前，對補氣空調(diào)系統(tǒng)原理和試驗性研究較多。文獻[5-6]主要研究帶經(jīng)濟器的渦旋壓縮機制冷循環(huán)。文獻[7-
城市軌道交通研究 2021年12期2022-01-12
- 以R290為工質(zhì)的雙缸壓縮機中間補氣熱泵系統(tǒng)的性能分析
低溫下同樣存在制熱量和制熱COP衰減嚴重的問題[3]，為此帶有補氣的熱泵系統(tǒng)受到了研究者的矚目。一些學者對單級補氣熱泵系統(tǒng)的性能進行研究，證明了補氣對于改善單級熱泵系統(tǒng)低溫制熱性能的有效性。馬敏[4]等實驗結(jié)果顯示超低溫工況帶閃發(fā)器的補氣系統(tǒng)相比于不補氣的熱泵系統(tǒng)可以提高18%的制熱量。許樹學[5]和賈慶磊[6]也得出了補氣可提高單級補氣轉(zhuǎn)子壓縮機熱泵系統(tǒng)制熱量的結(jié)果。雙缸補氣系統(tǒng)是雙級補氣系統(tǒng)在單壓縮機上的一種實現(xiàn)形式，它可以降低壓縮比，提高壓縮效率，所
壓縮機技術(shù) 2021年5期2021-12-16
- 電動汽車補氣增焓型熱泵系統(tǒng)低溫制熱性能研究
而使室內(nèi)冷凝器制熱量下降嚴重。同時，當壓縮機排氣溫度過高時，也會導致壓縮機內(nèi)潤滑油劣化或分解，影響壓縮機的密封和運行穩(wěn)定性［4］。目前，電動汽車中常用的低溫型熱泵系統(tǒng)的方案有：余熱回收熱泵技術(shù)，CO2（R744）熱泵技術(shù)以及補氣增焓熱泵技術(shù)。余熱回收熱泵技術(shù)主要通過冷卻液回路將電機和電控組件的發(fā)熱量進行回收并用于乘員艙供熱，但其在低溫下的余熱回收量占比并不多，導致系統(tǒng)成本增加較多但性能提升不大［5］；CO2（R744）熱泵技術(shù)依靠天然制冷劑R744在低溫下
流體機械 2021年10期2021-11-27
- 電動汽車R1234yf 熱泵空調(diào)系統(tǒng)仿真分析研究
冷媒量的衰減，制熱量也隨之衰減。在0℃時，R1234yf系統(tǒng)制熱量低于R134a，而在低于0℃的工況，R1234yf系統(tǒng)制熱量均高于R134a。隨著環(huán)境溫度降低，R1234yf系統(tǒng)與R134a系統(tǒng)的制熱量差值由-5℃的4.2%，增加到-20℃的9.6%，而質(zhì)量流量從29.3%增加到33.6%。這表明在制熱模式的低溫工況下，R1234yf系統(tǒng)比R134a系統(tǒng)更具有優(yōu)勢，能夠適應(yīng)更低環(huán)溫下的采暖工況。圖4 環(huán)境溫度對制熱量和流量的影響2.2 壓縮機轉(zhuǎn)速壓縮機轉(zhuǎn)
汽車電器 2021年11期2021-11-26
- 太陽能-空氣源復合熱泵熱水器的性能分析
加26.1%，制熱量增加18.3%。DENG等[3]圍繞太陽能輔助二氧化碳熱泵的節(jié)能、冷卻特性等展開研究，結(jié)果表明，在溫度為7.7 ℃時，系統(tǒng)COP仍可高達3.8，每年可降低19.3%的電能消耗。SAKAWA等[4]從理論層面對二氧化碳熱泵熱水器進行研究，在研究過程中，發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)可以提供高達90 ℃的熱水，并且系統(tǒng)的COP平均值可以維持在3.0。劉朋等[5]以某住宅建筑為例進行模擬，對太陽能-空氣源熱泵采暖系統(tǒng)進行分析，發(fā)現(xiàn)太陽能-空氣源熱泵系統(tǒng)相比單獨使用
現(xiàn)代食品 2021年20期2021-11-16
- 新能源車前端蒸發(fā)器結(jié)霜保護特性實驗研究
，研究了結(jié)霜對制熱量的影響。瞿曉華等[2]研究了12 ℃環(huán)境溫度下，電動汽車外部蒸發(fā)器結(jié)霜對熱泵系統(tǒng)性能的影響，并提出了有效化霜策略，保證系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行。潘樂燕等[3]比較了不同閥口直徑的電子膨脹閥對化霜時間的影響。梁志豪等[4]引入全局攝像頭，判斷結(jié)霜程度，提出了一種除霜策略。在已有的研究中，多使用固定的壓縮機轉(zhuǎn)速。在實際電動壓縮機控制中，存在壓縮機低壓保護策略，即當系統(tǒng)低壓過低時，壓縮機會降低轉(zhuǎn)速以做保護。針對這一問題，搭建了新能源車前端蒸發(fā)器測試臺
汽車實用技術(shù) 2021年16期2021-09-09
- 電動汽車引射熱泵系統(tǒng)性能模擬研究
統(tǒng)系統(tǒng)，該系統(tǒng)制熱量及COP最高可分別提高21.03%、6.92%。QI等［9］在帶有過冷器及閃蒸罐噴射增焓熱泵系統(tǒng)的基礎(chǔ)上加入引射器進行模擬，分析表明，與無引射器噴射增焓系統(tǒng)相比，該系統(tǒng)的換熱量和COP表現(xiàn)更佳。XU等［10］對用引射器代替節(jié)流閥的熱泵系統(tǒng)進行試驗，結(jié)果表明，帶引射器的系統(tǒng)COP提高約4%。以上對使用引射器節(jié)流的制冷系統(tǒng)的研究對象主要是大型制冷系統(tǒng)，目前僅豐田普銳斯［11］在其空調(diào)系統(tǒng)中加入兩相流引射器來提高系統(tǒng)的制冷性能，且僅將引射器用
流體機械 2021年6期2021-08-10
- 空氣源熱泵供熱參數(shù)特性實驗研究
泵機組制冷量與制熱量的影響。結(jié)果表明：一開始制熱量、制冷量隨冷凍水流量的增加而增加，當冷凍水流量超過一定范圍時，此時壓縮機吸排氣壓小，導致了制冷劑流量下降，從而造成制熱量、制冷量的減少；隨著壓縮機頻率的增加，制熱量、制冷量也隨之增加，與壓縮機頻率成正比關(guān)系；電子膨脹閥開度越大時越容易使壓縮機發(fā)生吸氣帶液，吸氣帶液開始時制熱量、制冷量開始下降。同時吸氣帶液也影響了制冷劑的質(zhì)量流量，吸氣帶液時制冷劑流量減小。熱泵；電子膨脹閥；壓縮機頻率；制熱量；制冷量0 引言
制冷與空調(diào) 2021年3期2021-07-25
- 復疊式熱功轉(zhuǎn)換制熱系統(tǒng)的性能分析
；Qqx-系統(tǒng)制熱量，W；W-系統(tǒng)耗電量，W；mq-清水側(cè)冷水流量，m3/h；C-清水側(cè)冷水比熱容，4.2 kJ/(kg·℃)；tqi1-清水側(cè)進口溫度，℃；tqo3-清水側(cè)出口溫度，℃。2 結(jié)果對比分析2.1 廢水側(cè)進口溫度對系統(tǒng)的影響在復疊式熱功轉(zhuǎn)換制熱系統(tǒng)的實驗穩(wěn)定運行的過程中，保持清水側(cè)進口溫度維持在20 ℃，清水側(cè)進口流量維持在10 m3/h 以及廢水側(cè)進口流量維持在15 m3/h 不變，隨著廢水側(cè)進口的溫度從40 ℃變化到70 ℃，復疊式熱功轉(zhuǎn)
建筑熱能通風空調(diào) 2021年5期2021-07-04
- 工質(zhì)對準二級壓縮空氣源熱泵熱水器性能影響分析
4a系統(tǒng)的平均制熱量僅相當于R22系統(tǒng)的約70%,R417a系統(tǒng)的平均制熱量相當于R22系統(tǒng)的88%。高翔等[5]研究了蓄能互聯(lián)熱泵在不同制冷劑時的性能系數(shù)，發(fā)現(xiàn)當環(huán)境溫度在-20～-5 ℃時，空氣源熱泵側(cè)和水源熱泵側(cè)采用R410A/R134a組合或R404A/R134a進行組合，整個系統(tǒng)的COP較高。李小剛等[6]以相變蓄熱蒸發(fā)型空氣源熱泵為研究對象，在不同的室外環(huán)境溫度下，分別使用R417a和R22進行了實驗，發(fā)現(xiàn)R417a的排氣溫度和排氣壓力均低于R
資源信息與工程 2021年2期2021-04-25
- 直熱式空氣源CO2熱泵熱水器系統(tǒng)運行特性試驗研究
3.73，系統(tǒng)制熱量為6.4 kW，基本達到了GB/T 23137—2008中規(guī)定的標準。2.2 環(huán)境溫度對系統(tǒng)性能的影響為研究環(huán)境溫度對系統(tǒng)性能的影響，設(shè)定了試驗工況：冷卻水流量為2 L/min，氣冷器入水溫度為 13 ℃，環(huán)境溫度分別為 -12，-9，-6，-3，0，3，6，9，12 ℃。2.2.1 環(huán)境溫度對COPh和系統(tǒng)制熱量的影響環(huán)境溫度與COPh、系統(tǒng)制熱量的關(guān)系分別如圖3，4所示。從圖中可以看出，隨著環(huán)境溫度的升高，系統(tǒng)的COPh和系統(tǒng)制熱量
流體機械 2021年3期2021-04-22
- 補氣增焓低溫多聯(lián)機制熱性能實驗研究
位容積制冷劑的制熱量下降，在壓縮機等體積流量狀態(tài)下，空調(diào)機組的制熱量下降顯著，產(chǎn)品能效COP下降，運行經(jīng)濟性降低。同時，低溫多聯(lián)機在低溫環(huán)境下運行，還伴隨著可靠性問題。譚建明等[2-4]研究表明系統(tǒng)低壓側(cè)壓力和溫度較低，管路內(nèi)潤滑油溶解度下降且潤滑油黏度增大，流動性差，回油不暢的概率增加，導致大量潤滑油積存低壓管路側(cè)，不能及時有效的回到壓縮機，易發(fā)生壓縮機潤滑不良的問題。針對低溫環(huán)境下空氣源產(chǎn)品制熱能力差、系統(tǒng)可靠性低的問題，眾多學者及工程技術(shù)人員進行了深
制冷學報 2021年2期2021-04-17
- 空調(diào)制熱量的優(yōu)化策略探析
090）空調(diào)的制熱量是評價空調(diào)性能的重要指標，空調(diào)在低溫工況下制熱，系統(tǒng)工作壓力降低，制熱量會出現(xiàn)一定程度的衰減，尤其是在濕度較大、室外機結(jié)霜的情況下，制熱量的衰減更為嚴重。制熱量的衰減會嚴重影響空調(diào)使用的舒適性，在寒冷地區(qū)，制熱量不足是空調(diào)采暖的重要影響因素。噴焓技術(shù)、雙級壓縮技術(shù)是應(yīng)用于空調(diào)的新技術(shù)，目的都是用于提高低溫制熱量。本文從空調(diào)設(shè)計的各影響因素進行分析，提出一些提高空調(diào)制熱量的優(yōu)化設(shè)計策略。1 風量對空調(diào)制熱量的影響空調(diào)的風機包含室內(nèi)機的送風
中國設(shè)備工程 2021年12期2021-04-03
- 融霜工況下壓縮機運行頻率對空氣源熱泵機組制熱性能的影響
縮機輸入功率、制熱量和COP的影響，結(jié)果表明，當頻率小于50 Hz時壓縮機的輸入功率和制熱量基本與頻率呈線性關(guān)系，頻率大于50 Hz后，它們隨頻率增加的趨勢明顯變小。文獻［18］實驗研究了結(jié)霜工況下壓縮機降速運行對平均結(jié)霜速率和結(jié)除霜過程總能效比的影響，并得出壓縮機降速調(diào)節(jié)使平均結(jié)霜速率減小，總能效比增大，有改善熱泵機組結(jié)霜程度，提升熱泵機組供熱能效的效果。本文通過試驗對融霜工況下空氣源熱泵機組在不同頻率下的特性進行了研究，得出了熱泵機組主要運行參數(shù)隨壓縮
流體機械 2021年12期2021-02-16
- 復合熱泵熱水系統(tǒng)運行特性的分析研究
源熱泵熱水系統(tǒng)制熱量在1 160 kW左右，污水源熱泵熱水系統(tǒng)制熱量在250 kW左右，因此空氣源與污水源熱泵的配比能夠滿足浴室供熱水量。2 復合熱泵熱水系統(tǒng)運行特性分析2.1 復合熱泵運行模式下污水源熱泵串并聯(lián)模式分析在復合熱泵運行模式下，本文對2臺污水源熱泵系統(tǒng)進行了串聯(lián)與并聯(lián)模式下的性能比較，以此探討該復合熱泵熱水系統(tǒng)最佳的運行模式。復合熱泵熱水系統(tǒng)的運行模式如下：（1）污水源熱泵機組串聯(lián)運行：上午2#、3#空氣源熱泵機組模塊（5臺熱泵機組）先制取熱
流體機械 2020年4期2020-05-12
- 燃氣機熱泵過渡季節(jié)供生活熱水性能分析
發(fā)動機轉(zhuǎn)速對于制熱量的影響燃氣熱泵與傳統(tǒng)的電動熱泵最大的區(qū)別就在于燃氣熱泵是以燃氣發(fā)動機通過直聯(lián)接或者是皮帶輪等聯(lián)接方式來帶動開啟式壓縮機做功，而傳統(tǒng)的熱泵發(fā)動機是以電動機驅(qū)動制冷壓縮機做功。通過控制燃氣燃料不同的吸入量，可以方便地調(diào)節(jié)燃氣發(fā)動機的轉(zhuǎn)速。當燃氣燃料吸入量發(fā)生變化時，燃氣的發(fā)熱量發(fā)生了變化，燃氣發(fā)動機轉(zhuǎn)速也發(fā)生了變化，通過皮帶輪傳動，帶動壓縮機的轉(zhuǎn)數(shù)也發(fā)生了相應(yīng)的變化，從而影響熱泵系統(tǒng)的運行性能。由圖2可知，系統(tǒng)總制熱量隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的增加而
山西建筑 2019年18期2019-10-29
- 大中型沼氣工程余熱回收系統(tǒng)及模擬分析
9。圖4 熱泵制熱量及壓縮機功率圖5 沼液池中沼液溫度圖6 蒸發(fā)器側(cè)水的進出口溫度圖7 冷凝器側(cè)水的進出口溫度圖8 熱泵系統(tǒng)COP圖9 熱泵系統(tǒng)過熱度由圖4可以看出，利用設(shè)計的熱泵系統(tǒng)，在4 h內(nèi)，熱泵制熱量由70 kW逐漸降到47 kW，這是由于沼液池中沼液溫度不斷降低，蒸發(fā)器側(cè)吸熱量也隨之降低的緣故。同時也表明污水源熱泵系統(tǒng)提供的熱量占據(jù)所需熱量的大部分。壓縮機功率從23 kW降到17 kW，平均20 kW。由圖5可以看出，沼液池中沼液溫度在4 h內(nèi)由
煤氣與熱力 2019年8期2019-08-27
- 帶廢熱回收的家用熱泵熱水裝置實驗研究
劑回路迭代計算制熱量。對比兩次計算結(jié)果，差值小于1%即迭代完成。得出系統(tǒng)運行各點參數(shù)。計算流程如圖2所示。圖2 計算流程Fig.2 The calculation process以額定功率為2 HP的壓縮機為例計算制熱量、供水量等，圖3所示為制熱量隨出水溫度的變化。由圖3可知，制熱量隨出水溫度的升高略有下降，變化較小，穩(wěn)定在約10 kW。當出水溫度為36 ℃時，制熱量為10.05 kW；當出水溫度為46 ℃時，制熱量為9.99 kW，僅降低0.6%。表明帶
制冷學報 2019年3期2019-06-20
- 兩種自然冷源過冷對熱泵制熱性能影響的對比
1)低溫制熱時制熱量不足，穩(wěn)定性差；2)制熱COP有待提高。制熱COP的水平直接決定其是否能夠作為取代傳統(tǒng)燃煤或燃氣的技術(shù)方案。熱泵在環(huán)境溫度較低時制熱性能差的主要原因是壓比過大導致排氣溫度高和壓縮機容積效率降低，排氣量不足[1-3]。針對這些問題，國內(nèi)外學者進行了廣泛研究并提出相應(yīng)的改進方法[4-7]。其中，較為有效的方法是對壓縮機中間腔內(nèi)補氣及單級變雙級壓縮中間腔內(nèi)補氣(或稱為帶經(jīng)濟器補氣熱泵系統(tǒng))[8]。從熱力學上講，采用自然冷源對熱泵系統(tǒng)供液管過冷
制冷學報 2019年2期2019-04-22
- 基于定頻定容轉(zhuǎn)子壓縮機的噴氣增焓系統(tǒng)的研究分析
質(zhì)量，進而提高制熱量。圖2為噴氣增焓二次節(jié)流制熱系統(tǒng)原理圖1-2與3-4為壓縮機絕熱壓縮過程，4-5-6為高溫高壓氣體在室內(nèi)換熱器液化冷凝過程，6-7為流經(jīng)室內(nèi)換熱器后的絕熱節(jié)流過程，7-10為制冷劑在閃發(fā)器中的補氣蒸發(fā)過程，7-8為制冷劑在閃發(fā)器中冷凝過程，8-9為液態(tài)制冷劑的絕熱節(jié)流過程，9-0-1為制冷劑蒸發(fā)過熱過程，2-3-10為壓縮機主回路中制冷劑蒸汽與與流經(jīng)補氣回路中的補氣蒸汽相互混合的過程。其中每個過程線中所代表的循環(huán)工質(zhì)的量并不一樣。其中，
日用電器 2019年3期2019-04-15
- 帶補氣的電動客車熱泵空調(diào)系統(tǒng)制熱特性試驗研究
的系統(tǒng)效率低、制熱量不足等問題，很多學者做了相關(guān)研究。如：李海軍等對混氣型電動汽車熱泵空調(diào)系統(tǒng)建立了模型，并設(shè)計了一種適用于電動汽車熱泵空調(diào)的低壓混氣型渦旋壓縮機[3-4]；唐景春等根據(jù)中間補氣壓力在渦旋壓縮機靜盤上開兩個對稱的補氣孔，將補氣增焓技術(shù)應(yīng)用到了電動汽車空調(diào)系統(tǒng)中[5]；劉旗等采用噴氣增焓的小型渦旋壓縮機，研制了用于電動汽車的新型蒸汽噴射式準二級壓縮熱泵空調(diào)系統(tǒng)[6]；彭慶豐等在純電動汽車空調(diào)系統(tǒng)中引入噴射器，設(shè)計研制了基于小型渦旋壓縮機的二級
中原工學院學報 2019年1期2019-03-15
- 噴氣增焓空氣源熱泵低溫運行性能的實驗研究
℃出水溫度時制熱量最高提升了43.0%，性能系數(shù)（Coefficient of Performance，）最高提升了28.3%；相對補氣量的增加對系統(tǒng)的性能改善呈現(xiàn)先增加后變緩至下降的趨勢，存在一個最優(yōu)的相對補氣量使得系統(tǒng)能效最高；打開補氣閥后吸氣壓力和排氣壓力均有所提高；-12 ℃環(huán)境溫度時吸氣壓力較關(guān)閉補氣閥時提高了14.1%，排氣壓力較關(guān)閉補氣閥時提高了2%。噴氣增焓；經(jīng)濟器；空氣源熱泵；性能測試0 引言中國北方等寒冷及嚴寒地區(qū)占國土面積的70%以
制冷技術(shù) 2018年4期2018-11-21
- 空氣源熱泵名義制熱量損失系數(shù)模型研究
霜工況下的機組制熱量作為參考標準，而無霜工況制熱量在實際中難以獲得，導致這些評價方法在實際中難以有效應(yīng)用。此外，目前對ASHP機組結(jié)除霜過程性能的研究中多采用人工環(huán)境室或現(xiàn)場實測的方法，這些方法僅能進行少數(shù)環(huán)境工況的實驗測試，無法揭示ASHP機組在全部結(jié)霜工況下的運行性能。因此，本文提出了“名義制熱量損失系數(shù)”，該系數(shù)綜合考慮了環(huán)境工況和結(jié)除霜過程的影響，反映了機組制熱性能相對于名義工況的損失程度，可有效評價ASHP機組結(jié)除霜過程的運行性能。并基于廣義回歸
制冷學報 2018年5期2018-10-16
- 新型電動汽車熱泵系統(tǒng)除濕再熱性能實驗研究
低，單位時間內(nèi)制熱量越少。彭慶豐等[6]設(shè)計并研制了一種采用二級壓縮噴射熱泵的電動汽車熱泵空調(diào)系統(tǒng)，并與PTC采暖方式進行了實車對比實驗。結(jié)果表明，與PTC采暖系統(tǒng)相比，新型熱泵空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能15%，整車續(xù)航里程延長15 km。王穎等[7]研究了三換熱器與四通閥的電動汽車熱泵系統(tǒng)。從結(jié)構(gòu)上看，三換熱器系統(tǒng)在除霜、除濕方面更具優(yōu)勢；從性能上看，兩個系統(tǒng)在不同工況下的制冷/制熱能力相近，但四通閥系統(tǒng)的COP比三換熱器系統(tǒng)高7%～15%。制冷工況時，三換熱器系統(tǒng)的
制冷學報 2018年5期2018-10-16
- 熱泵熱水器中R1234ze(E)/R32替代R22的可行性分析
偏低，單位容積制熱量較小是其主要的制約因素。R32市場可獲性好，GWP=675，是GWP較低的替代制冷劑，在美國ARI Standard 520標準的空調(diào)工況下，其單位容積制冷量高于R22，但COP偏低、排氣壓力與排氣溫度偏高，且具有弱可燃性，限制了其作為替代制冷劑的使用[6-7]。因此，將兩種工質(zhì)有目的的混合有望克服各自的缺點，組成非常具有潛力的環(huán)保替代工質(zhì)。目前，Koyama在R410A實驗臺上進行了R1234ze(E)/R32(50/50)混合工質(zhì)的
建筑熱能通風空調(diào) 2018年8期2018-09-27
- 利用自然冷源過冷改善R32熱泵制熱性能的實驗研究
下，排氣溫度、制熱量、制熱COP等參數(shù)的變化規(guī)律。熱泵；過冷度；R32；COP0 引言能源是人類社會賴以生存和發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)[1]。全球經(jīng)濟的增長和人口增多導致對能源的需求與日俱增。熱泵技術(shù)是近年來在全世界倍受關(guān)注的新能源技術(shù)。采用熱泵技術(shù)可以節(jié)約大量高品位能源。世界上的溫寒帶國家，美國、日本、韓國、德國及北歐一些的國家，冬季供暖仍主要采用天然氣和燃油供暖，少量采取遠距離供熱的住宅，用電或燒煤等方式采暖[2]。空調(diào)是人類生活和工作環(huán)境不可或缺的重要組成
制冷與空調(diào) 2018年4期2018-09-11
- R134a和R407c對熱泵空調(diào)系統(tǒng)性能的影響
況下的制冷量、制熱量、壓縮機輸入功率和壓縮機排氣溫度的試驗測試，根據(jù)試驗結(jié)果進行比較，探討它們適合的工況及相關(guān)的影響因數(shù)，為同類空調(diào)系統(tǒng)，如電動汽車空調(diào)、空調(diào)熱水器等提供參考。1 試驗?zāi)Ｐ驮囼炦x取一臺熱泵空調(diào)為研究對象，壓縮機型號為SZ084S4VC，排氣量19.9 m3/h；排氣容積114.5 cm3/r；轉(zhuǎn)速2 900 r/min；電壓為380～400 V；頻率50 Hz，三相。系統(tǒng)測試原理圖如圖1所示。根據(jù)圖1搭建系統(tǒng)試驗臺，并在空調(diào)焓差實驗室中進行
集美大學學報（自然科學版） 2018年2期2018-05-29
- R290冷媒2HP空調(diào)器制熱量提高的試驗研究
決的難題是系統(tǒng)制熱量不高，在制冷量3500W以上的機種，暫時未達到熱冷比1.1倍的國家強制要求[5]，其應(yīng)用和推廣受到影響。目前空調(diào)廠家解決R290制熱量低的方法主要采用變頻技術(shù)，但如果橫向比較，如R22、R410A采用變頻技術(shù)的制熱量仍比R290要高。R290制熱量不高，普遍認為是系統(tǒng)冷媒充注量受到限制的原因?qū)е?，而采用小管徑換熱器、微通道換熱器被視為解決冷媒充注量少的可行辦法[3]，國內(nèi)外很多研究機構(gòu)、大專院校等對小管徑換熱器在R290制冷系統(tǒng)的應(yīng)用上
家電科技 2018年1期2018-01-24
- R134a/R32混合制冷劑電動汽車空調(diào)系統(tǒng)制熱性能的實驗研究
度較低時，系統(tǒng)制熱量衰減明顯。本文采用混合制冷劑以改良熱泵系統(tǒng)的制熱性能，分析了壓縮機在不同轉(zhuǎn)速、不同混合比例下R134a/R32混合制冷劑在汽車空調(diào)中的制熱性能。相對于R134a系統(tǒng)，混合制冷劑空調(diào)系統(tǒng)制熱量增加約14.0%～17.1%，性能系數(shù)（Coefficient of Performance，COP）提升4.3%～14%。當混合制冷劑中R32的質(zhì)量分數(shù)為4%時，系統(tǒng)COP最佳，同時制熱量提升明顯。R134a/R32；混合制冷劑；汽車空調(diào)；制熱0
制冷技術(shù) 2017年5期2017-12-21
- 低溫空氣源CO2熱泵熱水器系統(tǒng)特性研究
排氣溫度過高及制熱量不足等現(xiàn)象是單級蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)在低蒸發(fā)溫度下經(jīng)常面臨的問題，以CO2為制冷工質(zhì)的中間不完全冷卻兩級蒸汽壓縮熱泵系統(tǒng)能很好地改善這些問題。本文構(gòu)建了低環(huán)溫（-20℃）下CO2熱泵熱水器系統(tǒng)、確定了系統(tǒng)各部件結(jié)構(gòu)參數(shù)、建立了部件和熱泵系統(tǒng)的數(shù)學模型。模擬結(jié)果表明：隨著環(huán)境溫度升高，CO2熱泵熱水器系統(tǒng)制熱量以及COP呈現(xiàn)出增長的趨勢，改變水側(cè)輸入?yún)?shù)對系統(tǒng)性能有較大影響。單級壓縮制冷循環(huán)；CO2雙級壓縮中間不完全冷卻熱泵循環(huán)；CO2熱泵
流體機械 2017年11期2017-12-16
- 空氣源熱泵空調(diào)器制熱量測量不確定度評定
氣源熱泵空調(diào)器制熱量測量不確定度評定司念朋1，王宏偉2，顧小平1，白 虹2，付艷玲2，陶自強2，周柳余1，白 樺2*(1.廣東出入境檢驗檢疫局 檢驗檢疫技術(shù)中心，廣東 廣州 510623；2.中國檢驗檢疫科學研究院，北京 100176)分析并篩選了空氣焓值法測量制熱量測定不確定度的主要來源，通過數(shù)學模型進行不確定度的A類評定和B類分析，推導和建立了靜壓差、焓值、空氣比容、空氣濕度等制熱量不確定度主要分量的數(shù)學模型，通過實驗數(shù)據(jù)評定了制熱量不確定度。采用極限
分析測試學報 2017年11期2017-11-29
- 空調(diào)的最短制熱時間到底該怎么求
輔熱功能空調(diào)的制熱量的最大功率的表達方式.關(guān)鍵詞：輔熱；制熱量；制熱時間作者簡介：王愛紅（1979-），江蘇蘇州，大學本科，中學一級教師，研究方向：中考研究.在平時的學生練習中，遇到了2015年無錫市的一道有關(guān)空調(diào)問題的中考題，其中一個關(guān)于空調(diào)的最短制熱時間的求解出現(xiàn)了多種不同的解法和答案，讓筆者特別關(guān)注到此題.由于習題所給答案與全國范圍內(nèi)同行之間傳播的中考匯編中的答案一致且并不能讓筆者信服，個人覺得有必要對此問題進行研究、探討得出一個確切的處理方法和正確
中學物理·初中 2017年5期2017-06-16
- R290房間空調(diào)器運行特性實驗研究
機在制熱運行時制熱量明顯不足，僅為R22的90.8%，更換大管徑換熱器后制熱量稍有提升，為R22的93.2%。采用變頻壓縮機及提升灌注量后制熱量有明顯提升，為R22的98.9%。指出R290樣機制熱量不足的主要原因之一為較低的制冷劑質(zhì)量流量，變頻技術(shù)、補氣增焓技術(shù)可有效改善R290空調(diào)器制熱量不足的問題。【關(guān)鍵詞】R290；房間空調(diào)器；制冷性能；制熱性能；制熱量0 引言R22作為目前應(yīng)用量最大、應(yīng)用范圍最廣的制冷劑，其替代進程已經(jīng)進入了實質(zhì)階段。天然工質(zhì)R
制冷與空調(diào) 2016年1期2016-06-08
- 裝載機空調(diào)系統(tǒng)制冷量與制熱量的計算方法
調(diào)系統(tǒng)制冷量與制熱量的理論計算法。關(guān)鍵詞：裝載機空調(diào)；制冷量；制熱量；計算；方法中圖分類號：TU831 文獻標識碼：A一般說來裝載機空調(diào)是由壓縮機、冷凝器、儲液罐、膨脹閥、蒸發(fā)器、管路和電器控制系統(tǒng)等組成。制冷量和制熱量的大小直接反映了裝載機空調(diào)制冷能力和制熱能力的強弱。因此計算制冷量和制熱量是裝載機空調(diào)選型的前提和關(guān)鍵。在裝載機設(shè)計中，常見的空調(diào)制冷量和制熱量的計算方法有理論計算法和經(jīng)驗估算法，在這里介紹裝載機空調(diào)制冷量和制熱量的理論計算法。1 制冷量計
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年7期2016-05-14
- 低溫制熱工況空調(diào)器最佳除霜起始點的實驗研究
了利用最大平均制熱量法快速確定最佳除霜起始點的方法。研究結(jié)果表明，在低溫制熱工況下，采用本文的除霜起始點確定方法后，只通過兩次實驗就使所測試的1.5匹空調(diào)器的平均制熱量提升至3,213 W，能滿足空調(diào)器標稱要求；空調(diào)器的平均能效提高了6%。采用最大平均制熱量法可以快速高效地確定最佳除霜起始點。空調(diào)器；制熱工況；最大平均制熱量；除霜啟動點0 引言2013年10月，國家對變頻空調(diào)器正式實施APF測試標準[1]。APF測試主要由額定制冷、中間制冷、額定制熱、中間
制冷技術(shù) 2016年6期2016-03-08
- 蒸發(fā)冷卻式熱泵機組與風冷熱泵機組制熱性能對比分析
熱泵機組的平均制熱量衰減較為嚴重；在環(huán)境溫度-2℃時，風冷熱泵的平均制熱量只有名義制熱工況熱量的約53%；在環(huán)境溫度低于3℃時，蒸發(fā)冷卻式熱泵機組提供的平均制熱量高于風冷熱泵的平均制熱量。蒸發(fā)式冷卻式；熱泵；融霜；平均制熱量；峰值制熱量0 引言風冷熱泵以空氣作為低位熱源，具有節(jié)能性及環(huán)保性等特點，擁有大量的市場和發(fā)展前景，因此受到了廣泛關(guān)注。風冷熱泵系統(tǒng)廣泛應(yīng)用于我國南方、長江流域甚至黃河流域，但在使用空氣源熱泵冬季供暖時的運行狀況始終不理想[1-2]。以
制冷技術(shù) 2015年2期2015-12-15
- 國際標準ISO5151-2010低溫制熱測試解析
制冷量和穩(wěn)態(tài)制熱量試驗的讀數(shù)允差表3 非穩(wěn)態(tài)制熱量試驗過程允許的偏差（2）空調(diào)器應(yīng)至少運行10 min。（3）預調(diào)節(jié)階段可在出現(xiàn)除霜循環(huán)時結(jié)束；如果出現(xiàn)這種情況，在平衡階段開始前，熱泵應(yīng)以制熱模式在除霜結(jié)束后至少運行10 min。（4）低溫制熱試驗時，推薦用自動或手動的方式啟動除霜循環(huán)以結(jié)束預調(diào)節(jié)階段，滿足預調(diào)節(jié)要求后才能進入下個環(huán)節(jié)的平衡階段。2.2平衡階段ISO5151-2010標準規(guī)定熱泵低溫制熱試驗預調(diào)節(jié)階段完成后將進入平衡階段，平衡階段試驗工況
質(zhì)量安全與檢驗檢測 2015年1期2015-10-28
- 兩級壓縮和單級補氣式滾動轉(zhuǎn)子壓縮機應(yīng)用于熱泵系統(tǒng)的理論與實驗研究
級壓縮；補氣；制熱量；COP熱泵是一種重要的節(jié)能裝置，它能在投入一個單位的高品質(zhì)能量的條件下產(chǎn)出多于一個單位的熱量，較電加熱等傳統(tǒng)供熱方式具有明顯的節(jié)能優(yōu)勢，所以在資源短缺及環(huán)境污染問題嚴重的今天，對熱泵的研究越來越引起人們的重視。長期以來，空氣源熱泵空調(diào)機組在我國長江中下游、西南、華南地區(qū)得到廣泛的應(yīng)用，無需輔助熱源，能夠以較低的初投資、較低的能耗較好地滿足該地區(qū)的采暖、空調(diào)要求，使用方便、高效節(jié)能，對使用地區(qū)沒有什么污染，能實現(xiàn)一機兩用。但是對于黃河流
順德職業(yè)技術(shù)學院學報 2015年3期2015-08-30
- 房間空氣調(diào)節(jié)器季節(jié)能效比的優(yōu)化方法研究
和APF隨額定制熱量和額定制熱功率的變化趨勢表1 基礎(chǔ)的實驗數(shù)據(jù)表2 額定制冷量、額定制冷功率的波動及SEER、HSPF、APF的計算結(jié)果表3 額定中間制冷量、額定中間制冷功率的波動及SEER、HSPF、APF的計算結(jié)果表4 額定制熱量、額定制熱功率的波動及SEER、HSPF、APF的計算結(jié)果表5 額定中間制熱量、額定中間制熱功率的波動及SEER、HSPF、APF的計算結(jié)果表6 額定低溫制熱量、額定低溫制熱功率的波動及SEER、HSPF、APF的計算結(jié)果表
家電科技 2015年3期2015-04-09
- 高精度熱泵熱水器制熱量測試方法的實驗研究
精度熱泵熱水器制熱量測試方法的實驗研究陳憶喆1， 李征濤1， 高聯(lián)斌1， 黃 超1， 廖李平2， 章曉龍1（1.上海理工大學能源與動力工程學院，上海 200093；2.珠海格力電器股份有限公司機電研究院，珠海 519070）通過對國家標準GB／T23137—2008與GB／T 21362—2008中循環(huán)加熱式及靜態(tài)加熱式熱泵熱水器制熱量的測試方法的分析，發(fā)現(xiàn)制熱量的測量存在誤差，影響機組性能的判定.現(xiàn)提出另一種測試方法——排水法.待熱泵熱水器將水箱內(nèi)的水加
上海理工大學學報 2014年4期2014-06-23
- 變工況下制冷劑充灌量對系統(tǒng)性能影響的實驗研究
制熱變工況下制熱量隨充灌量變化曲線3.2 制熱圖6是在變工況下匹配充灌量時的制熱量的變化曲線。從圖6可以看到，在毛細管長度保持不變的情況下，有以下結(jié)論：(1)室內(nèi)/外工況保持不變的情況下，隨著充灌量的增加，樣機的制熱量先增大，后減小，在某一充灌量下出現(xiàn)制熱量的極大值。在工況保持不變時，各參數(shù)隨著充灌量的增加的變化規(guī)律與制冷一樣，冷凝溫度和蒸發(fā)溫度都是升高的，制冷劑循環(huán)流量也是增加的。在低充灌量下，制冷劑循環(huán)流量的作用占主導地位，在高充灌量下室內(nèi)換熱器制冷
家電科技 2013年10期2013-07-09
- 中國APF標準中低溫制熱的影響
f時，空調(diào)器的制熱量不能滿足房間冷負荷的要求，根據(jù)國內(nèi)APF計算方法，此時，將以電加熱的形式補充制熱量不足部分。設(shè)PRH表示電加熱，則有：式中，Q(a,b)—溫度a、b之間，空調(diào)累計制冷 (熱)量；P(a,b)—溫度a、b之間，空調(diào)累計消耗功率。所以，低溫制熱性能對于APF的影響主要有5個方面，PRH，Q(-7,tf)，Q(tf,tg)，P(-7,tf)，P(tf,tg)。從中可以發(fā)現(xiàn)，由于電加熱的效率按1.0計算，如果這部分比例大，將嚴重影響APF的性能
裝備機械 2013年4期2013-05-30
- 熱泵熱回收新風機組和熱管熱泵低溫熱能回收機組的節(jié)能比較
驗一機組的實際制熱量為式中：Q1為空氣源熱泵的制熱量，kW；M0為新風量，kg/s；cp為空氣的定壓比熱，kJ/(kg·℃)；t0為冬季空調(diào)室外空氣計算溫度，℃；ts為送風溫度，℃。實驗二機組的實際制熱量為圖1 實驗一結(jié)構(gòu)圖①壓縮機；②翅片管蒸發(fā)器；③翅片管冷凝器；④節(jié)流裝置；⑤四通換向閥；⑥液體分離器；⑦排風機；⑧新風機；⑨、⑩電動保溫風閥；○11聯(lián)動自控調(diào)節(jié)風閥；○12熱管圖2 實驗二結(jié)構(gòu)圖式中：Q2為熱管熱泵新風機組實際制熱量，kW；tH為混風后的溫
電力需求側(cè)管理 2012年6期2012-09-17
- 以R32為工質(zhì)的準二級壓縮熱泵系統(tǒng)實驗研究
補氣較單級系統(tǒng)制熱量可提高30%，制熱性能系數(shù)提高20%。這里將準二級壓縮技術(shù)運用在R32系統(tǒng)上，著重研究R32作為熱泵工質(zhì)使用時補氣對其制熱性能的影響規(guī)律。1 實驗裝置實驗裝置依據(jù)GB/T 21363—2008搭建。流程圖及溫度、壓力測點如圖1所示。實驗裝置由冷卻水系統(tǒng)、熱泵系統(tǒng)、冷凍水系統(tǒng)及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)組成。壓縮機技術(shù)參數(shù)為：吸氣容積為80cm3/r，額定輸入功率為4.55 kW，轉(zhuǎn)速2800r/min。實驗中，通過調(diào)節(jié)冷凍水內(nèi)電加熱器的加熱功率來控制
制冷學報 2011年5期2011-08-03
- 空調(diào)熱水器能效評定方法研究
工況熱泵熱水器制熱量測試，采用熱水周期的方法，把熱水加熱到平均水溫為55℃時，計算整個水箱獲得的熱量。需要注意的是，對于直熱式機組，主機出水溫度達到55℃即可開始計算，而循環(huán)加熱式與自然對流加熱式，需要在加熱完成后，通過外置水泵對水箱進行強制循環(huán)，使得水溫均勻達到55℃后，才能進行計算，如水溫未達到要求，需要多次加熱攪拌循環(huán)，直到達到要求為止。2.2 日本熱泵熱水器標準日本熱泵熱水器標準JRA 4050：2009規(guī)定范圍是使用二氧化碳(CO2)或氫氟代烴(
質(zhì)量安全與檢驗檢測 2011年5期2011-07-16