汽流
- 超超臨界汽輪機(jī)密封非線性汽流激振力影響的轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)特性
132012)汽流激振是影響機(jī)組安全以及限制機(jī)組出力的一個(gè)主要原因。尤其是近年來超超臨界汽輪機(jī)組,其密封內(nèi)的汽流激振作用顯著。汽流激振現(xiàn)象被首次發(fā)現(xiàn)在渦輪試驗(yàn)中,Thomas針對(duì)該問題提出了簡(jiǎn)單分析模型[1]。與此同時(shí),美國的Alford[2]提出了間隙激振力的計(jì)算公式并指出了效率系數(shù)β的取值范圍,稱該激振力為Alford力。理論研究方面,Muszynska[3]通過理論推導(dǎo)結(jié)合試驗(yàn)驗(yàn)證得到了Muszynska流體激振力模型。Iwatsubo[4]考慮周
振動(dòng)與沖擊 2023年21期2023-11-14
- 火電廠汽輪機(jī)運(yùn)行異常振動(dòng)的處理要點(diǎn)研究
平衡引起的振動(dòng)、汽流激振現(xiàn)象、轉(zhuǎn)子熱變形導(dǎo)致的機(jī)組異常振動(dòng)、摩擦振動(dòng)等等，以下筆者也就這幾種情況進(jìn)行逐一闡述。2.1 中心不正引起振動(dòng)因?yàn)橹行牟徽鸬钠啓C(jī)異常振動(dòng)原因也是相對(duì)較多的，具體包含三個(gè)大點(diǎn)。首先，在汽輪機(jī)啟動(dòng)時(shí)并沒有給予足夠的緩沖時(shí)間，暖機(jī)時(shí)間不夠，這就導(dǎo)致了汽輪機(jī)的負(fù)荷相對(duì)較高，因此會(huì)出現(xiàn)氣缸受熱膨脹不均勻或滑銷系統(tǒng)卡澀等相應(yīng)的問題，這就會(huì)讓汽輪機(jī)機(jī)組出現(xiàn)偏移，進(jìn)而出現(xiàn)不正常振動(dòng)問題。其次，在機(jī)組運(yùn)行期間會(huì)出現(xiàn)真空下降問題，這會(huì)導(dǎo)致排氣溫度
工程技術(shù)與管理 2022年20期2023-01-21
- 新型汽封技術(shù)在熱電汽輪機(jī)組節(jié)能改造中的應(yīng)用
而靠光滑壁一側(cè)的汽流速度不減小或略微減小，就直接越過各齒頂流向低壓側(cè)，存在負(fù)效應(yīng)。3.1.2 腔體擴(kuò)容為了使氣體更好的擴(kuò)容耗散，在結(jié)構(gòu)強(qiáng)度允許的情況下增加汽封腔體的容積(見圖1[1]、圖2)。由于受到渦流腔室出口低壓的影響， 汽流被強(qiáng)制牽引入渦流腔室入口。圖1 常規(guī)梳齒式汽封結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure of common comb-shaped steam seal渦流腔室汽流出口, 由于低壓區(qū)作用,汽流被強(qiáng)制牽引出。圖2 擴(kuò)容后的梳齒式汽封
氯堿工業(yè) 2022年8期2022-11-10
- 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中共振組織的全局拓?fù)湟?guī)律分析
的影響。我國對(duì)于汽流激振的研究起步較晚，是從1980年開始的。柴山等[9-11]對(duì)汽輪機(jī)的汽流激振力做了較詳細(xì)的研究，包括葉片優(yōu)化設(shè)計(jì)、汽流激振力計(jì)算公式的推導(dǎo)及計(jì)算程序的設(shè)計(jì)等。接著，文獻(xiàn)[12-17]充分利用分岔圖、Poincaré截面圖、軸心軌跡圖、頻譜圖等單參數(shù)數(shù)值工具討論了高壓或低壓汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的分岔和混沌行為。最近，曹麗華等[18-19]以耦合了非線性汽流激振力和油膜力的超超臨界汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)為研究對(duì)象，基于分岔圖、最大Lyapunov指數(shù)圖
振動(dòng)與沖擊 2022年18期2022-09-30
- 淺析600MW汽輪機(jī)組汽流激振故障診斷與處理方法
719400）汽流激振故障作為汽輪機(jī)組的常見故障問題之一，在我國引進(jìn)的多種超臨界機(jī)組中均有出現(xiàn)，而國產(chǎn)的600MW機(jī)組也曾出現(xiàn)汽流激振現(xiàn)象，其對(duì)機(jī)組的正常運(yùn)作造成不利影響。在汽輪機(jī)組的高效化發(fā)展下，汽流激振故障越來越嚴(yán)重，汽流對(duì)于轉(zhuǎn)子的影響越來越明顯，該現(xiàn)象間接提高了汽輪機(jī)出現(xiàn)汽流激振故障的概率，因此，針將大容量600MW汽輪機(jī)的汽流激振故障診斷與處理作為研究重點(diǎn)，以期降低汽流激振故障的發(fā)生概率。1 汽輪機(jī)汽流激振的特征分析首先，振動(dòng)頻率基本與高壓轉(zhuǎn)子一
中國金屬通報(bào) 2021年21期2021-11-19
- 小流量工況下汽輪機(jī)末級(jí)定常流動(dòng)特性數(shù)值研究
展[2]。較小的汽流速度所產(chǎn)生的離心力不足以抵消內(nèi)弧到背弧產(chǎn)生的壓力差，產(chǎn)生了汽流的橫向運(yùn)動(dòng)，同時(shí)，上下端壁上的橫向來流與葉柵背弧附面層相匯合，造成附面層的脫離進(jìn)而形成通道渦[3]。通道渦下游還有壁角渦、脫落渦等形成帶狀尾跡區(qū)域，即尾跡渦。汽流在靜葉柵根部流道內(nèi)急劇膨脹，出口流速達(dá)到超音速狀態(tài)時(shí)，在葉片尾緣產(chǎn)生強(qiáng)烈激波，而動(dòng)葉前緣受到靜葉尾緣激波的影響產(chǎn)生非定常壓力場(chǎng)，引起壓力脈動(dòng)。汽流穿過激波層后，馬赫數(shù)驟降低，產(chǎn)生較大的能量損失。合適的汽流沖擊葉片角度
南方農(nóng)機(jī) 2021年21期2021-11-15
- 非線性汽流激振力對(duì)超超臨界汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)特性的影響
機(jī)組參數(shù)的升高，汽流激振問題逐漸突出，成為限制機(jī)組出力、影響機(jī)組安全的一個(gè)主要原因。1940年美國GE公司首次在試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)了汽流激振現(xiàn)象，便對(duì)汽流激振展開研究。在理論研究方面，國外學(xué)者先后建立單控制體模型、雙控制體模型、三控制體模型、流線型模型等。其中Alford[1]的間隙激振力的計(jì)算公式和Muszynska流體激振力模型具有較廣泛的應(yīng)用，但存在著系數(shù)選擇困難和需要線性化處理等局限。隨后又有學(xué)者對(duì)汽流激振的機(jī)理進(jìn)行研究。Chen等[2]指出汽流激振包括葉
振動(dòng)與沖擊 2021年17期2021-09-19
- 基于減小汽流激振力的順序閥啟閉規(guī)律優(yōu)化設(shè)計(jì)
踐表明，不均勻的汽流流經(jīng)汽輪機(jī)的通流部分時(shí)將在葉片上產(chǎn)生激振力[2]。通常情況下，造成汽流流場(chǎng)不均勻的原因可歸結(jié)為兩大類：一類是葉柵尾跡擾動(dòng)，即汽流在動(dòng)靜葉柵間隙中的速度和壓力在輪周方向上的分布不均；另一類是結(jié)構(gòu)擾動(dòng)，較為常見的是由于部分進(jìn)汽、制造和安裝誤差引起的汽流流場(chǎng)不均勻，從而引發(fā)周期性的激振力，使葉片振動(dòng)。到目前為止，許多學(xué)者對(duì)汽流激振現(xiàn)象做了大量研究。司和勇等人[3]針對(duì)汽輪機(jī)密封間隙中的汽流激振現(xiàn)象，建立了動(dòng)靜葉片的渦動(dòng)方程，得到了汽流激振強(qiáng)度
節(jié)能技術(shù) 2021年4期2021-09-14
- 汽流激振力下轉(zhuǎn)子裂紋-碰摩振動(dòng)故障研究
子軸心上的非線性汽流激振力[8-9]。相關(guān)研究[10-11]表明這個(gè)非線性汽流激振力會(huì)使得轉(zhuǎn)子系統(tǒng)失穩(wěn)，而在這個(gè)汽輪機(jī)非線性間隙汽流激振力作用下轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的非線性振動(dòng)問題卻很少有人研究。因此，針對(duì)汽輪機(jī)激振力引起的轉(zhuǎn)靜件碰摩及裂紋耦合故障問題，建立了系統(tǒng)分析模型，并采用數(shù)值分析方法對(duì)分析模型進(jìn)行了研究。2 轉(zhuǎn)子裂紋-碰摩故障動(dòng)力學(xué)模型針對(duì)所研究問題，只考慮轉(zhuǎn)子的橫向振動(dòng)問題，建立轉(zhuǎn)子分析模型，如圖2所示。轉(zhuǎn)子的兩端有兩個(gè)滑動(dòng)軸承支承，且轉(zhuǎn)子圓盤處的偏心量為e
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年8期2021-08-26
- 汽輪機(jī)切向進(jìn)汽蝸殼設(shè)計(jì)方法研究
段來設(shè)計(jì)汽輪機(jī)進(jìn)汽流道，并對(duì)其性能進(jìn)行對(duì)比。等環(huán)量設(shè)計(jì)方法[3-4]是一種應(yīng)用廣泛的蝸殼設(shè)計(jì)方法，該方法假設(shè)蝸殼內(nèi)部流動(dòng)環(huán)量相等(cuR=C)，截面形狀和進(jìn)口流量確定后，通過在任意橫截面建立質(zhì)量守恒方程，求解出截面特征尺寸。以圓形截面為例，圖1給出了任意角度橫截面特征尺寸示意。圖1 任意角度橫截面尺寸示意圖基于上述假設(shè)，通過任意橫斷面的流量為：(1)式中：Rm和R4分別為圓形截面的最大半徑和最小半徑，如圖1所示；qVφ為要求截面通過的容積流量；qVin為進(jìn)
熱力透平 2021年2期2021-07-20
- 亞臨界300 MW機(jī)組熱再抽汽的中壓調(diào)節(jié)閥流場(chǎng)計(jì)算及汽流激振力分析
措施為盡可能減少汽流對(duì)閥桿和閥蝶的激振力，如圖1所示。圖1 再熱閥門結(jié)構(gòu)圖在中調(diào)門可靠性設(shè)計(jì)方面，中調(diào)門應(yīng)有以下設(shè)計(jì)特點(diǎn)：(1) 閥蝶尺寸大，受汽流沖擊的面積大；(2)在打開過程中，閥蝶、閥桿及閥桿套等關(guān)鍵部件完全暴露在汽流流動(dòng)區(qū)域中，汽流在流動(dòng)過程中產(chǎn)生的作用力直接作用在閥蝶和閥桿上，閥蝶等部件受汽流沖擊力大。因此，中調(diào)門的調(diào)節(jié)性能需電廠通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)來確定，運(yùn)行時(shí)需重點(diǎn)監(jiān)視中調(diào)門的振動(dòng)情況、推力軸承瓦溫、低壓缸排汽溫度、且在調(diào)試過程中按照調(diào)節(jié)級(jí)級(jí)后壓力與
應(yīng)用能源技術(shù) 2021年4期2021-05-17
- 新建機(jī)組被迫自168 h投運(yùn)順序閥的安全性和經(jīng)濟(jì)性研究
MW)時(shí)，出現(xiàn)了汽流激振問題[1-3]，一方面導(dǎo)致該機(jī)組無法帶滿負(fù)荷進(jìn)入168 h試運(yùn)行，嚴(yán)重影響機(jī)組正式投入商業(yè)運(yùn)行。另一方面，即使投入商業(yè)運(yùn)行后，該機(jī)組單閥運(yùn)行時(shí)四個(gè)高調(diào)閥的開度大約為35%，如果在中低負(fù)荷下運(yùn)行，單閥狀態(tài)的四個(gè)閥門開度進(jìn)一步減小將產(chǎn)生了更大的節(jié)流損失。相對(duì)而言，中低負(fù)荷下順序閥運(yùn)行的節(jié)流損失比較小。目前，國內(nèi)關(guān)于新建機(jī)組在基建調(diào)試期間就開始投運(yùn)順序閥的經(jīng)濟(jì)性和安全性方面的研究鮮見于文獻(xiàn)。因此，為了解決該新建機(jī)組首次帶高負(fù)荷單閥狀態(tài)下的
節(jié)能技術(shù) 2021年6期2021-02-25
- 密封汽流激振下轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性的時(shí)域分析
力偏差，進(jìn)而產(chǎn)生汽流激振力，影響轉(zhuǎn)子的穩(wěn)定運(yùn)行。Alford［1］對(duì)汽流激振力分析得出，當(dāng)轉(zhuǎn)子受力不平衡時(shí)會(huì)發(fā)生偏心，偏心后所形成不均的圓周間隙使得汽流對(duì)轉(zhuǎn)子作用力不平衡，繼續(xù)促使轉(zhuǎn)子做偏心運(yùn)動(dòng)。為揭示汽流激振力的形成機(jī)理，許多學(xué)者采用了不同的密封計(jì)算模型進(jìn)行研究［2-6］，轉(zhuǎn)子汽流激振力計(jì)算模型也越來越完善。許多國內(nèi)外學(xué)者通過CFD軟件對(duì)轉(zhuǎn)子的汽流激振力做出研究，結(jié)果表明影響汽流激振力的因素并不唯一［7-8］。丁學(xué)俊和Rhode［9-10］等對(duì)靜偏心模型
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年11期2021-01-08
- 上汽600 MW超臨界機(jī)組降低汽流激振的方法分析
000）0 引言汽流激振是蒸汽激振力在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生的一種自激振動(dòng)，它會(huì)降低軸系的穩(wěn)定性，產(chǎn)生很大的低頻振動(dòng)，誘發(fā)轉(zhuǎn)子失穩(wěn)，影響機(jī)組運(yùn)行的安全性和可靠性。某電廠600 MW超臨界機(jī)組，負(fù)荷在550 MW左右時(shí)2Y軸振動(dòng)超過報(bào)警值（127 μm），通過改變高壓調(diào)閥閥序，有效解決了因汽流激振造成振動(dòng)大的問題，提高了機(jī)組運(yùn)行的安全穩(wěn)定性。1 設(shè)備概述某電廠配置兩臺(tái)600 MW超臨界機(jī)組，采用上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的超臨界、三缸四排汽、單軸、雙背壓、凝汽式、反動(dòng)式汽輪
機(jī)電信息 2020年33期2020-11-29
- 防止汽輪機(jī)軸系振動(dòng)失穩(wěn)的高調(diào)閥組進(jìn)汽模式切換組合方法研究
況下的配汽不平衡汽流力[5]、提高汽輪機(jī)中低負(fù)荷的經(jīng)濟(jì)性[6]。然而，汽輪機(jī)通流改造改變了缸體內(nèi)部蒸汽的流動(dòng)特性，極易產(chǎn)生威脅機(jī)組運(yùn)行安全的汽流激振問題[7]；并且，轉(zhuǎn)子動(dòng)力特性受多因素影響而異常復(fù)雜[8]。所以，通流改造后出現(xiàn)的汽流激振問題難以通過單一的進(jìn)汽順序優(yōu)化就能解決，往往需要結(jié)合硬件改造的方法才能解決[9]。也有一些學(xué)者提出利用雙對(duì)角進(jìn)汽解決汽輪機(jī)復(fù)雜軸系失穩(wěn)問題，雖然相對(duì)單閥方式減小了一部分節(jié)流損失，但從長期經(jīng)濟(jì)運(yùn)行角度來講還具有一定的局限性[
節(jié)能技術(shù) 2020年4期2020-10-22
- 超超臨界汽輪機(jī)末級(jí)靜葉流動(dòng)數(shù)值模擬
現(xiàn)靜壓波動(dòng)，說明汽流在這一位置不穩(wěn)定，波動(dòng)劇烈。(a) 30%葉高(b) 50%葉高(c) 70%葉高(d) 90%葉高圖5 不同葉高末級(jí)靜葉型面靜壓分布圖6給出了末級(jí)靜葉的壓力面和吸力面表面的等壓線分布。從吸力面的等壓線分布可以看到：葉片前緣進(jìn)口壓力梯度均勻分布，汽流均勻膨脹；50%弦向后等壓線呈環(huán)狀或與端壁呈閉合狀態(tài)，中下部出現(xiàn)了2個(gè)低壓區(qū)，汽流有展向流動(dòng)的趨勢(shì)，其進(jìn)入擴(kuò)壓流動(dòng)區(qū)，將形成三維漩渦區(qū)。壓力面的葉片前緣等壓線稀疏，所呈現(xiàn)的結(jié)果符合圖5的壓力
熱力透平 2020年2期2020-06-22
- 350 MW超臨界機(jī)組汽輪機(jī)汽流激振分析及處理
超臨界機(jī)組汽輪機(jī)汽流激振分析及處理郝帥，吳昕，王明遠(yuǎn)，劉磊，周賢林（國網(wǎng)冀北電力有限公司電力科學(xué)研究院(華北電力科學(xué)研究院有限責(zé)任公司)，北京市 西城區(qū) 100045）轉(zhuǎn)子振動(dòng)問題一直是危及機(jī)組安全運(yùn)行的重要因素。分析某350MW超臨界機(jī)組出現(xiàn)的振動(dòng)突增的異常現(xiàn)象，認(rèn)為發(fā)生了汽流激振。在單閥方式運(yùn)行下，通過調(diào)整凝汽器真空、潤滑油溫度及軸封供汽壓力，抑制發(fā)生汽流激振的頻率。同時(shí)，試驗(yàn)研究幾種典型因素對(duì)于機(jī)組振動(dòng)的影響，分析該機(jī)組發(fā)生汽流激振的原因?；谠囼?yàn)分
發(fā)電技術(shù) 2019年2期2019-05-09
- 1000 MW核電汽輪機(jī)組凝汽器冷卻管漏水原因分析及設(shè)計(jì)改進(jìn)
;另一方面原因是汽流沖擊造成的激振。由于凝汽器內(nèi)汽流流動(dòng)錯(cuò)綜復(fù)雜，使得汽流沖擊激振更難控制，破壞性更強(qiáng)。從該電站3號(hào)機(jī)組及4號(hào)機(jī)組凝汽器冷卻管泄漏均發(fā)生在甩負(fù)荷旁路投用后，因此旁路裝置的投用是凝汽器冷卻管泄漏的直接原因，根本原因是凝汽器冷卻管在汽輪機(jī)旁路裝置的投用后，高速汽流對(duì)凝汽器冷卻管造成的激振而導(dǎo)致的冷卻管損壞，具體分析如下。2.1 旁路裝置投用對(duì)凝汽器冷卻管的影響查看旁排擴(kuò)散裝置布置圖，分析蒸汽的流向，可以發(fā)現(xiàn)旁路蒸汽水平流出旁路擴(kuò)散裝置，模塊一、
中國核電 2019年1期2019-03-26
- 銅川照金電廠汽輪機(jī)汽流激振的原因分析及處理
出現(xiàn)了在高負(fù)荷下汽流激振的問題，此問題普遍存在于全國范圍內(nèi)的同類機(jī)型。該廠汽輪機(jī)綜合閥位反饋顯示值大于93%時(shí)出現(xiàn)汽流激振，#1，#2機(jī)組軸承的振幅突升，其中汽輪機(jī)軸承1Y，2Y方向振幅最高至150 μm，嚴(yán)重威脅機(jī)組的運(yùn)行安全。 在激振解決之前，為保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，汽輪機(jī)綜合閥位反饋大部分時(shí)間限制于93%之內(nèi)。這不僅制約了機(jī)組帶高負(fù)荷，同時(shí)影響電網(wǎng)“兩個(gè)細(xì)則”(《西北區(qū)域發(fā)電廠并網(wǎng)運(yùn)行管理實(shí)施細(xì)則》和《西北區(qū)域并網(wǎng)發(fā)電廠輔助服務(wù)管理實(shí)施細(xì)則》)的考核
綜合智慧能源 2019年2期2019-03-12
- 光熱汽輪機(jī)低壓進(jìn)汽結(jié)構(gòu)氣動(dòng)性能分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)
要包括總壓損失和汽流組織形式等；無葉通道主要分為進(jìn)汽和排汽結(jié)構(gòu)，其中低壓排汽缸的研究已相對(duì)成熟[4-5]。而在低壓缸進(jìn)汽道中，彎管和蝸殼造成的渦流損失和汽流組織不好，使得第一級(jí)的汽流入口均勻度和速比偏離葉片設(shè)計(jì)最佳值，這是導(dǎo)致第一級(jí)效率偏低的主要原因。有研究者通過改變低壓缸的進(jìn)汽彎管[6]和導(dǎo)流片的傾斜角度[7]來提高進(jìn)汽均勻度，從而改善第一級(jí)效率，但這種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)僅考慮了單獨(dú)部件的氣動(dòng)性能，忽略了部件之間氣動(dòng)性能的相互影響[8]。從提高結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)準(zhǔn)確性的角度
東方汽輪機(jī) 2018年3期2018-11-02
- 東方超超臨界二次再熱660 MW汽輪機(jī)超高壓主汽閥、調(diào)節(jié)閥氣動(dòng)性能研究
驗(yàn)研究，結(jié)果表明汽流的非對(duì)稱不穩(wěn)定流動(dòng)是導(dǎo)致噪聲、閥桿振動(dòng)或斷裂的根本原因。毛靖儒[4]等對(duì)G-I型調(diào)節(jié)閥的試驗(yàn)結(jié)果表明，閥體振動(dòng)的主因是調(diào)節(jié)閥內(nèi)部汽流流動(dòng)不穩(wěn)定，汽流壓力脈動(dòng)與閥桿固有頻率同頻所致。杜占波[5]等研究指出，閥碟下部空穴區(qū)內(nèi)汽流的抽吸行為會(huì)導(dǎo)致閥碟下部壓力發(fā)生脈動(dòng)，進(jìn)而可能導(dǎo)致閥體振動(dòng)。Yonezawa等[6]對(duì)閥桿分別采用剛性支撐和柔性支撐的閥門進(jìn)行了試驗(yàn)和數(shù)值研究，結(jié)果表明，閥桿采用剛性支撐的閥門，閥碟下部汽流的不穩(wěn)定流動(dòng)導(dǎo)致其閥碟表面
東方汽輪機(jī) 2018年3期2018-11-02
- 高效寬負(fù)荷汽輪機(jī)通流氣動(dòng)技術(shù)研究
率的高低取決于蒸汽流過葉柵通道損失的大小，很多國內(nèi)外的文獻(xiàn)都為減小葉柵的能量損失進(jìn)行了大量的研究。葉型載荷特性與其氣動(dòng)性能息息相關(guān)，載荷特性不同，轉(zhuǎn)涙位置不同，對(duì)二次流的影響程度也不同，從而葉柵損失大小就不同[1-4]。汽輪機(jī)末級(jí)焓降大、流速高，尤其是動(dòng)葉通道內(nèi)的超音速汽流，很容易形成激波，帶來不可避免的激波損失。末級(jí)靜葉不同的成型規(guī)律能夠影響動(dòng)靜之間參數(shù)的大小及其沿徑向的分布規(guī)律，從而改變末級(jí)的流場(chǎng)特性[5-7]。 此外，末級(jí)葉片后的低壓排汽缸性能直接決
東方汽輪機(jī) 2018年2期2018-07-03
- 1 000 MW機(jī)組鍋爐吹灰汽源改造節(jié)能分析
電煤耗量、凝汽器汽流發(fā)電的煤耗量；對(duì)于采用汽輪機(jī)做功后抽汽的吹灰系統(tǒng)，機(jī)組煤耗量由3部分組成：吹灰蒸汽熱量的煤耗量、吹灰抽汽聯(lián)產(chǎn)發(fā)電的煤耗量、凝汽汽流發(fā)電的煤耗量。兩種系統(tǒng)節(jié)能量對(duì)比，以相同的吹灰蒸汽量(不同汽源消耗的蒸汽熱量不同)和相同的機(jī)組發(fā)電量為基準(zhǔn)。2.2 計(jì)算方法分析不同供熱抽汽方式對(duì)汽輪機(jī)熱經(jīng)濟(jì)性的影響時(shí)，熱力計(jì)算方法較為常用的有常規(guī)熱平衡法、簡(jiǎn)化熱平衡法和等效焓降法等[7]。本文采用簡(jiǎn)化熱平衡法進(jìn)行計(jì)算，得到采用不同吹灰汽源時(shí)機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性指
電力科學(xué)與工程 2018年4期2018-05-17
- 350 MW汽輪機(jī)組汽流激振故障分析及處理
有軸承油膜振蕩和汽流激振2類。二者均屬于不穩(wěn)定自激振動(dòng)。油膜振蕩只有在機(jī)組運(yùn)行轉(zhuǎn)速大于2倍轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的情況下才可能發(fā)生。當(dāng)轉(zhuǎn)速升至2倍臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，渦動(dòng)頻率非常接近轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速，因此產(chǎn)生共振而引起很大的振動(dòng)。通常一旦發(fā)生油膜振蕩，無論轉(zhuǎn)速繼續(xù)升至多少，渦動(dòng)頻率將始終保持為轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速頻率。圖1 振動(dòng)前頻譜圖2 振動(dòng)后頻譜汽流激振一般發(fā)生在大功率汽輪機(jī)的高中壓轉(zhuǎn)子上。當(dāng)發(fā)生汽流激振時(shí)，其主要特點(diǎn)是振動(dòng)對(duì)負(fù)荷非常敏感，且一般發(fā)生在較高負(fù)荷。通常存在1個(gè)門檻
電力安全技術(shù) 2018年2期2018-04-24
- 超超臨界百萬機(jī)組不穩(wěn)定振動(dòng)故障分析與處理
，分析表明主要與汽流激振有關(guān)。許多文獻(xiàn)對(duì)于汽流激振問題進(jìn)行了研究，汽流激振力主要來自葉頂間隙激振力、汽封汽流激振力、作用在轉(zhuǎn)子上的不對(duì)稱蒸汽力[1-4]，解決措施依具體機(jī)組的情況而異。依據(jù)運(yùn)行中相關(guān)檢查數(shù)據(jù)，確定了作用在高壓缸上的管道力過大造成動(dòng)靜中心嚴(yán)重偏差，機(jī)組動(dòng)、靜間中心跑偏是造成汽流激振的重要原因。通過調(diào)整處理后機(jī)組的不穩(wěn)定振動(dòng)得到徹底解決。1 機(jī)組結(jié)構(gòu)汽輪機(jī)包括高壓缸、中壓缸、兩個(gè)低壓缸。高壓缸內(nèi)缸采用筒形缸結(jié)構(gòu)，高壓主汽調(diào)節(jié)閥布置在機(jī)頭側(cè)，中壓
東方汽輪機(jī) 2018年1期2018-04-10
- 汽輪機(jī)異常振動(dòng)分析與排除
動(dòng)的原因1.1 汽流激振現(xiàn)象造成的異常振動(dòng)當(dāng)大型汽輪機(jī)在運(yùn)行過程中出現(xiàn)異常振動(dòng)問題時(shí)，首先應(yīng)當(dāng)分析是否是由汽流激振造成的故障問題。由于大型汽輪機(jī)的末級(jí)較長，當(dāng)汽輪機(jī)在運(yùn)行時(shí)極易出現(xiàn)葉片膨脹造成汽流流道紊亂的情況，從而造成汽流激振現(xiàn)象。汽流激振現(xiàn)象具有兩個(gè)較為明顯的特征：第一，當(dāng)汽輪機(jī)出現(xiàn)汽流激振現(xiàn)象會(huì)出現(xiàn)較大值的低頻分量；第二，運(yùn)行參數(shù)會(huì)突然增大影響汽輪機(jī)的振動(dòng)情況。在判斷汽輪機(jī)是否出現(xiàn)汽流激振現(xiàn)象時(shí)，需要通過大量汽輪機(jī)振動(dòng)記錄信息進(jìn)行判斷，通過對(duì)汽輪機(jī)長
中國設(shè)備工程 2018年9期2018-01-29
- 330 MW汽輪機(jī)主汽調(diào)節(jié)閥部件優(yōu)化改造
及負(fù)荷波動(dòng)時(shí)仍受汽流激振影響，調(diào)門門桿振動(dòng)仍較大，未消除閥門隱患。2 原因分析綜合分析認(rèn)為，1#～4#主汽調(diào)節(jié)閥在防偏轉(zhuǎn)、防松動(dòng)方面設(shè)計(jì)時(shí)考慮欠缺，原設(shè)計(jì)閥體內(nèi)部無閥桿防轉(zhuǎn)動(dòng)結(jié)構(gòu)，閥桿的防轉(zhuǎn)僅通過閥桿與操縱座連接軸之間一根Φ12 mm的銷子進(jìn)行固定，而閥體內(nèi)部的預(yù)啟閥、主汽調(diào)節(jié)閥閥碟和汽封套筒部件均無防轉(zhuǎn)設(shè)計(jì)。當(dāng)機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，調(diào)門開度較小，因流道截面不均，容積的突變及氣流方向改變等，使汽室內(nèi)的汽流產(chǎn)生湍流，或因機(jī)組調(diào)峰負(fù)荷不穩(wěn)汽流壓力波動(dòng)產(chǎn)生汽流激振，
設(shè)備管理與維修 2017年9期2018-01-03
- 某660 MW汽輪機(jī)試運(yùn)過程中振動(dòng)問題分析及處理
60 MW機(jī)組，汽流激振，膨脹不暢0 引言某電廠兩臺(tái)機(jī)組的汽輪機(jī)采用全新一代超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、抽汽凝汽式660 MW汽輪機(jī)。機(jī)組從機(jī)頭至機(jī)尾依次串聯(lián)1個(gè)高壓缸，1個(gè)中壓缸和2個(gè)低壓缸。其中高壓通流反向布置，共12個(gè)壓力級(jí)；中壓通流正向布置，9個(gè)壓力級(jí)；低壓通流雙分流布置，共2×2×5個(gè)壓力級(jí)。高壓模塊中，高壓外缸采用傳統(tǒng)中分面結(jié)構(gòu)。高壓缸配汽方式為節(jié)流配汽，上下切向進(jìn)汽。新結(jié)構(gòu)對(duì)稱、變形小，機(jī)組啟動(dòng)過程中，圓周間隙均勻，對(duì)機(jī)
東方汽輪機(jī) 2017年2期2017-07-10
- 某電廠3#機(jī)組振動(dòng)異常分析及處理
負(fù)荷升高過程中，汽流力改變了軸承載荷，進(jìn)而導(dǎo)致軸承動(dòng)力特性發(fā)生變化。對(duì)該機(jī)組高中壓轉(zhuǎn)子而言，軸承動(dòng)力特性受汽流力的影響較大，說明軸承本身所承受的載荷較輕。1#瓦溫度73.6℃相比2#瓦溫度100.2℃明顯偏低，說明2#瓦承載較重，使得1#瓦的載荷明顯降低。CV3高調(diào)門開啟后，產(chǎn)生了一個(gè)向上的汽流力，作用在轉(zhuǎn)子上。隨著負(fù)荷的增加，向上的汽流力逐漸增加，改變了1#軸頸在軸瓦內(nèi)的位置，進(jìn)而改變了1#軸承動(dòng)力特性。軸承載荷在汽流力作用下變輕了后，軸承油膜剛度減小，
設(shè)備管理與維修 2017年11期2017-04-20
- 300 MW汽輪機(jī)導(dǎo)管振動(dòng)異常分析
現(xiàn)間隙，將會(huì)導(dǎo)致汽流出現(xiàn)脈沖氣流的影響，脈沖氣流相當(dāng)于一個(gè)剛性較弱的彈簧，其變化周期就是閥芯與閥座撞擊的周期（圖1），會(huì)誘發(fā)導(dǎo)管振動(dòng)，甚至引起疏水管道諧頻共振。由于6個(gè)調(diào)速器閥疏水管道之間是串接的，受力點(diǎn)位置各有差異，因此疲勞斷裂的物理位置也有所不同。所以，汽水管道振動(dòng)原因有2個(gè)：一是由導(dǎo)管道設(shè)計(jì)不當(dāng)（這里主要考慮支吊架的調(diào)整問題）而引起的偶然荷載的沖擊；二是由汽流脈沖所致。3 系統(tǒng)分析機(jī)組高壓導(dǎo)管疏水管是作為機(jī)組啟停過程冷凝輸水的管路（管徑Φ48 mm，
設(shè)備管理與維修 2017年11期2017-04-20
- 汽輪機(jī)低壓缸末級(jí)葉頂間隙泄漏流動(dòng)的數(shù)值研究
間的位置，吸力面汽流泄漏到壓力面，而葉型中間位置到尾緣的范圍內(nèi)，保持原來的流向不變。在相對(duì)容積流量k=0.19時(shí)，在從前緣開始的大部分弦長上，吸力面汽流會(huì)泄漏到壓力面，只有尾緣一小部分范圍保持了原本的流向。在所有的工況下，可以見到汽流流過葉頂間隙時(shí)，由于不能像墻壁那樣拐彎，在葉頂正上方回流區(qū)形成很小的回流渦。葉頂間隙對(duì)葉片頂部的流場(chǎng)有一定影響，但影響不大。汽輪機(jī)；末級(jí)葉片；小容積流量；葉頂間隙；數(shù)值研究由于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子與汽缸壁的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，動(dòng)葉葉頂與汽缸壁之間
東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年6期2017-01-10
- 300 MW汽輪機(jī)通流改造后振動(dòng)問題的分析和處理
高的現(xiàn)象，分析為汽流激振導(dǎo)致。通過優(yōu)化調(diào)整4個(gè)調(diào)門的閥序、提高軸承軸瓦比壓、改造軸承油流管路等方法，軸承的振動(dòng)得到了有效控制。汽輪機(jī)；汽流激振；閥序優(yōu)化；軸瓦比壓；油路改造0 引言汽輪機(jī)機(jī)組的汽流激振是汽輪機(jī)內(nèi)部汽流激振力造成的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子振動(dòng)突然增大的現(xiàn)象。隨著汽輪機(jī)容量與蒸汽參數(shù)的提高，汽流激振已成為影響汽輪機(jī)安全運(yùn)行的重要因素。汽輪機(jī)內(nèi)部汽流激振力的來源主要有：軸封蒸汽激振力、葉頂間隙激振力、作用在轉(zhuǎn)子上的不對(duì)稱蒸汽力和力矩3個(gè)方面[1]。目前，對(duì)于汽
浙江電力 2016年6期2016-04-06
- 某汽輪發(fā)電機(jī)組汽流激振故障的分析和處理
京210096)汽流激振是汽輪發(fā)電機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行中最常見的振動(dòng)故障原因之一，是由汽輪機(jī)內(nèi)部汽流激振力作用下引起的轉(zhuǎn)子異常振動(dòng)，通常與機(jī)組所帶負(fù)荷有關(guān)。近年來隨著機(jī)組容量的增大，由汽流激振引起的機(jī)組振動(dòng)故障日益突出，已成為影響機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行的重要原因。目前，噴嘴配汽汽輪機(jī)組采用順序閥運(yùn)行，即只有一個(gè)調(diào)節(jié)閥進(jìn)行開度調(diào)節(jié)，其余調(diào)節(jié)閥保持全開或全關(guān)，處于非對(duì)稱性的部分進(jìn)汽狀態(tài)，調(diào)節(jié)閥的動(dòng)作又會(huì)使部分進(jìn)汽的方式發(fā)生變化，很容易引發(fā)汽流激振問題［1］。某電廠330
發(fā)電設(shè)備 2015年4期2015-12-20
- 超超臨界機(jī)組汽輪機(jī)軸承振動(dòng)大故障原因分析及治理
夠很好的平衡徑向汽流力。同時(shí)高壓蒸汽進(jìn)汽時(shí)，將產(chǎn)生作用于轉(zhuǎn)子的蒸汽力，可影響軸頸在軸承中的位置，改變軸承的動(dòng)力特性（因軸承載荷變化）而造成轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)失穩(wěn)。2號(hào)軸承采用國內(nèi)先進(jìn)的可傾瓦軸承，可以隨載荷的變化自動(dòng)調(diào)整各油楔間隙，從而保持了軸承的穩(wěn)定性。由此可以看出，機(jī)組振動(dòng)并非靜態(tài)蒸汽力引起。2.3 機(jī)組自激振動(dòng)引起的機(jī)組振動(dòng)2.3.1 油膜振蕩油膜振蕩是突發(fā)性的，一般會(huì)在汽輪機(jī)啟動(dòng)、升速和超速試驗(yàn)中遇到，是不能用提高轉(zhuǎn)速的辦法來消除的，其振動(dòng)頻率始終保持在轉(zhuǎn)子
電力與能源 2015年3期2015-12-02
- 汽輪發(fā)電機(jī)組低頻振動(dòng)故障分析
析發(fā)現(xiàn)油膜失穩(wěn)及汽流激振引起的自激振動(dòng)是低頻振動(dòng)最主要的原因；此外,分?jǐn)?shù)諧波、大不平衡、動(dòng)靜碰摩及隨機(jī)振動(dòng)也會(huì)引起低頻振動(dòng)。表1 汽輪發(fā)電機(jī)組低頻振動(dòng)事故分析表1 (續(xù))2 低頻振動(dòng)原因分析總結(jié)分析低頻振動(dòng)事故案例,常見的故障原因?yàn)檩S瓦穩(wěn)定性差、軸頸擾動(dòng)過大及汽流激振力過大等,見圖1。圖1 汽輪發(fā)電機(jī)組低頻振動(dòng)故障原因分析2.1 軸瓦穩(wěn)定性差軸瓦穩(wěn)定性下降將使系統(tǒng)阻尼減小,降低激發(fā)低頻失穩(wěn)的門檻,造成振動(dòng)突發(fā),是引發(fā)低頻失穩(wěn)最重要的原因。軸瓦穩(wěn)定性差的主要
發(fā)電設(shè)備 2015年3期2015-10-17
- 汽流激振機(jī)理探討及某660 MW汽輪機(jī)故障分析及對(duì)策
京210031）汽流激振機(jī)理探討及某660 MW汽輪機(jī)故障分析及對(duì)策柴保桐1，傅行軍1，郭嘉2（1.東南大學(xué)火電機(jī)組振動(dòng)國家工程研究中心，江蘇南京210096；2.國電科學(xué)技術(shù)研究院，江蘇南京210031）在介紹汽流激振故障發(fā)生機(jī)理及特征的基礎(chǔ)上，結(jié)合某電廠660 MW機(jī)組在順序閥帶大負(fù)荷時(shí)1瓦和2瓦出現(xiàn)較大低頻振動(dòng)的實(shí)例，分析了降負(fù)荷試驗(yàn)時(shí)的頻譜圖和振動(dòng)特征，并提出了處理方案。通過調(diào)整進(jìn)汽閥序和1瓦、2瓦標(biāo)高，基本解決了低頻振動(dòng)問題。軸系穩(wěn)定性；汽流激振
電力工程技術(shù) 2015年1期2015-09-26
- 汽輪機(jī)汽流激振原因分析與治理
0384）汽輪機(jī)汽流激振原因分析與治理屈斌，張宇，張利，周連生，甘智勇，王建（國網(wǎng)天津市電力公司電力科學(xué)研究院，天津 300384）某330MW機(jī)組在調(diào)試階段出現(xiàn)振動(dòng)異?，F(xiàn)象，強(qiáng)制關(guān)閉＃2調(diào)門使振動(dòng)故障得到了抑制，初步推斷為轉(zhuǎn)子失穩(wěn)振動(dòng)。對(duì)機(jī)組進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)該故障存在半頻突增、發(fā)生于高負(fù)荷階段、可重復(fù)再現(xiàn)等特點(diǎn)，通過分析確定了該機(jī)組是由于噴嘴靜態(tài)蒸汽力沖擊造成的轉(zhuǎn)子失穩(wěn)振動(dòng)。制訂了調(diào)整軸承載荷分配、提高＃1軸承負(fù)載的檢修計(jì)劃，檢修后對(duì)機(jī)組進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)，
綜合智慧能源 2015年7期2015-06-06
- 汽輪機(jī)汽封力對(duì)轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)穩(wěn)定性影響分析
或安裝不當(dāng)引起的汽流激振問題，造成機(jī)組在帶大負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，蒸汽參數(shù)較高的高壓或高中壓轉(zhuǎn)子出現(xiàn)振動(dòng)大跳機(jī)，無法滿負(fù)荷運(yùn)行，給用戶造成重大損失。文中僅以某電廠發(fā)生汽封流體激振失穩(wěn)的機(jī)組為例，對(duì)機(jī)組軸系穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算分析，結(jié)合汽流激振的失穩(wěn)機(jī)理，提出振動(dòng)控制方法，并在實(shí)際機(jī)組運(yùn)行中進(jìn)行驗(yàn)證。圖1 機(jī)組高中壓通流圖1 汽封動(dòng)力特性系數(shù)計(jì)算以某電廠汽輪發(fā)電機(jī)組為例，主要對(duì)機(jī)組高中壓的端汽封、高壓排汽平衡環(huán)、高壓進(jìn)汽平衡環(huán)、中壓進(jìn)汽平衡環(huán)以及高中壓的葉頂汽封和隔板汽封進(jìn)
機(jī)械工程師 2015年1期2015-05-07
- 某電廠350 MW汽輪機(jī)振動(dòng)分析及處理
行時(shí)，高中壓轉(zhuǎn)子汽流激振故障，2號(hào)軸瓦X方向振動(dòng)最高達(dá)到247 μm(250 μm保護(hù)跳機(jī))，本文針對(duì)汽輪機(jī)振動(dòng)原因進(jìn)行分析，并提出了具體的處理方案和建議，為以后同類型的機(jī)組安裝調(diào)試提供參考意見。汽輪機(jī)；低頻振動(dòng)；汽流激振；分析；特征；處理近年來，隨著電力行業(yè)的發(fā)展，裝機(jī)容量越來越大，由于節(jié)能降耗，許多電廠對(duì)汽輪機(jī)動(dòng)靜間隙要求越來越小，這樣加劇了汽輪機(jī)汽流激振的產(chǎn)生概率，嚴(yán)重地影響電廠安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，甚至影響汽輪機(jī)的運(yùn)行壽命。某電廠2號(hào)機(jī)組汽輪機(jī)為東方汽輪
湖南電力 2015年6期2015-03-16
- 汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)變工況特性曲線的快速算法改進(jìn)
hn為：噴嘴出口汽流速度c1為：式中：i0為噴嘴入口焓值；c0為噴嘴入口汽流速度。為了提高計(jì)算的準(zhǔn)確性，必須考慮汽流進(jìn)入動(dòng)葉時(shí)由于進(jìn)口角β1與進(jìn)汽角不相等而產(chǎn)生的撞擊損失Δhβ1。按照習(xí)慣算法，汽流進(jìn)入動(dòng)葉的有效進(jìn)口速度及有效進(jìn)口動(dòng)能Δhw1分別為：式中w1為汽流進(jìn)入動(dòng)葉的速度；c1、u、α1分別表示噴嘴出口汽流速度、級(jí)地圓周速度及噴嘴出口角；θ為沖角。撞擊損失由下式估算：以往的算法模型認(rèn)為撞擊損失是在等壓下進(jìn)行的，而實(shí)際情況是撞擊損失應(yīng)該近似地看作絕熱過
熱力透平 2014年4期2014-12-03
- 汽流激振機(jī)理分析及某330 MW 汽輪機(jī)故障處理
210096)汽流激振是由蒸汽激振力激發(fā)的在汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生的一種自激振動(dòng)現(xiàn)象。隨著汽輪發(fā)電機(jī)組向大容量、高參數(shù)方向發(fā)展，汽流激振問題越來越突出，20 世紀(jì)七八十年代，美國、俄羅斯等國在發(fā)展超臨界機(jī)組過程中都遇到了不同程度的汽流激振問題，近二十多年來，我國的汽流激振問題也較突出[1]。1 汽流激振機(jī)理目前關(guān)于汽流激振方面的研究還不是很成熟，初步分析表明，由于蒸汽對(duì)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)形成了一個(gè)作用在轉(zhuǎn)子偏心垂直方向上并與轉(zhuǎn)子線速度方向同向的切向力，在一個(gè)振動(dòng)周
電力工程技術(shù) 2014年2期2014-11-22
- 600MW汽輪發(fā)電機(jī)組汽流激振故障分析及處理
000)0 引言汽流激振是汽輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)行過程中產(chǎn)生的非線性振動(dòng)，屬于自激振動(dòng)，大多發(fā)生于高參數(shù)機(jī)組，尤其是高壓缸轉(zhuǎn)子部分，振動(dòng)具有突發(fā)性且振動(dòng)幅值較大，嚴(yán)重危害機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。1 汽流激振的機(jī)制1.1 汽流激振故障產(chǎn)生的原因汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)生振動(dòng)故障是因?yàn)橛型饧恿Φ淖饔茫跈C(jī)組發(fā)生汽流激振故障時(shí)，便產(chǎn)生相應(yīng)的汽流激振力。作用在轉(zhuǎn)子上的汽流激振力可分為靜態(tài)力和動(dòng)態(tài)力［1］。對(duì)于噴嘴調(diào)節(jié)的汽輪機(jī)而言，蒸汽除了使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生力偶外，還會(huì)附加一個(gè)作用于轉(zhuǎn)子中心的靜態(tài)
綜合智慧能源 2014年8期2014-10-20
- 600MW機(jī)組排汽缸流場(chǎng)特點(diǎn)及其結(jié)構(gòu)優(yōu)化
壓管和蝸殼組成，汽流在擴(kuò)壓管內(nèi)實(shí)現(xiàn)擴(kuò)壓和轉(zhuǎn)彎，再在蝸殼內(nèi)進(jìn)行一系列復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)[1]。在擴(kuò)壓管的內(nèi)外壁面附近，汽流容易形成漩渦(Vortex)，對(duì)下游造成干擾并增大汽流能量耗散，這主要是由擴(kuò)壓管不合理的結(jié)構(gòu)造成的。徐旭等[2]指出排汽缸殼體內(nèi)復(fù)雜的漩渦結(jié)構(gòu)以及通道渦是影響排汽缸內(nèi)壓力恢復(fù)、產(chǎn)生總壓損失的主要因素。謝偉亮等[3]通過粒子成像測(cè)速(particle image velocimetry，PIV)實(shí)驗(yàn)研究了汽輪機(jī)低壓排汽缸模型內(nèi)的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)，指出排汽缸
電力建設(shè) 2014年2期2014-08-08
- 核電汽輪機(jī)彎管式汽水分離器的改進(jìn)結(jié)構(gòu)及其除濕性能
時(shí)流向發(fā)生偏轉(zhuǎn)，汽流攜帶的大部分水滴因慣性力作用發(fā)生碰撞并沉積在帶吸濕槽的除濕空心葉柵上，沉積的水分和少量蒸汽通過吸濕槽吸入葉柵內(nèi)腔室并分別排出，從而達(dá)到除濕的目的。由于技術(shù)資料保密等原因，國內(nèi)目前開發(fā)和應(yīng)用這種分離器存在一定的難度。圖1 彎管式汽水分離器在汽輪機(jī)系統(tǒng)中的布置圖2 彎管式汽水分離器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖本文應(yīng)用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)軟件ANSYS－CFX對(duì)彎管式汽水分離器和2種改進(jìn)結(jié)構(gòu)的除濕性能進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算與分析，揭示了“Z”字形彎管分離器具有最佳的除濕效率和
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年5期2014-06-15
- 多孔整流板在噴嘴調(diào)節(jié)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)汽室中的應(yīng)用
在較大的勻壓室，汽流仍然還有明顯的周向不均勻度。尤其在汽輪機(jī)部分負(fù)荷工況下，這些非調(diào)節(jié)級(jí)的效率將大幅度下降。1 試驗(yàn)結(jié)果雖然已公開發(fā)表、涉及到汽輪機(jī)部分進(jìn)汽級(jí)試驗(yàn)結(jié)果的文章數(shù)量可觀，但涉及到調(diào)節(jié)級(jí)的部分進(jìn)汽度對(duì)第一個(gè)非調(diào)節(jié)級(jí)和整個(gè)高壓級(jí)組的影響方面的數(shù)據(jù)卻很少。這種情況在很大程度上與下列觀念有關(guān)，即認(rèn)為在調(diào)節(jié)級(jí)后面存在一個(gè)較大的勻壓室、所以在其后第一個(gè)非調(diào)節(jié)級(jí)靜葉前的汽流周向不均勻度不會(huì)很大，因而也不可能嚴(yán)重降低后面所有級(jí)的經(jīng)濟(jì)性。然而，在上述試驗(yàn)裝置上進(jìn)
機(jī)械工程師 2014年2期2014-04-16
- 1000MW 超超臨界機(jī)組汽流激振分析與控制策略
超超臨界汽輪機(jī)組汽流激振現(xiàn)象簡(jiǎn)述基建試運(yùn)初期，準(zhǔn)備首次進(jìn)行機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，當(dāng)負(fù)荷升至850 MW 左右時(shí)，1、2號(hào)瓦軸振開始出現(xiàn)波動(dòng)，負(fù)荷升至966 MW 時(shí)，振動(dòng)突然增大，降負(fù)荷后迅速收斂。當(dāng)負(fù)荷降至870 MW左右時(shí)趨于穩(wěn)定，再次升負(fù)荷至780 MW 時(shí)又出現(xiàn)波動(dòng)，940 MW 時(shí)振動(dòng)曲線再次迅速增大。機(jī)組出現(xiàn)激振前后振動(dòng)變化過程曲線如圖3所示。僅機(jī)組1、2號(hào)瓦振動(dòng)變化表現(xiàn)較強(qiáng)烈，3、4號(hào)瓦振動(dòng)增加較小，5～11號(hào)瓦振動(dòng)均無明顯變化。同時(shí)，各軸瓦金屬溫
中國煤炭 2014年1期2014-03-15
- 核電汽輪機(jī)凝汽器冷卻管避免振動(dòng)碰磨的預(yù)防措施
個(gè)核電機(jī)組安全。汽流激振是凝汽器冷卻管發(fā)生振動(dòng)碰磨甚至破壞的主要原因之一，而核電機(jī)組，由于汽輪機(jī)主蒸汽參數(shù) （如溫度、壓力）較低，濕度大，流量大，新蒸汽的質(zhì)量流量為同功率常規(guī)火電機(jī)組的170%～190%，體積流量為其250%～350%，低壓排汽體積流量為其165%～175%，另外，核電機(jī)組旁路容量比火電機(jī)組大。比如某種堆型的核電站，核島堆芯在瞬態(tài)工況下，機(jī)-堆功率不匹配時(shí)，需通過旁路排放多余蒸汽，而旁路容量可達(dá)到72%～85%汽輪機(jī)主蒸汽流量，并且旁路蒸汽
東方汽輪機(jī) 2014年3期2014-02-08
- 電廠汽輪機(jī)組異常振動(dòng)與排除
常振動(dòng)時(shí)，可以從汽流激振、轉(zhuǎn)子熱變形、摩擦振動(dòng)等三個(gè)方面進(jìn)行檢查。在大多數(shù)的異常振動(dòng)中都是由于這三個(gè)方面的原因引志的，因此對(duì)這三個(gè)方面可以進(jìn)行詳細(xì)的分析，從而查出引起汽輪機(jī)振動(dòng)的原因。1.1 汽流激振現(xiàn)象與故障排除汽流激振有兩個(gè)主要特征：一是應(yīng)該出現(xiàn)較大量值的低頻分量；二是振動(dòng)的增大受運(yùn)行參數(shù)的影響明顯，如負(fù)荷，且增大應(yīng)該呈突發(fā)性。其原因主要是由于葉片受不均衡的氣體流沖擊就會(huì)發(fā)生汽流激振；對(duì)于大型機(jī)組，由于末級(jí)較長，氣體在葉片膨脹末端產(chǎn)生流道紊亂也可能發(fā)生
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2013年5期2013-08-15
- 汽輪機(jī)出現(xiàn)異常振動(dòng)原因分析與探討
2 汽輪發(fā)電機(jī)的汽流激振1.2.1 汽流激振產(chǎn)生的原因氣流引發(fā)的汽輪機(jī)震動(dòng)是有一定的特征的，在進(jìn)行處理時(shí)，首先可以依據(jù)這些特征進(jìn)行震動(dòng)性質(zhì)的劃分，便于進(jìn)而采取處理的措施。具體特征主要有：（1）當(dāng)汽輪機(jī)的運(yùn)動(dòng)負(fù)荷超過其最大的額定數(shù)值時(shí)，汽輪機(jī)的軸承承載能力會(huì)發(fā)生變化，進(jìn)而導(dǎo)致急速的震動(dòng)，當(dāng)負(fù)荷減少時(shí)，震動(dòng)也隨之逐漸的減??；（2）強(qiáng)烈振動(dòng)的頻率約等于或低于高壓轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速；（3）氣流引發(fā)的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)方向是順時(shí)針方向的。（4）發(fā)生汽流激振的部位在高壓轉(zhuǎn)子或再
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2013年6期2013-08-15
- 大功率汽輪機(jī)低壓缸的改進(jìn)方案
析可以得出結(jié)論：汽流在汽輪機(jī)通流部分中的軸向流動(dòng)和它在汽缸進(jìn)出口處的徑向流動(dòng)之間存在著矛盾。這就導(dǎo)致汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)和制造工藝的復(fù)雜化。此外，可靠性降低，并在進(jìn)汽管、分流器及汽缸通流部分前幾個(gè)軸流級(jí)中出現(xiàn)附加的能量損失。出現(xiàn)這些損失的原因是：（1）由供汽管通過有限的徑向空間進(jìn)入軸流級(jí)的汽流在軸向和徑向不均勻，這種不均勻汽流嚴(yán)重影響到低壓的通流部分，對(duì)隨后幾級(jí)葉片的效率產(chǎn)生不利的影響；（2）核電汽輪機(jī)低壓缸中在個(gè)別工況下由轉(zhuǎn)子熱膨脹引起的軸向間隙變化可達(dá)到40mm
機(jī)械工程師 2013年5期2013-04-17
- 300MW汽輪機(jī)異常振動(dòng)原因分析及對(duì)策
得很少。1.2 汽流激振1.2.1 產(chǎn)生的原因分析汽流激振類振動(dòng)有以下特點(diǎn)：a、汽輪發(fā)電機(jī)組的負(fù)荷超過某一負(fù)荷點(diǎn)，軸振動(dòng)立即急劇增加；如果降負(fù)荷低于負(fù)荷點(diǎn)，振動(dòng)立即迅速減小。b、強(qiáng)烈振動(dòng)的頻率約等于或低于高壓轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速。c、汽流激振一般為正向渦動(dòng)。d、發(fā)生汽流激振的部位在高壓轉(zhuǎn)子或再熱中壓轉(zhuǎn)子段。其原因主要是由于葉片受不均衡的氣體來流沖擊就會(huì)發(fā)生汽流激振；對(duì)于大型機(jī)組，由于末級(jí)較長，氣體在葉片末端膨脹產(chǎn)生流道紊亂也可能發(fā)生汽流激振現(xiàn)象；軸封也可能發(fā)生
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年18期2012-12-28
- 汽流偏角對(duì)蒸汽濕度測(cè)量的誤差分析
角。為了準(zhǔn)確研究汽流偏角對(duì)濕度測(cè)量誤差的影響，模擬計(jì)算了一定排汽壓力和顆粒尺寸下，不同汽流偏角和不同排汽速度對(duì)濕度測(cè)量誤差的影響。1 微波諧振腔的數(shù)學(xué)模型微波諧振腔微擾法測(cè)量蒸汽濕度的基本思想是基于微波諧振腔的微擾，即微波諧振腔的諧振頻率隨腔內(nèi)電介質(zhì)的介電常數(shù)變化將發(fā)生偏移，在一定溫度 (或壓力)下，蒸汽的濕度不同其介電常數(shù)也不同，一定溫度、壓力下濕蒸汽的介電常數(shù)只與其濕度有關(guān)。當(dāng)濕蒸汽流過微波諧振腔時(shí)，通過測(cè)量諧振腔諧振頻率的偏移可以測(cè)量濕蒸汽的介電常數(shù)
- 汽輪機(jī)組汽流激振故障原因及分析
密度增大，則發(fā)生汽流激振的可能性增加.隨著600MW、1000 MW超臨界及以上大型機(jī)組大量投運(yùn)，汽流激振已成為機(jī)組面臨的主要振動(dòng)問題之一［1］.汽流激振是由蒸汽激振力誘發(fā)在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生的一種自激振動(dòng)，使軸系穩(wěn)定性降低，產(chǎn)生很大低頻振動(dòng)，誘發(fā)轉(zhuǎn)子失穩(wěn)，影響機(jī)組運(yùn)行的安全和可靠性，限制機(jī)組出力.目前，國內(nèi)已有不少機(jī)組在運(yùn)行中發(fā)生汽流激振引起的不穩(wěn)定低頻振動(dòng)事故.筆者通過整理近年來我國汽輪機(jī)組汽流激振事故的典型案例，歸納分析汽流激振故障原因和振動(dòng)特征.根據(jù)
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2012年10期2012-08-16
- 汽輪機(jī)出現(xiàn)異常振動(dòng)原因分析與探討
2 汽輪發(fā)電機(jī)的汽流激振1.2.1 汽流激振產(chǎn)生的原因汽流激振類振動(dòng)有以下特點(diǎn)：a、汽輪發(fā)電機(jī)組的負(fù)荷超過某一負(fù)荷點(diǎn)，軸振動(dòng)立即急劇增加；如果降負(fù)荷低于負(fù)荷點(diǎn)，振動(dòng)立即迅速減小。 b、強(qiáng)烈振動(dòng)的頻率約等于或低于高壓轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速。 c、汽流激振一般為正向渦動(dòng)。d、發(fā)生汽流激振的部位在高壓轉(zhuǎn)子或再熱中壓轉(zhuǎn)子段。其原因主要是由于葉片受不均衡的氣體來流沖擊就會(huì)發(fā)生汽流激振；對(duì)于大型機(jī)組，由于末級(jí)較長，氣體在葉片末端膨脹產(chǎn)生流道紊亂也可能發(fā)生汽流激振現(xiàn)象；軸封也
科技視界 2012年30期2012-08-15
- 綏電4號(hào)機(jī)組汽流激振原因分析
2)綏電4號(hào)機(jī)組汽流激振原因分析李 冬(神華國華綏中發(fā)電有限責(zé)任公司，遼寧 葫蘆島 125222)近年來，隨著經(jīng)濟(jì)、技術(shù)的發(fā)展和電網(wǎng)容量的擴(kuò)大，我國火電機(jī)組的建設(shè)已跨上了百萬千瓦級(jí)的臺(tái)階。根據(jù)大型超超臨界機(jī)組產(chǎn)生汽流激振的特點(diǎn)及同類型機(jī)組參數(shù)的對(duì)比，針對(duì)綏電4號(hào)機(jī)汽流激振現(xiàn)象，通過試驗(yàn)分析了發(fā)生激振的主要原因。超超臨界機(jī)組;汽輪機(jī);汽流激振;調(diào)節(jié)特性1 機(jī)組概況神華國華綏中發(fā)電有限責(zé)任公司發(fā)電B廠(以下簡(jiǎn)稱綏電B廠)共安裝了2臺(tái)1 000 MW超超臨界燃煤
東北電力技術(shù) 2012年1期2012-04-23
- 汽輪機(jī)靜葉柵二次流損失的數(shù)值研究
規(guī)律，比較分析了汽流在不同臨界狀態(tài)下的總壓損失系數(shù)、靜壓系數(shù)的變化規(guī)律及渦系的發(fā)展情況。對(duì)目前扭曲度葉柵的氣動(dòng)特性研究及設(shè)計(jì)具有極大的指導(dǎo)意義。1 計(jì)算方法1.1 湍流模型由于k-ε湍流模型不能準(zhǔn)確的模擬剪切應(yīng)力的運(yùn)輸、回流以及流體的分離現(xiàn)象，因此采用了SST k-ω湍流模型，該模型是基于k-ω模型并結(jié)合k-ε雙方程模型而發(fā)展的一個(gè)新模型，它的混合功能實(shí)現(xiàn)了由邊界層內(nèi)部使用k-ω模型到邊界層外部使用k-ε雙方程模型的逐漸轉(zhuǎn)變，對(duì)近壁區(qū)的回流、存在逆壓力梯度
東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年2期2012-03-12
- 試論汽輪機(jī)調(diào)節(jié)閥的汽流激振分析與解決方法
的振動(dòng)主要是由于汽流的不穩(wěn)定而誘發(fā)的。而汽流的不穩(wěn)定又與流動(dòng)工況和調(diào)節(jié)閥的內(nèi)部結(jié)構(gòu)有密切關(guān)系。本文提出了鐘罩閥的閥碟類似一個(gè)鐘罩扣在閥座上，閥座生出三根筋板支撐上部的導(dǎo)流錐，通過閥碟的上下移動(dòng)改變開度實(shí)現(xiàn)對(duì)流量的控制，從而解決了汽輪機(jī)調(diào)節(jié)閥的汽流激振問題。1 調(diào)節(jié)閥內(nèi)流場(chǎng)分析調(diào)節(jié)閥在高溫高壓的蒸汽條件下工作，其流動(dòng)為三維、可壓縮、粘性湍流流動(dòng)?？刂品匠滩捎肗avier-Stokes方程，湍流模型選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型，工作介質(zhì)為水蒸汽，熱力性質(zhì)參數(shù)的計(jì)算基于I
科技傳播 2011年4期2011-08-15
- 汽輪機(jī)新型高壓級(jí)隔板靜葉柵結(jié)構(gòu)分析
高壓隔板靜葉柵蒸汽流動(dòng)損失大，高壓級(jí)組效率低，直接影響汽輪機(jī)的整機(jī)效率［2］。從高壓級(jí)隔板通流效率和強(qiáng)度兩個(gè)方面對(duì)常規(guī)高壓級(jí)隔板葉柵布置方式和結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，通過應(yīng)用計(jì)算液體力學(xué)和強(qiáng)度有限元數(shù)值分析方法，結(jié)合相關(guān)機(jī)組的熱力性能考核試驗(yàn)結(jié)果分析，采用新型高壓級(jí)隔板的機(jī)組其高壓通流部分的效率比采用常規(guī)結(jié)構(gòu)時(shí)可以提高1.5%～2%。1 新型高壓級(jí)隔板靜葉柵結(jié)構(gòu)常規(guī)結(jié)構(gòu)為了保證靜葉隔板強(qiáng)度，采用了加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)，新型高壓級(jí)隔板在總體結(jié)構(gòu)上與常規(guī)設(shè)計(jì)相似，最大區(qū)別是采用進(jìn)
山東電力技術(shù) 2011年5期2011-05-24
- 大型非線性轉(zhuǎn)子－密封－軸承系統(tǒng)的不平衡響應(yīng)與穩(wěn)定性
出轉(zhuǎn)子升速過程中汽流激振現(xiàn)象的典型特征和發(fā)生汽流激振的失穩(wěn)轉(zhuǎn)速，并且得到系統(tǒng)參數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)子不平衡響應(yīng)和穩(wěn)定性的影響規(guī)律。結(jié)果表明:適當(dāng)?shù)脑龃筠D(zhuǎn)子的阻尼、密封的半徑間隙和密封流體軸向流速可提高轉(zhuǎn)子發(fā)生汽流激振的失穩(wěn)轉(zhuǎn)速，這為在設(shè)計(jì)和運(yùn)行中提高實(shí)際大型汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子－密封－軸承系統(tǒng)的穩(wěn)定性提供了參考依據(jù)。轉(zhuǎn)子－密封－軸承系統(tǒng);非線性;高維;不平衡響應(yīng);失穩(wěn)轉(zhuǎn)速當(dāng)前我國電站汽輪發(fā)電機(jī)組正向著大容量、超臨界和超超臨界機(jī)組發(fā)展。汽輪機(jī)蒸汽參數(shù)的提高導(dǎo)致高中壓缸進(jìn)汽密度增大、
振動(dòng)與沖擊 2011年5期2011-01-25