孟林輝 陳正飛 張景彪 邢繼濤

（神華國(guó)華綏中發(fā)電有限責(zé)任公司，遼寧省葫蘆島市，125222）

1 機(jī)組概況

N1000-25／600／600型汽輪機(jī)，由一個(gè)單流高壓缸、一個(gè)雙流中壓缸及兩個(gè)雙流低壓缸依次串聯(lián)組成，其軸系結(jié)構(gòu)如圖1所示。主軸為逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)（左右方向，均指面向發(fā)電機(jī)的左右方向）。其中，高壓缸呈反向布置 （頭對(duì)中壓缸），包括一個(gè)雙流調(diào)節(jié)級(jí)與8個(gè)單流壓力級(jí)，中壓缸共有2×6個(gè)壓力級(jí)，兩個(gè)低壓缸共有2×2×6個(gè)壓力級(jí)。

高壓和中壓轉(zhuǎn)子均由2套可傾瓦軸承支承，可傾瓦為6瓦塊結(jié)構(gòu)，上下對(duì)稱布置；低壓轉(zhuǎn)子均采用兩套橢圓瓦支承，單側(cè)進(jìn)油，上瓦開(kāi)槽結(jié)構(gòu)；推力軸承位于高中壓缸之間的軸承箱內(nèi)，采用傾斜平面式雙推力盤(pán)結(jié)構(gòu)。

汽輪機(jī)為綜合閥序、復(fù)合配汽方式。機(jī)組設(shè)計(jì)配汽曲線及對(duì)應(yīng)噴嘴位置如圖2所示。機(jī)組采用定—滑—定（30%～95%負(fù)荷段滑壓）復(fù)合滑壓運(yùn)行方式。

蒸汽設(shè)計(jì)流程：新蒸汽經(jīng)4根導(dǎo)汽管進(jìn)入4臺(tái)高壓主汽閥 （ICV） （主汽閥后設(shè)有連通管，與4臺(tái)高壓主汽閥后腔室相通）、4 臺(tái)調(diào)節(jié)閥 （CV），經(jīng)4個(gè)進(jìn)汽口進(jìn)入調(diào)節(jié)級(jí)，通過(guò)高壓缸2+8級(jí)做功后，到鍋爐再熱器。再熱汽經(jīng)2根再熱管進(jìn)入中壓聯(lián)合汽閥，經(jīng)2個(gè)導(dǎo)汽管進(jìn)入中壓缸中部下半，通過(guò)2×6級(jí)做功后的蒸汽經(jīng)1根異徑連通管分別進(jìn)入2個(gè)雙流6級(jí)的低壓缸 （A、B），做功后排入凝汽器。

圖2 機(jī)組設(shè)計(jì)配汽曲線及對(duì)應(yīng)噴嘴位置圖（機(jī)頭向機(jī)尾看）

2 1000 MW 超超臨界汽輪機(jī)組汽流激振現(xiàn)象簡(jiǎn)述

基建試運(yùn)初期，準(zhǔn)備首次進(jìn)行機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行，當(dāng)負(fù)荷升至850 MW 左右時(shí)，1、2號(hào)瓦軸振開(kāi)始出現(xiàn)波動(dòng)，負(fù)荷升至966 MW 時(shí)，振動(dòng)突然增大，降負(fù)荷后迅速收斂。當(dāng)負(fù)荷降至870 MW左右時(shí)趨于穩(wěn)定，再次升負(fù)荷至780 MW 時(shí)又出現(xiàn)波動(dòng)，940 MW 時(shí)振動(dòng)曲線再次迅速增大。機(jī)組出現(xiàn)激振前后振動(dòng)變化過(guò)程曲線如圖3所示。

僅機(jī)組1、2號(hào)瓦振動(dòng)變化表現(xiàn)較強(qiáng)烈，3、4號(hào)瓦振動(dòng)增加較小，5～11號(hào)瓦振動(dòng)均無(wú)明顯變化。同時(shí)，各軸瓦金屬溫度、回油溫度無(wú)明顯變化。鑒于機(jī)組運(yùn)行中軸瓦溫度不是很高，且振動(dòng)增大、瓦溫未發(fā)生明顯變化，因此，將潤(rùn)滑油溫度由39℃提高至42℃ （設(shè)計(jì)油溫為40℃～45℃），緩慢增加機(jī)組負(fù)荷至850 MW，振動(dòng)逐漸發(fā)散。再次提高潤(rùn)滑油溫至44℃，振動(dòng)仍無(wú)收斂趨勢(shì)，降負(fù)荷、恢復(fù)潤(rùn)滑油溫度至40℃。鑒于該機(jī)組1、2號(hào)軸瓦采用6瓦塊可傾瓦結(jié)構(gòu)，且調(diào)整潤(rùn)滑油溫對(duì)振動(dòng)無(wú)影響，可基本排除油膜渦動(dòng)的影響。

通過(guò)圖3可以明顯看出，機(jī)組3次升負(fù)荷過(guò)程中，振動(dòng)均在850 MW 左右逐漸發(fā)散，950 MW左右振動(dòng)明顯增大。且從機(jī)組發(fā)生激振趨勢(shì)圖和頻譜圖 （圖4）中可以看出，振動(dòng)曲線發(fā)散時(shí)28 Hz分量迅速增大，工頻分量基本無(wú)變化，而且與負(fù)荷和流量有關(guān)。從振動(dòng)機(jī)理和特征上分析，發(fā)生在該機(jī)組的突發(fā)振動(dòng)符合汽流激振的典型特征，具體如下：

（1）振動(dòng)頻率與轉(zhuǎn)子一階臨界轉(zhuǎn)速對(duì)應(yīng)的頻率接近，即：

式中：nc——高壓轉(zhuǎn)子第一階臨界轉(zhuǎn)速。

（2）低頻振動(dòng)與機(jī)組振動(dòng)負(fù)荷有著良好的再現(xiàn)性。

（3）低頻振動(dòng)有一個(gè)門(mén)檻值。

圖3 機(jī)組出現(xiàn)激振前后振動(dòng)變化曲線圖

圖4 機(jī)組發(fā)生激振時(shí)趨勢(shì)圖和頻譜圖

3 汽流激振問(wèn)題處理過(guò)程

3.1 首次配汽曲線調(diào)整

鑒于機(jī)組負(fù)荷升至950 MW 左右時(shí)出現(xiàn)激振問(wèn)題，無(wú)法實(shí)現(xiàn)機(jī)組滿負(fù)荷工況運(yùn)行，結(jié)合振動(dòng)變化趨勢(shì)，利用機(jī)組停運(yùn)消缺機(jī)會(huì)，調(diào)整1號(hào)軸瓦頂隙 （2號(hào)瓦頂隙安裝值為設(shè)計(jì)下限，未進(jìn)行調(diào)整），并對(duì)CV4開(kāi)度曲線進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。將這一配汽曲線調(diào)整方案，定為方案二。

（1）將1 號(hào)軸承頂隙由0.55 mm 調(diào)整至0.50mm （設(shè)計(jì)值為0.47～0.62mm）。

（2）微調(diào)整CV4開(kāi)度曲線，首次修改后機(jī)組的配汽曲線如圖5所示。

再次啟動(dòng)后，當(dāng)負(fù)荷升至800 MW 時(shí)，振動(dòng)曲線開(kāi)始發(fā)散，DEH 綜合指令為88%，CV1～CV4開(kāi)度分別為70%、53%、54%、15%。

圖5 首次修改后機(jī)組配汽曲線

本次調(diào)整雖對(duì)CV4開(kāi)度曲線進(jìn)行了簡(jiǎn)單修改，但機(jī)組存在的激振問(wèn)題仍未得到有效解決。因此，降低機(jī)組負(fù)荷，將CV1與CV4開(kāi)度曲線對(duì)換，曲線修改后機(jī)組負(fù)荷可以升至1000 MW。CV1與CV4曲線對(duì)換后機(jī)組滿負(fù)荷工況運(yùn)行參數(shù)：機(jī)組負(fù)荷，1000 MW；主汽壓力，25.2 MPa；主汽溫度，600℃；機(jī)組背壓，4.5kPa；循環(huán)水溫，14.2℃；潤(rùn)滑油溫，40.2℃；綜合指令，91.9%；CV1開(kāi)度，28.4%；CV2開(kāi) 度，72.9%；CV3開(kāi) 度，73.9%；CV4開(kāi)度，93.0%。CV1與CV4開(kāi)度對(duì)換配汽曲線 （方案二）如圖6所示。

3.2 第二次配汽曲線調(diào)整 （方案三）

通過(guò)對(duì)換CV1與CV4開(kāi)度曲線，機(jī)組可以實(shí)現(xiàn)滿負(fù)荷運(yùn)行，但機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)仍不穩(wěn)定，低負(fù)荷工況振動(dòng)波動(dòng)較大；高負(fù)荷工況，如主汽參數(shù)過(guò)低，CV1開(kāi)度大于35%時(shí)，仍會(huì)出現(xiàn)汽流激振問(wèn)題。CV1開(kāi)度大于35%時(shí)，出現(xiàn)激振的振動(dòng)變化曲線如圖7所示。

為進(jìn)一步優(yōu)化汽輪機(jī)軸系運(yùn)行狀態(tài)，對(duì)機(jī)組配汽曲線再次進(jìn)行調(diào)整。在原設(shè)計(jì)配汽曲線基礎(chǔ)上，將CV1與CV2、CV3與CV4開(kāi)度曲線分別進(jìn)行對(duì)換，對(duì)換后的配汽曲線如圖8所示。機(jī)組配汽曲線調(diào)整后，試升負(fù)荷至870 MW 時(shí)，汽流激振問(wèn)題再次出現(xiàn)，重新將機(jī)組配汽曲線恢復(fù)為修改前狀態(tài)（方案二狀態(tài)），機(jī)組負(fù)荷升至1000 MW 正常。

圖6 CV1與CV4開(kāi)度對(duì)換配汽曲線 （方案二）

圖7 CV1 開(kāi)度大于35%時(shí)，出現(xiàn)激振的振動(dòng)變化曲線

圖8 CV1 與CV2、CV3 與CV4開(kāi)度曲線分別對(duì)換后的配汽曲線 （方案三）

3.3 最終配汽曲線優(yōu)化調(diào)整 （方案四）

隨著夏季的到來(lái)，循環(huán)水溫度逐漸升高，汽輪機(jī)排汽壓力也隨之升高。在其他參數(shù)不變情況下，同負(fù)荷DEH 綜合指令相對(duì)增大，機(jī)組950MW 工況對(duì)應(yīng)DEH 綜合指令約在32%，滿負(fù)荷運(yùn)行DEH 綜合指令將達(dá)到36%。因此，機(jī)組未徹底解決的高負(fù)荷工況汽流激振問(wèn)題重新出現(xiàn)。為徹底解決激振問(wèn)題，恢復(fù)機(jī)組出力，在機(jī)組運(yùn)行時(shí)使用配汽曲線 （方案二）基礎(chǔ)上進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整。

圖9 機(jī)組最終優(yōu)化配汽曲線 （方案四）

調(diào)整分為兩步：第一步，將CV1開(kāi)度曲線完全調(diào)整為CV4設(shè)計(jì)曲線，即將85%綜合指令對(duì)應(yīng)CV1全關(guān)，恢復(fù)為90%綜合指令下全關(guān)，以改善500～700 MW 負(fù)荷段1、2號(hào)瓦振幅波動(dòng)問(wèn)題；第二步，將CV1最大開(kāi)度限制為35%，以解決機(jī)組在高負(fù)荷工況出現(xiàn)的汽流激振問(wèn)題。機(jī)組最終優(yōu)化配汽曲線如圖9 所示。由于CV1最大開(kāi)度限制為35%，機(jī)組在設(shè)計(jì)主汽參數(shù)下最高負(fù)荷為980 MW。為實(shí)現(xiàn)滿負(fù)荷工況運(yùn)行，通過(guò)設(shè)定0.3 MPa滑壓偏置的方法，人為提高主蒸汽參數(shù)，使機(jī)組達(dá)到額定出力1000 MW。

4 汽流激振原因分析與處理

4.1 汽流激振原因分析

從汽流激振的故障源來(lái)說(shuō)，是由于轉(zhuǎn)子與汽缸中心偏差，從而產(chǎn)生了兩種激振力，一是密封腔室內(nèi)徑向壓力分布不均；二是轉(zhuǎn)子徑向扭矩不平衡。

4.2 汽流激振的消除措施

根據(jù)汽流激振的機(jī)理、軸系穩(wěn)定性理論和處理蒸汽激振的實(shí)踐，消除汽流激振的措施可從以下兩方面著手：一是限制產(chǎn)生激勵(lì)條件，即消除或減小激振力；二是增加阻尼，即主要是增加軸承的阻尼。這些措施具體如下：

（1）改變軸承設(shè)計(jì)，采用穩(wěn)定性好的軸承，如可傾瓦軸承。

（2）改變汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子和汽缸中心位置，包括徑向和軸向位置。如適當(dāng)增大葉頂汽封的徑向間隙，減小軸向間隙。

（3）采用先進(jìn)的汽封結(jié)構(gòu)，使軸封成錐形設(shè)計(jì)，高壓進(jìn)口側(cè)齒尖間隙小，低壓排出側(cè)齒尖間隙大。

（4）改變調(diào)節(jié)閥門(mén)開(kāi)啟順序。

（5）縮短轉(zhuǎn)子跨距，提高轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速。

（6）改變軸承參數(shù)，如軸瓦間隙、潤(rùn)滑油黏度、進(jìn)油壓力和溫度、軸承比壓等。

（7）提高機(jī)組的安裝和檢修質(zhì)量，防止因檢修不當(dāng)造成的轉(zhuǎn)子在汽缸中發(fā)生較大的偏斜。嚴(yán)格控制軸系揚(yáng)度、軸瓦緊力等，確保軸承在各種負(fù)荷下具有良好的穩(wěn)定性。

4.3 機(jī)組汽流激振問(wèn)題分析及解決思路

鑒于該機(jī)組新投產(chǎn)，短期內(nèi)無(wú)大修計(jì)劃，因此對(duì)汽缸內(nèi)部間隙情況無(wú)法進(jìn)行檢查、調(diào)整。為解決汽流激振問(wèn)題，先后對(duì)機(jī)組配汽曲線進(jìn)行了3次較大調(diào)整，通過(guò)3種配汽方案，嘗試了蒸汽力3個(gè)方向作用在高壓轉(zhuǎn)子上，對(duì)機(jī)組振動(dòng)產(chǎn)生的不同影響。各方案機(jī)組運(yùn)行參數(shù)及振動(dòng)情況見(jiàn)表1。

對(duì)3種配汽方案進(jìn)行總結(jié)，具體如下：

方案一：原設(shè)計(jì)曲線。高負(fù)荷工況CV4開(kāi)度較小時(shí)，其高壓轉(zhuǎn)子受力方向?yàn)樽笙路健?/p>

方案二：CV1與CV4開(kāi)度曲線對(duì)換。高負(fù)荷工況CV1開(kāi)度較小時(shí)，其高壓轉(zhuǎn)子受力方向?yàn)橛疑戏健?/p>

方案三：CV1與CV2、CV3與CV4開(kāi)度曲線分別對(duì)換。高負(fù)荷工況CV3開(kāi)度較小時(shí)，其高壓轉(zhuǎn)子受力方向?yàn)橛蚁路健?/p>

圖10 3種配汽方式高壓轉(zhuǎn)子受力方向

3種配汽方式高壓轉(zhuǎn)子受力方向如圖10所示。

機(jī)組在采用方案二配汽方式時(shí)，可實(shí)現(xiàn)滿負(fù)荷運(yùn)行，但500～700 MW 負(fù)荷工況下2號(hào)瓦振幅有波動(dòng)現(xiàn)象，700 MW 以上負(fù)荷振動(dòng)相對(duì)較為穩(wěn)定，特別是夏季工況CV1開(kāi)度大于35%時(shí)，仍會(huì)激發(fā)振動(dòng)。采用方案二的配汽方式負(fù)荷與振動(dòng)變化關(guān)系曲線如圖11所示。機(jī)組采用方案一和方案三兩種配汽方式，低負(fù)荷下振動(dòng)較穩(wěn)定，但當(dāng)機(jī)組負(fù)荷升至850 MW 以上時(shí)，振動(dòng)逐漸發(fā)散或振動(dòng)突然增大，無(wú)法實(shí)現(xiàn)滿負(fù)荷運(yùn)行。

圖11 采用方案二的配汽方式負(fù)荷與振動(dòng)變化關(guān)系曲線

對(duì)比CV1與CV4開(kāi)度曲線對(duì)換過(guò)程中 （方案二修改過(guò)程），1、2、3 號(hào)軸振測(cè)點(diǎn)處的軸頸位移（見(jiàn)圖12）：1號(hào)軸頸向右移動(dòng)約20m，2號(hào)軸頸向右上方移動(dòng)約84 m，3 號(hào)軸頸向左下方移動(dòng)約18m。高壓轉(zhuǎn)子在蒸汽力作用下偏向右上方，此配汽方式機(jī)組可實(shí)現(xiàn)滿負(fù)荷運(yùn)行，說(shuō)明該機(jī)組汽流激振問(wèn)題主要出在高壓缸內(nèi)動(dòng)靜部分徑向間隙不均，即上部間隙偏大。方案二配汽方式，使高壓轉(zhuǎn)子偏上部運(yùn)行，促使其徑向間隙趨于均勻，避免其不平衡蒸汽力引發(fā)的激振。

圖12 CV1與CV4開(kāi)度曲線對(duì)換過(guò)程中各軸頸位移圖

采用方案二配汽方式，低負(fù)荷工況下1、2號(hào)振幅波動(dòng)，主要由于機(jī)組為定-滑-定運(yùn)行方式，低負(fù)荷工況蒸汽參數(shù)相對(duì)較低，且此負(fù)荷段對(duì)應(yīng)綜合指令小于85%；CV2、CV3、CV4相對(duì)高負(fù)荷工況開(kāi)度較小，CV1也有一定開(kāi)度，蒸汽向右上方作用在高壓轉(zhuǎn)子上的力相對(duì)較小，轉(zhuǎn)子無(wú)法穩(wěn)定在偏右上部位置運(yùn)行；2號(hào)瓦振動(dòng)曲線相對(duì)發(fā)散，且有一定量的汽流激振出現(xiàn)的低頻 （25 Hz）振動(dòng) （見(jiàn)圖13）。為解決低負(fù)荷高壓轉(zhuǎn)子低頻振動(dòng)，以及夏季工況高負(fù)荷易發(fā)生汽流激振問(wèn)題，對(duì)方案二的曲線進(jìn)行優(yōu)化，使CV1全關(guān)曲線滯后，以減小500～700 MW 負(fù)荷段CV1的開(kāi)度，降低CV1對(duì)應(yīng)噴嘴作用在高壓轉(zhuǎn)子向下的力，提高機(jī)組在此負(fù)荷段運(yùn)行的穩(wěn)定性。同時(shí)，高負(fù)荷工況 （＞850 MW）CV1開(kāi)度相對(duì)方案二也有所減小，有效控制了高負(fù)荷工況汽流激振的發(fā)生。

圖13 2號(hào)瓦不同負(fù)荷軸心位置及瀑布圖

表1 四種方案機(jī)組運(yùn)行參數(shù)及振動(dòng)情況統(tǒng)計(jì)

5 結(jié)論

通過(guò)調(diào)整汽輪機(jī)組配汽曲線，改變閥門(mén)開(kāi)啟順序及開(kāi)度的方法，使機(jī)組汽流激振問(wèn)題得到了有效控制。同時(shí)，根據(jù)不同配汽方式對(duì)高壓轉(zhuǎn)子軸心位置的影響，結(jié)合機(jī)組振動(dòng)變化趨勢(shì)，對(duì)不開(kāi)缸情況下汽缸內(nèi)動(dòng)靜間隙偏差有一個(gè)初步判斷，為機(jī)組大修徹底解決汽流激振問(wèn)題，提供了數(shù)據(jù)參考。

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