李曉暉，葛晶晶

（浙能臺(tái)州發(fā)電廠，浙江 臺(tái)州 318016）

300 MW汽輪機(jī)通流改造后振動(dòng)問題的分析和處理

李曉暉，葛晶晶

（浙能臺(tái)州發(fā)電廠，浙江 臺(tái)州 318016）

某300 MW機(jī)組進(jìn)行汽輪機(jī)高中壓缸通流增容改造后，高負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)1號(hào)、2號(hào)軸承振動(dòng)突然升高的現(xiàn)象，分析為汽流激振導(dǎo)致。通過優(yōu)化調(diào)整4個(gè)調(diào)門的閥序、提高軸承軸瓦比壓、改造軸承油流管路等方法，軸承的振動(dòng)得到了有效控制。

汽輪機(jī)；汽流激振；閥序優(yōu)化；軸瓦比壓；油路改造

0 引言

汽輪機(jī)機(jī)組的汽流激振是汽輪機(jī)內(nèi)部汽流激振力造成的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子振動(dòng)突然增大的現(xiàn)象。隨著汽輪機(jī)容量與蒸汽參數(shù)的提高，汽流激振已成為影響汽輪機(jī)安全運(yùn)行的重要因素。汽輪機(jī)內(nèi)部汽流激振力的來源主要有：軸封蒸汽激振力、葉頂間隙激振力、作用在轉(zhuǎn)子上的不對(duì)稱蒸汽力和力矩3個(gè)方面[1]。

目前，對(duì)于汽輪機(jī)激振的研究可以大致分為工程研究與理論研究。工程研究主要通過振動(dòng)測(cè)量裝置獲得汽輪機(jī)組的振動(dòng)情況，并通過工程實(shí)踐總結(jié)出汽輪機(jī)激振的影響因素，如汽流結(jié)構(gòu)、軸承結(jié)構(gòu)、運(yùn)行方式等，針對(duì)性地提出解決措施，如改變進(jìn)汽方式、改造軸承結(jié)構(gòu)、加大轉(zhuǎn)子剛度、增大系統(tǒng)阻尼、調(diào)整軸瓦標(biāo)高等[2-5]。部分研究人員通過數(shù)值模擬方法研究了渦動(dòng)效應(yīng)與葉頂圍帶密封蒸汽流造成的激振力[6]、配汽方式對(duì)激振力的頻率產(chǎn)生影響[7]、轉(zhuǎn)速和頻率對(duì)激振力的影響[8]、部分進(jìn)汽汽輪機(jī)動(dòng)葉在進(jìn)入及離開進(jìn)汽通道的過程中的激振力變化情況[9]。汽輪機(jī)葉輪偏心也是產(chǎn)生激振的因素之一，一般采用動(dòng)葉做功法進(jìn)行相應(yīng)的理論計(jì)算與分析[10-12]。

本文針對(duì)300 MW機(jī)組通流改造擴(kuò)容至330 MW后所產(chǎn)生的汽流激振問題進(jìn)行分析，提出有效的解決方案，成功解決了限制機(jī)組出力的振動(dòng)故障。

1 存在的問題

某汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠（日立技術(shù)）生產(chǎn)的N300 MW亞臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸(高中壓缸合缸)、雙排汽、凝汽式汽輪機(jī)。為了提升機(jī)組出力，進(jìn)行了汽輪機(jī)高中壓缸通流改造，改造后機(jī)組增容至330 MW。主要改造內(nèi)容為汽輪機(jī)高壓缸噴嘴組、高壓缸第2～9級(jí)隔板和動(dòng)葉片進(jìn)行更換；高/中/低壓缸汽、軸封結(jié)構(gòu)和徑向間隙進(jìn)行優(yōu)化改造；為平衡軸向推力，高中壓轉(zhuǎn)子進(jìn)行了補(bǔ)充加工。機(jī)組采用節(jié)流噴嘴配汽方式，由4只高壓調(diào)節(jié)汽閥控制。

通流改造后，汽機(jī)沖轉(zhuǎn)至機(jī)組并網(wǎng)初期（45 MW以內(nèi)），汽機(jī)軸承多次發(fā)生振動(dòng)，1X及2X振幅為150～200 μm，從而導(dǎo)致數(shù)次停機(jī)。幾次振動(dòng)均表現(xiàn)為振幅緩慢爬升、振動(dòng)相位也在緩慢變化、轉(zhuǎn)子發(fā)生碰摩，隨后在升負(fù)荷過程中，控制負(fù)荷緩慢上升，經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間磨合后，機(jī)組振動(dòng)幅值和相位逐漸恢復(fù)正常，振幅均在40 μm左右。

此后，機(jī)組負(fù)荷280 MW以上時(shí)，又多次發(fā)生1號(hào)、2號(hào)軸振動(dòng)突然增大現(xiàn)象，分析發(fā)現(xiàn)振動(dòng)與高壓調(diào)門開度關(guān)系密切，如：負(fù)荷301 MW時(shí)，調(diào)門CV1和CV2全開、CV3強(qiáng)制全關(guān)，當(dāng)CV4開度由37%開至42%時(shí)，1X從34 μm突升至188 μm，2X從45 μm突升至139 μm；負(fù)荷310 MW時(shí)，CV1和CV2全開、強(qiáng)制CV4開度40%，CV3從18%開至26%時(shí)，1X從35 μm突升至184 μm，2X從49 μm突升至158 μm，如圖1所示。

圖1 調(diào)門開度與振動(dòng)試驗(yàn)曲線

幾次振動(dòng)突變均發(fā)生在機(jī)組帶高負(fù)荷且高壓調(diào)門動(dòng)作時(shí)，與啟動(dòng)初期的低負(fù)荷振動(dòng)現(xiàn)象不同的是高負(fù)荷發(fā)生的振動(dòng)上升快，持續(xù)時(shí)間在1 min左右。

2 高負(fù)荷振動(dòng)原因分析

機(jī)組帶高負(fù)荷時(shí)1X和2X振動(dòng)出現(xiàn)突升，振動(dòng)上升快，持續(xù)時(shí)間在1 min左右，并且與調(diào)門開度有關(guān)。從振動(dòng)突變前后幅頻看，軸承1X振動(dòng)一倍頻幅值基本不變，而30 Hz（0.6倍頻）左右的分量由6 μm突升至179 μm，導(dǎo)致振動(dòng)突升，1X軸承振動(dòng)頻幅見圖2。機(jī)組振動(dòng)故障發(fā)生時(shí)有以下特征：

（1）機(jī)組帶高負(fù)荷（負(fù)荷超過280 MW）時(shí)，某一瞬間振動(dòng)會(huì)出現(xiàn)突增，減負(fù)荷后振動(dòng)可恢復(fù)，有較好的重復(fù)性；振動(dòng)突變有門檻負(fù)荷。

（2）振動(dòng)與調(diào)門開度關(guān)系密切，低頻分量的出現(xiàn)與高調(diào)門開度有明確關(guān)聯(lián)，當(dāng)CV3和CV4開度達(dá)到一定幅度時(shí)，低頻分量會(huì)突然出現(xiàn)，速關(guān)該調(diào)門，低頻分量瞬間消失。

圖2 1X振動(dòng)幅值分析

從以上現(xiàn)象和特征判斷：1X和2X振動(dòng)突升是由汽流激振引起的。

因葉片頂部間隙的周向不均勻，在轉(zhuǎn)子上會(huì)引起不平衡扭矩。由不平衡扭矩作用在轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生的蒸汽渦動(dòng)轉(zhuǎn)動(dòng)和靜止部件不同心，導(dǎo)致產(chǎn)生葉片頂部間隙內(nèi)汽流的周向流動(dòng)。由汽封內(nèi)部靜壓的周向變化引起的蒸汽渦動(dòng)，汽封間隙沿圓周向的變化將導(dǎo)致汽封內(nèi)部靜壓的變化。這等同于許多個(gè)氣體軸承，這些氣體軸承產(chǎn)生的交叉剛度積累到一定程度將導(dǎo)致軸系的失穩(wěn)，從而產(chǎn)生汽流激振。

3 消除汽流激振的措施

對(duì)于汽流激振的處理主要從兩方面著手：減小汽流激振力和提高轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的穩(wěn)定性。提高軸承的穩(wěn)定性是現(xiàn)場(chǎng)處理的主要手段，本著先易后難的原則，通過運(yùn)行在線參數(shù)調(diào)整、軸承比壓調(diào)整、優(yōu)化油路等手段來抑制汽流激振。

3.1 閥序優(yōu)化調(diào)整

在高負(fù)荷段，1X，2X軸振與CV3，CV4開啟順序有關(guān)，當(dāng)CV3強(qiáng)制全關(guān)，CV4開至48%時(shí)，1X，2X軸振突增（從50 μm至188 μm）；當(dāng)CV4開度最大限制為40%，CV3高調(diào)開至26%時(shí)，1X，2X軸振又突增（從50 μm至195 μm）。

針對(duì)這一現(xiàn)象，對(duì)4個(gè)調(diào)門做閥序調(diào)整試驗(yàn)，在單閥方式下，機(jī)組負(fù)荷250 MW，CV1—CV4開度在40%以上，1X和2X有失穩(wěn)趨勢(shì)，在單閥方式下繼續(xù)增加負(fù)荷不可行。

在多閥方式下，進(jìn)行多種閥序調(diào)整：

（1）嘗試3-1-4-2，即CV3全開，CV1和CV4同時(shí)開啟，CV2最后開啟，開啟過程中1X和2X有失穩(wěn)趨勢(shì)。

（2）嘗試2-1-4-3，重疊度65%，CV4開度35%以上時(shí)，振動(dòng)有失穩(wěn)趨勢(shì)，后將CV4開度限制30%，機(jī)組能帶到310 MW負(fù)荷。

（3）將CV1和CV4開啟順序互換，即2-4-1-3，CV4開度40%時(shí)，1X和2X有失穩(wěn)趨勢(shì)。

經(jīng)過以上調(diào)整，認(rèn)為最理想閥序是2-1-4-3，CV1和CV2全開，CV4開度限制30%，CV3強(qiáng)制關(guān)閉，負(fù)荷能帶到310 MW。

3.2 潤(rùn)滑油溫度壓力調(diào)整

改變潤(rùn)滑油溫度和壓力，將潤(rùn)滑油壓力從0.17 MPa提升到0.22 MPa，潤(rùn)滑油溫從41℃變到49℃，1X和2X軸振基本無改善。

3.3 軸承優(yōu)化

3.3.1 增加軸瓦比壓

針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行狀態(tài)及特點(diǎn)，采取了增大1號(hào)、2號(hào)軸承比壓的方法：在原設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上，1號(hào)軸承的寬度單邊減小15 mm，2號(hào)軸承寬度單邊減小10 mm，具體尺寸變化見表1。

表1 1號(hào)、2號(hào)軸承縮短長(zhǎng)徑比

增加軸承比壓后，機(jī)組啟機(jī)帶負(fù)荷過程中，280 MW以下時(shí)，軸系各瓦振動(dòng)達(dá)優(yōu)，但隨著負(fù)荷增加，1號(hào)、2號(hào)軸振在短時(shí)間內(nèi)劇增，1號(hào)軸振不時(shí)會(huì)達(dá)到跳機(jī)值，機(jī)組仍不能帶上滿負(fù)荷安全運(yùn)行。

3.3.2 抬高軸承標(biāo)高的可行性

根據(jù)軸承軸系結(jié)構(gòu)，計(jì)算分別抬高各軸承對(duì)載荷的影響，結(jié)果見表2，軸承的標(biāo)高變化對(duì)1號(hào)軸承載荷的影響較小，因此通過抬高軸承標(biāo)高來提升1號(hào)軸承穩(wěn)定性的可行性不現(xiàn)實(shí)。

表2 增加軸承標(biāo)高對(duì)載荷的影響

3.3.3 軸承油路優(yōu)化

原設(shè)計(jì)軸承上瓦開有1/2軸承寬度的油槽，槽深1.6 mm，其作用是：在軸承動(dòng)特性滿足要求的前提下，改善軸承的靜特性，如可降低瓦溫、減少功耗等。而機(jī)組增容后，在280 MW負(fù)荷以上時(shí)，1號(hào)、2號(hào)軸振劇增且低頻分量大，說明在高負(fù)荷下軸承的穩(wěn)定性余度不夠，在增加軸承壓比和抬高1號(hào)軸承標(biāo)高都無法抑制振動(dòng)時(shí)，將上瓦的油槽封堵，增加上瓦的抑制力，讓轉(zhuǎn)子中心下浮，以增加軸承的穩(wěn)定性。

上瓦油槽封堵后，軸承的進(jìn)油需要從軸承兩側(cè)同時(shí)進(jìn)油，對(duì)現(xiàn)有管路進(jìn)行改裝，將原排油孔改為進(jìn)油孔，按流量分配定進(jìn)油孔徑的大小，并保證潤(rùn)滑油進(jìn)油通道的流速不大于2 m/s。

原軸承結(jié)構(gòu)在靠箱內(nèi)側(cè)無擋油環(huán)，為增強(qiáng)穩(wěn)定性，加裝該側(cè)擋油環(huán)，可增大軸承阻尼，進(jìn)一步提高軸承穩(wěn)定性。

改造完成后，1號(hào)、2號(hào)軸承按解體前間隙數(shù)據(jù)進(jìn)行復(fù)裝。處理后啟動(dòng)機(jī)組成功帶滿負(fù)荷，振動(dòng)無異常并在優(yōu)良范圍，機(jī)組振動(dòng)得到有效控制。在機(jī)組滿負(fù)荷試驗(yàn)時(shí)，1號(hào)軸承振動(dòng)值為52 μm，2號(hào)軸承振動(dòng)值為55 μm。

4 結(jié)論

（1）經(jīng)過4個(gè)調(diào)門進(jìn)汽閥序優(yōu)化調(diào)整、1號(hào)和2號(hào)軸承比壓調(diào)整、油路優(yōu)化改造后，1號(hào)、2號(hào)軸承振動(dòng)問題得到了明顯改善，機(jī)組在滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，軸承振動(dòng)值穩(wěn)定在40～60 μm。

（2）1號(hào)和2號(hào)軸承改造后，軸承金屬溫度、潤(rùn)滑油溫度、軸向位移等參數(shù)穩(wěn)定，整個(gè)軸系運(yùn)行正常。

（3）機(jī)組投入AGC運(yùn)行后，在負(fù)荷快速、頻繁的變化中，軸承振動(dòng)仍保持穩(wěn)定。

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（本文編輯：徐 晗）

Analysis and Treatment on Vibration Fault after Throughflow Retrofit of 300 MW Steam Turbine

LI Xiaohui，GE Jingjing
（Zhejiang Energy Taizhou Power Plant，Taizhou Zhejiang 318016，China）

After throughflow capacity increase of high and medium pressure cylinder of a 300 MW steam turbine，the vibration of#1 and#2 bearings sharply increase in high load，which is analyzed caused by steam exciting force.By valve sequence optimization and adjustment of four dampers，specific pressure improvement of bearing bush and oil circuit reconstruction of bearings，the vibration is effectively mitigated and can adapt to AGC operation of units.

steam turbine；steam exciting force；valve sequence optimization；specific bearing bush pressure；oil circuit reconstruction

TK268+1.1

B

1007-1881（2016）06-0049-04

2016-03-28

李曉暉（1978），男，工程師，主要從事發(fā)電廠生產(chǎn)技術(shù)管理工作。