磨痕
- 904L不銹鋼在不同氣氛下微動(dòng)磨損性能研究
X-7000)對(duì)磨痕表面形貌進(jìn)行觀察分析；采用光學(xué)3D表面輪廓儀(SperView W1)對(duì)磨痕的三維形貌進(jìn)行表征，并測(cè)量磨痕的截面輪廓、磨損面積和磨損體積；采用掃描電子顯微鏡(SEM，Apreo 2C)和能譜儀(EDS，Oxford Ultim Max65)對(duì)磨痕表面和截面的微觀形貌及元素成分進(jìn)行分析(測(cè)試電壓為10 kV)，探究904L不銹鋼在不同環(huán)境下的微動(dòng)磨損機(jī)制.2 結(jié)果與分析2.1 摩擦力-位移曲線結(jié)果分析摩擦力-位移曲線(Ft-D曲線)能夠有
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年10期2023-11-13
- 納米顆粒添加劑對(duì)切削油摩擦學(xué)性能的影響
滑下的摩擦系數(shù)及磨痕特征圖5為純油潤(rùn)滑時(shí)的磨痕特征及摩擦系數(shù)?？梢钥吹?摩擦系數(shù)的變化反映了摩擦過(guò)程的三個(gè)不同的階段:初期磨損Ⅰ、中期磨損Ⅱ和后期磨損Ⅲ。(a)初期磨損階段的磨痕特征在初期磨損階段,摩擦副的接觸面積較小且存在油膜,主要表現(xiàn)為滑動(dòng)摩擦,摩擦系數(shù)較低,此時(shí)磨痕的粗糙度為2800.76nm。在中期磨損階段,隨著摩擦區(qū)溫度的升高,摩擦副發(fā)生黏結(jié)磨損,出現(xiàn)表面粗糙度峰值,呈現(xiàn)邊界摩擦特征,摩擦系數(shù)瞬間上升達(dá)到最大值,此時(shí)的摩擦系數(shù)為f=0.178,磨
工具技術(shù) 2023年9期2023-10-24
- 17-4PH 不銹鋼無(wú)氰鍍銀封閉處理的耐腐蝕及抗微動(dòng)磨損性能
品在微動(dòng)磨損后的磨痕輪廓和體積磨損率。1.3.2 耐蝕性測(cè)試參考GJB 150.11A-2009《軍用裝備實(shí)驗(yàn)室環(huán)境試驗(yàn)方法 第11 部分：鹽霧試驗(yàn)》的規(guī)定，采用(5 ± 1)%的NaCl 溶液，用硫酸和氫氧化鈉調(diào)節(jié)pH 至3.5 ± 0.5，以24 h 連續(xù)噴霧和24 h 干燥環(huán)境為1 個(gè)周期，共4 個(gè)周期，總時(shí)長(zhǎng)為192 h。1.3.3 高溫微動(dòng)磨損試驗(yàn)針對(duì)零件服役過(guò)程中的摩擦磨損狀態(tài)，按照ASTM G99-2017 Standard Test Met
電鍍與涂飾 2023年13期2023-08-05
- Inconel 718 合金表面納米多層CrAlN/CrN涂層的制備及高溫摩擦學(xué)性能研究
用微區(qū)XRD 對(duì)磨痕內(nèi)部進(jìn)行測(cè)試。采用TESCAN MIRA3 型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察涂層的表面形貌和橫截面的微觀結(jié)構(gòu)，并通過(guò)SEM 配套的能譜儀(EDS)測(cè)量涂層中元素的含量。使用PerkinElmer PHI-5702 型X 射線光電子能譜儀(XPS)分析涂層中元素的化學(xué)態(tài)。采用TTX-NHT2 型納米壓痕儀表征涂層的硬度和彈性模量，在涂層表面進(jìn)行了4 次測(cè)試并計(jì)算其平均值，其中金剛石壓頭的法向載荷為30 mN，最大壓痕深度設(shè)定為250 nm，
材料保護(hù) 2023年5期2023-06-05
- 納米BN 作為水基潤(rùn)滑添加劑在鎂合金表面的摩擦學(xué)行為研究
學(xué)性能測(cè)試結(jié)果、磨痕表面形貌及磨痕表面成分進(jìn)行綜合分析，探討了納米BN 作為水基潤(rùn)滑添加劑的減摩抗磨機(jī)理。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料選用去離子水為基礎(chǔ)液。將少量的納米BN 加入95%(體積分?jǐn)?shù))酒精溶液中，超聲分散5 min 后滴在銅網(wǎng)上，然后采用JEM1200EX 透射電子顯微鏡(TEM)觀察納米BN 的顯微形貌，結(jié)果如圖1 所示。從圖1 中可以看出，納米BN 為片層狀結(jié)構(gòu)，尺寸約為100 nm。將納米BN 添加到去離子水中，采用磁力攪拌器攪拌3
材料保護(hù) 2023年4期2023-05-22
- TMCP型FH36級(jí)船用鋼板在不同溫度下的摩擦磨損性能研究
知了10個(gè)鋼樣的磨痕深度，利用磨痕截面圖算出磨痕面積(S)，用磨痕面積與磨痕長(zhǎng)度(L=5 mm)之積可以近似求得磨損體積(V1)，其與總體積(V)之比即可得到磨損率(X)，因此1.2 試驗(yàn)方法對(duì)試驗(yàn)用鋼樣拋光處理后，采用體積分?jǐn)?shù)為5%的HNO3和95%的無(wú)水乙醇配置了金相腐蝕液，對(duì)鋼樣的表面進(jìn)行腐蝕.再使用去離子水和無(wú)水乙醇洗凈后吹干，最后用金相顯微鏡觀察鋼樣的金相微觀組織.試驗(yàn)分別在20以及-20 ℃的環(huán)境中采用UMT-2 TriboLab型多功能摩擦磨
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年4期2023-05-10
- 近單一FCC相AlCoCrFeNi高熵合金的常溫摩擦學(xué)行為及典型磨損機(jī)制
后的未磨損區(qū)域和磨痕區(qū)域進(jìn)行物相分析.XRD分析選用的微束準(zhǔn)直管孔徑為1 mm，X射線源采用波長(zhǎng)為0.154 18 nm的CuKα射線，管電流為40 mA，管電壓為40 kV，掃描速率為0.02 (°/step)，掃描角度(2θ)范圍為20°～100°.利用場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(FE-SEM，Quanta 650 FEG，F(xiàn)EI，美國(guó))觀察AlCoCrFeNi合金試樣及拋丸試樣在摩擦試驗(yàn)后未磨損區(qū)域和磨痕區(qū)域的微觀形貌.采用拉曼光譜儀(LabRAM HR
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年2期2023-03-13
- 溫度對(duì)不同運(yùn)行工況下Zr-4鋯合金微動(dòng)磨損行為的影響
SEM)對(duì)下試樣磨痕區(qū)域的形貌進(jìn)行觀察；采用 JXA-8230型電子探針(EMPA)進(jìn)行微區(qū)元素成分分析；采用ContourGT-I型白光干涉儀對(duì)下試樣磨痕區(qū)域進(jìn)行二維輪廓和三維形貌分析，并測(cè)量磨損面積及磨損量。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 摩擦特征曲線由圖2(a)可知，當(dāng)位移幅值為60 μm時(shí)，在不同試驗(yàn)溫度和10 N法向載荷下，試驗(yàn)合金的摩擦力-位移曲線的形狀為平行四邊形或橢圓形[16]，說(shuō)明在此參數(shù)下微動(dòng)運(yùn)行于完全滑移區(qū)。當(dāng)試驗(yàn)溫度從25 ℃升高至100
機(jī)械工程材料 2023年1期2023-03-10
- 晶粒度對(duì)Inconel 690合金微動(dòng)磨損行為的影響
min。1.5 磨痕形貌分析微動(dòng)磨損試驗(yàn)結(jié)束后，將試樣浸泡于酒精中，超聲波清洗10 min，自然干燥24 h，用光學(xué)顯微鏡(OM)分析材料組織形貌；用激光共焦掃描顯微鏡(LSCM)觀察磨痕截面輪廓并獲取磨損體積；用掃描電鏡(SEM)觀察磨損表面及截面形貌，并使用能譜儀(EDS)分析磨痕表面元素組成。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 組織觀察和硬度圖1為Inconel 690合金不同溫度固溶處理試樣的顯微組織照片。從圖1可見(jiàn)，試樣經(jīng)1100～1300 ℃固溶后晶粒尺
金屬熱處理 2023年1期2023-02-15
- 金屬橡膠內(nèi)螺旋金屬絲微動(dòng)磨損預(yù)測(cè)模型研究*
橢圓積分計(jì)算橢圓磨痕長(zhǎng)短軸的計(jì)算模型，但其中涉及綜合剛度、綜合彈性模量等不易確定的參數(shù)且模型復(fù)雜，計(jì)算較為困難，不適用于金屬橡膠存在多接觸點(diǎn)且復(fù)雜的結(jié)構(gòu)。綜上所述，目前關(guān)于金屬絲微動(dòng)磨損預(yù)測(cè)模型的研究?jī)H垂直接觸狀態(tài)下較為成熟，而對(duì)于銳角接觸預(yù)測(cè)模型的研究，存在模型不成熟、計(jì)算復(fù)雜以及未將磨損深度與磨痕長(zhǎng)度相關(guān)聯(lián)等問(wèn)題，不適用于金屬橡膠內(nèi)部金屬絲的微動(dòng)磨損預(yù)測(cè)?；诖耍疚淖髡邔?duì)金屬橡膠內(nèi)部金屬絲微動(dòng)磨損的有限元仿真結(jié)果進(jìn)行了分析，根據(jù)螺旋金屬絲與直金屬絲磨
潤(rùn)滑與密封 2023年1期2023-02-06
- 原位析出納米氟化鈣晶體的搪瓷涂層自潤(rùn)滑行為研究
搪瓷的晶化情況和磨痕形貌，用電子探針顯微分析儀分析磨痕表面的元素分布，探討潤(rùn)滑機(jī)理。采用球磨法加入CaF2制備的搪瓷基復(fù)合涂層中，CaF2顆粒的粒徑較大且分布不均；在熔煉搪瓷時(shí)即加入CaF2顆粒，該氟化物可參與到搪瓷網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中，并在搪瓷涂層燒制時(shí)原位析出平均粒徑為132 nm、大小均勻且彌散分布的納米級(jí)CaF2晶體。結(jié)果顯示，熔融添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%的CaF2，使得搪瓷涂層的摩擦因數(shù)由0.57降至0.37，磨損率也降低了2個(gè)數(shù)量級(jí)，而球磨添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3
表面技術(shù) 2022年12期2023-01-09
- Cr，Ni的摻雜對(duì)TiAlN基薄膜高溫摩擦性能的影響
EM)分析薄膜的磨痕形貌，然后通過(guò)掃描電鏡附帶的能譜儀(EDS)分析薄膜中各個(gè)元素的含量。采用HV-1000型顯微硬度計(jì)對(duì)薄膜的表面硬度進(jìn)行測(cè)試，載荷為0.1 N，保荷時(shí)間為15 s，在薄膜表面等間距選取5個(gè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果選取平均值。采用Brukeer-axs-D8型X射線衍射儀(XRD)對(duì)試樣進(jìn)行表面物相分析，采用Cu靶的Kα射線輻射(50 kV/40 mA)，掃描范圍20°～80°。采用HT-500型高溫摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)，該設(shè)備主要用來(lái)測(cè)試薄膜在不同溫
材料保護(hù) 2022年2期2022-12-07
- 某電廠機(jī)組推力軸承瓦磨損分析及處理措施
推力瓦面存在帶狀磨痕，鏡板狀況良好。2號(hào)推力瓦瓦面存在4處帶狀磨痕（見(jiàn)圖3），最靠?jī)?nèi)側(cè)1處磨痕被遮擋，磨痕深度不深，其中自外向內(nèi)第三處磨痕區(qū)域較寬；4號(hào)推力瓦瓦表面亦存在4處帶狀磨痕，磨痕位置分布與2號(hào)瓦基本一致（見(jiàn)圖4），但4號(hào)推力瓦從外向內(nèi)第三處磨痕區(qū)域較2號(hào)推力瓦目測(cè)深度更深更集中；10號(hào)推力瓦表面磨痕區(qū)域與上述兩塊瓦基本一致（見(jiàn)圖5）。用螺旋測(cè)微計(jì)對(duì)瓦面進(jìn)行測(cè)量，發(fā)現(xiàn)磨痕位置比其他位置厚0.01 mm左右，所有推力瓦出油邊側(cè)的磨痕比進(jìn)油邊側(cè)的磨痕嚴(yán)
水電與新能源 2022年9期2022-12-02
- 基于分子動(dòng)力學(xué)的富勒烯潤(rùn)滑油摩擦學(xué)特性分析
用表面分析設(shè)備對(duì)磨痕表面的形貌、化學(xué)組成及結(jié)構(gòu)進(jìn)行了分析，并通過(guò)分子動(dòng)力學(xué)對(duì)此摩擦學(xué)體系進(jìn)行了模擬。結(jié)合實(shí)驗(yàn)與模擬結(jié)果，探討了C70和C602種富勒烯在潤(rùn)滑油中的減摩抗磨機(jī)制，也為其他納米顆粒的潤(rùn)滑機(jī)制研究提供參考作用。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 原料和試劑富勒烯C70和C60納米顆粒，純度分別為99%和99.9%，蘇州大徳碳納米科技有限公司產(chǎn)品；液體石蠟(LP)和乙二胺四乙酸(EDTA)，均為分析純，國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司產(chǎn)品；正己烷，分析純，天津市凱通化學(xué)試
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2022年6期2022-11-16
- 碳纖維-MoS2復(fù)合涂層的高溫摩擦學(xué)性能研究*
)對(duì)涂層表面宏觀磨痕形貌進(jìn)行分析并對(duì)其磨痕深度進(jìn)行測(cè)量。采用高速往復(fù)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)開(kāi)展摩擦試驗(yàn)，上試樣為直徑5 mm的鋼球，下試樣為試驗(yàn)樣塊。試驗(yàn)在干摩擦條件下進(jìn)行，采用往復(fù)點(diǎn)接觸模式，載荷為5 N，速度為300 r/min，對(duì)摩時(shí)間為30 min，試驗(yàn)溫度分別為20、50、100、200 ℃。2 結(jié)果及討論2.1 粉末形貌經(jīng)SEM觀測(cè)，CF和MoS2粉末的形貌如圖2所示。CF為柱狀結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)度150～300 μm，直徑30～50 nm。MoS2為不規(guī)則層狀
潤(rùn)滑與密封 2022年11期2022-11-15
- 粉煤灰在PAO油中的摩擦學(xué)性能研究
0鋼球。鋼片上的磨痕通過(guò)三維輪廓儀(ADE, USA)和掃描電鏡觀察，通過(guò)EDS能譜測(cè)試磨痕表面成分。2 結(jié)果與討論2.1 粉煤灰表征圖1顯示了粉煤灰顆粒的形貌。粉煤灰顆粒受到高溫及表面張力的作用大部分呈球形。根據(jù)粒度分析儀提供的數(shù)據(jù)(如圖2所示)，80%的粉煤灰顆粒尺寸在30 μm以下，尺寸小于1μm的約占12%。通過(guò)XRF測(cè)試可知(如表1所示)，粉煤灰的成分主要是SiO2，Al2O3，F(xiàn)e2O3的混合物。表1 粉煤灰成分表 單位：wt%圖1 粉煤灰SE
四川建材 2022年10期2022-10-28
- 添加納米SnO2顆粒納米潤(rùn)滑油的摩擦學(xué)性能
測(cè)試黃銅磨損表面磨痕的寬度和深度。使用S-4800型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察磨損表面形貌，使用附帶的X-Max20型能譜儀(EDS)分析微區(qū)成分。圖2 球-盤(pán)往復(fù)滑動(dòng)摩擦磨損試驗(yàn)示意Fig.2 Diagram of ball-on-plate reciprocating sliding wear test2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 不同組成潤(rùn)滑油對(duì)摩擦因數(shù)的影響由圖3和圖4可以看出：當(dāng)使用PAO6基礎(chǔ)油潤(rùn)滑時(shí)，鋼-銅摩擦副的摩擦因數(shù)曲線波動(dòng)較大，可能是由
機(jī)械工程材料 2022年9期2022-10-19
- 磁控濺射NbSe2和MoS2薄膜不同濕度下的摩擦學(xué)行為
STM6)觀察磨痕形貌.1.3 微觀結(jié)構(gòu)和化學(xué)組成表征為分析兩種薄膜在摩擦過(guò)程中的結(jié)構(gòu)變化，在相同的摩擦條件和環(huán)境下，將滑動(dòng)距離縮短至10 m用以觀察薄膜在摩擦穩(wěn)定階段的晶體結(jié)構(gòu)和化學(xué)組成. 采用三維表面輪廓儀(MicroXAM-3D)表征NbSe2和MoS2薄膜磨痕形貌、磨痕深度以及磨損體積，每條磨痕進(jìn)行5次表征，通過(guò)公式W=V/(F×S)計(jì)算薄膜的磨損率，其中W為磨損率[mm3/(N·m)];V為磨損體積(mm3);F為法向載荷(N)；S為滑動(dòng)距離(
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-11
- 表面織構(gòu)化–等離子表面滲鉻復(fù)合處理對(duì)TA2 純鈦耐磨性的影響*
組織表面、截面和磨痕形貌以及元素含量分布利用TESCAN VEGA2 XMU 掃描電子顯微鏡（SEM）和EDS 能量譜儀分別進(jìn)行表征和測(cè)定。截取滲鉻TA2的橫斷面，鑲嵌、打磨、拋光后，采用Kroll 侵蝕劑（體積分?jǐn)?shù)為2% HF 和4% HNO3的水溶液）對(duì)滲鉻TA2 金相試樣進(jìn)行侵蝕。TA2 基體和鉻層的表面硬度使用HV–1000A 顯微硬度計(jì)測(cè)定。其中，載荷分別選取100 g、200 g、300 g，加載時(shí)間為15 s，取5 個(gè)隨機(jī)測(cè)量點(diǎn)的平均值為試樣
航空制造技術(shù) 2022年15期2022-08-29
- 核用TP316H鋼在不同介質(zhì)環(huán)境下的微動(dòng)磨損性能
TP316H管的磨痕表面、橫截面形貌以及元素分布進(jìn)行表征，揭示TP316H在不同介質(zhì)環(huán)境下的磨損機(jī)理。2 結(jié)果與討論2.1 溫度對(duì)材料的影響不同溫度下TP316H不銹鋼的維氏硬度測(cè)試結(jié)果顯示，溫度對(duì)TP316H不銹鋼的硬度有較大的影響，450 ℃的維氏硬度為155.6，室溫下的維氏硬度為102，下降了近30%。將TP316H不銹鋼管加熱到450 ℃，并保溫一段時(shí)間(與實(shí)驗(yàn)時(shí)間相同)，處理后的TP316H不銹鋼與原材料的金相組織如圖2所示，發(fā)現(xiàn)高溫處理不會(huì)對(duì)
中國(guó)機(jī)械工程 2022年13期2022-07-25
- 基于有限元分析的船用柴油機(jī)缸套磨痕問(wèn)題
有效地避免了缸套磨痕問(wèn)題的形成，并在相關(guān)試驗(yàn)中得到了充分驗(yàn)證。1 柴油機(jī)缸套磨痕情況某型船用20缸高速大功率柴油機(jī)在試驗(yàn)過(guò)程中對(duì)20個(gè)氣缸全部進(jìn)行了檢查。檢查發(fā)現(xiàn)A1、A4、A5、A8、A9、A10、B5、B8、B9、B10共10個(gè)缸套非推力面存在不同程度的磨痕，其中最嚴(yán)重的磨痕范圍達(dá)到360°，見(jiàn)圖1、圖2和表1。表1 缸套檢查和測(cè)量結(jié)果圖1 柴油機(jī)缸套磨痕情況圖2 柴油機(jī)缸套磨痕分布情況從磨痕發(fā)生的缸套布置來(lái)看，兩端、中間都有，且兩列都存在；磨痕朝向輸
機(jī)電設(shè)備 2022年3期2022-07-06
- 完全滑移區(qū)690TT合金管微動(dòng)磨損特性研究
次繼續(xù)增加，由于磨痕邊緣處磨屑堆積增多，致使最大位移處存在局部較高的t值，但微動(dòng)運(yùn)行始終處于完全滑移區(qū)．磨損量與循環(huán)周次表現(xiàn)出明顯的正相關(guān)，隨著循環(huán)周次增加磨損體積首先保持平穩(wěn)增長(zhǎng)，＝8×104之后增長(zhǎng)明顯，8×104至1×105周次循環(huán)磨損體積增大了將近1倍．＝2×104時(shí)主要磨損機(jī)制為磨料磨損和剝層，＝4×104至＝8×104磨料磨損跡象減弱，磨損機(jī)制主要為剝層，＝1×105時(shí)磨損機(jī)制為磨料磨損和剝層的混合且犁溝尺寸較大．磨痕亞表層顯微硬度隨循環(huán)周次增
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2022年9期2022-07-04
- 鐵路客車軸箱彈簧斷裂問(wèn)題分析及改進(jìn)
源位于第一道接觸磨痕（見(jiàn)圖3a），在接近彈簧尾尖方向即將結(jié)束的接觸部位，斷口沿近似切線45°方向，屬于典型接觸疲勞斷口［4］。圖2 彈簧斷裂外觀彈簧在承受正常負(fù)荷工作過(guò)程中，正常接觸線應(yīng)在距彈簧尾尖約1/4圈范圍，而由圖2a可知彈簧表面有兩處磨痕，彈簧在工作期間的接觸線分布在距彈簧尾尖3/4圈范圍，說(shuō)明彈簧承受載荷較大。圖3a中磨痕1與圖3b中磨痕2表面均有摩擦過(guò)熱造成的銹蝕現(xiàn)象，磨痕1的寬度大于磨痕2的寬度，氧化顏色比磨痕2要重，說(shuō)明磨痕1所受的摩擦力大
鐵道運(yùn)營(yíng)技術(shù) 2022年2期2022-05-06
- 微孔發(fā)泡材料外底耐磨性能關(guān)鍵點(diǎn)分析
試驗(yàn)，測(cè)量的試樣磨痕長(zhǎng)度用來(lái)表示試樣的耐磨性能。1.2 儀器與設(shè)備耐磨試驗(yàn)機(jī)，東莞銘禹電子科技有限公司，型號(hào)MY-5212-GB；雙頭試料磨平機(jī)，東莞市恒宇儀器有限公司；游標(biāo)卡尺，至少精確至0.02 mm。1.3 試驗(yàn)方法選取可滿足試驗(yàn)要求且具有代表性的微孔發(fā)泡成鞋5 雙，試樣在室溫條件下放置4 小時(shí)。將試驗(yàn)機(jī)各部位調(diào)節(jié)正常，每次試驗(yàn)前，磨輪空轉(zhuǎn)5 min。試樣固定在耐磨試驗(yàn)機(jī)上，鞋底朝上，調(diào)節(jié)磨輪位置使其對(duì)準(zhǔn)磨耗部位。將磨輪施加在試樣上的壓力與磨耗時(shí)間調(diào)
皮革與化工 2021年6期2022-01-05
- 鎳基單晶高溫合金微動(dòng)摩擦磨損特性研究
鏡(SEM)進(jìn)行磨痕表面形貌觀測(cè)及EDS線掃描進(jìn)行元素分析；隨后使用3D共聚焦顯微鏡觀察磨痕二維和三維形貌，獲取相關(guān)形貌數(shù)據(jù)，并使用MATLAB處理數(shù)據(jù)獲取磨損體積。2 試驗(yàn)結(jié)果及討論2.1 載荷對(duì)摩擦系數(shù)和磨損體積的影響摩擦系數(shù)是指接觸物體表面之間的最大摩擦力和作用在其上正壓力的比值：(1)其中：Ff為最大摩擦力；FN為作用在接觸表面的正壓力。摩擦系數(shù)隨循環(huán)次數(shù)的變化曲線能反映整個(gè)微動(dòng)摩擦磨損過(guò)程中實(shí)際磨損的劇烈程度。圖2為不同載荷下摩擦系數(shù)μ隨循環(huán)次數(shù)
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2021年6期2021-12-27
- 鈦微弧氧化膜層的制備工藝與耐磨性能優(yōu)化
膜層表面粗糙度及磨痕橫截面輪廓曲線；采用日本的D/MAX-2500/PC薄膜X射線衍射儀測(cè)量膜層的物相組成，測(cè)量角度范圍20°～80°，掃描速度為2°/min。采用瑞士Anton Paar公司的CSM球盤(pán)式摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)測(cè)試膜層的摩擦學(xué)性能，對(duì)磨副采用Φ6 GCr15鋼球。電解液優(yōu)選實(shí)驗(yàn)中摩擦測(cè)試施加的載荷Fn為4 N，滑動(dòng)距離L為200 m；工藝參數(shù)優(yōu)化實(shí)驗(yàn)中摩擦測(cè)試施加的載荷Fn增加到7 N，滑動(dòng)距離L延長(zhǎng)到300 m。前后測(cè)試往復(fù)行程l都為8 mm，
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-12-10
- 超音速火焰噴涂鋁青銅涂層微動(dòng)磨損行為
層樣品截面和微動(dòng)磨痕進(jìn)行形貌觀察和能譜分析。采用德國(guó)布魯克公司DEKTAK XT 輪廓儀對(duì)微動(dòng)摩擦實(shí)驗(yàn)后的涂層樣品進(jìn)行三維形貌觀察，測(cè)量磨痕體積。2 結(jié)果與分析2.1 涂層微觀結(jié)構(gòu)及力學(xué)性能圖2 為制備態(tài)鋁青銅涂層的截面形貌和涂層與粉末的XRD 圖譜。由XRD 結(jié)果可知，涂層與粉末的相組成一致，均為α 相（Cu 的固溶體）和β′相（Cu3Al為基的固溶體），未發(fā)現(xiàn)其他相的衍射峰。這也表明噴涂過(guò)程中，未發(fā)生明顯的氧化現(xiàn)象。對(duì)比衍射峰的相對(duì)強(qiáng)度，涂層中α 相和
表面技術(shù) 2021年11期2021-12-09
- 激光沖擊強(qiáng)化對(duì)TB6鈦合金微動(dòng)磨損行為的影響*
樣的表面粗糙度、磨痕三維輪廓以及磨損體積，采用SUPRA55 型場(chǎng)掃描電子顯微鏡觀察磨痕表面和截面形貌，進(jìn)行EDS 成分分析。2 結(jié)果與討論2.1 激光沖擊對(duì)表面完整性的影響圖2 為原始試樣和LSP 試樣的表面二維輪廓。原始TB6 鈦合金表面較為光滑，只有砂紙打磨后留下的微溝槽，表面粗糙度較小，Ra=0.203μm，Rz=2.182μm，如圖2（a）所示。經(jīng)過(guò)LSP 處理后，試樣表面輪廓出現(xiàn)了較大的起伏，粗糙度Ra=0.321μm，Rz=4.144μm，如
航空制造技術(shù) 2021年17期2021-10-16
- 等離子噴涂Al2O3 涂層與高硬配副的摩擦學(xué)性能研究
層的微觀結(jié)構(gòu)以及磨痕表面的組織形貌，同時(shí)采用X 射線能量色散譜儀（EDS）表征磨痕表面元素分布及元素含量。利用聚焦離子束（FIB，Heliosnanolab 600）制備了涂層的截面樣品。采用X 射線衍射儀（XRD，D/Max-2400，Germany）表征了噴涂粉末與涂層的物相組成。用三維輪廓儀（MicroXAM-800，USA）測(cè)量了涂層的表面粗糙度和磨痕的三維形貌。使用納米壓痕儀（CSM，NHT02-05987，Swiss）測(cè)量了Al2O3涂層以及摩
表面技術(shù) 2021年9期2021-10-16
- PTFE/Kevlar 纖維編織材料摩擦損傷演變規(guī)律研究
編織材料接觸表面磨痕，分析其在相同載荷條件下，不同循環(huán)次數(shù)對(duì)材料損傷規(guī)律的影響。圖1 球-面滑動(dòng)摩擦副樣品Fig.1 Sample of ball-plane sliding friction pair: a) GCr15 bearing steel; b) PTFE/Kevlar fiber為了對(duì)編織材料組成成分做進(jìn)一步驗(yàn)證，本試驗(yàn)利用全反射紅外光譜（ATR）對(duì)其表面進(jìn)行分析。選取樣品固定在樣品臺(tái)上，首先使用LUMOS Ⅱ?qū)悠愤M(jìn)行分析，拍攝顯微照片。再
表面技術(shù) 2021年8期2021-09-22
- 基于灰度相似和雙鄰域的磨痕角自動(dòng)檢測(cè)方法
判定測(cè)量方向（即磨痕方向），不可避免地會(huì)產(chǎn)生一定誤差，不利于磨斑直徑的準(zhǔn)確測(cè)量、異常細(xì)紋的檢測(cè)、磨斑形貌的深度解析和潤(rùn)滑油抗磨性的判定等。機(jī)器視覺(jué)和圖像分析技術(shù)為表面形貌特征的深度挖掘提供了強(qiáng)有力的工具。研究者基于圖像處理技術(shù)對(duì)刀具的磨損狀態(tài)進(jìn)行表征和損傷評(píng)估，實(shí)現(xiàn)在線的狀態(tài)監(jiān)測(cè)[4-8]。隨后，國(guó)內(nèi)外學(xué)者深入開(kāi)展了微磨損類型識(shí)別和磨損機(jī)理分析[9-10]，測(cè)定滑動(dòng)摩擦系數(shù)[11]、磨損量或磨損率[11-15]等，不過(guò)研究還處于試驗(yàn)員定性描述的初級(jí)階段，缺
電子設(shè)計(jì)工程 2021年16期2021-08-20
- TC17鈦合金砂帶磨削表面形貌形成及其預(yù)測(cè)研究
切削厚度，是影響磨痕及其兩側(cè)的材料堆砌的重要因素，一般來(lái)說(shuō)，單顆磨粒切削厚度越大，磨削后殘留的磨痕及其兩側(cè)的材料堆砌越明顯，表面粗糙度值越大；磨削力，是影響工件材料變形的重要因素，磨削力越大，表面粗糙度值越大；磨削溫度，是影響工件材料的可塑性的重要因素，磨削溫度越大，使得工件可塑性上升，從而影響其變形，導(dǎo)致表面粗糙度值增大。因此，所有影響上述3 個(gè)方面的因素均對(duì)表面粗糙度存在一定影響，如進(jìn)給速度、砂帶線速度、下壓量和磨損等。Wu 等[7]通過(guò)對(duì)拋磨材料進(jìn)行
航空制造技術(shù) 2021年14期2021-08-20
- 不同基體CrN/CrCN多層涂層海水環(huán)境摩擦學(xué)性能研究*
因數(shù)，試驗(yàn)后鋼球磨痕剖面輪廓由Alpha-Step IQ輪廓儀測(cè)試獲得。磨損率ω根據(jù)下面的經(jīng)典磨損方程計(jì)算獲得：ω=V/(S×L)(1)式中：V為磨損體積；S為滑動(dòng)距離；L為加載的垂直力。表1 人工海水的化學(xué)成分2 結(jié)果與討論2.1 涂層的微觀結(jié)構(gòu)圖1為不同基體上2種涂層的XRD譜圖。結(jié)果表明，涂層呈現(xiàn)出CrN涂層典型的雙強(qiáng)峰特征，具有很強(qiáng)的(111)和(200)擇優(yōu)取向，同時(shí)也可觀測(cè)到 (220)、(311) 和(222)面對(duì)應(yīng)的衍射峰[10]。由圖1(
潤(rùn)滑與密封 2021年5期2021-05-21
- 工業(yè)純鈦TA1的高溫摩擦與磨損行為
積逐漸增多，進(jìn)入磨痕的凹坑或者犁溝，起到了潤(rùn)滑的作用，從而使得摩擦因數(shù)減小[21]，對(duì)磨損有一定的補(bǔ)償作用。這也就是有氧化層TA1的摩擦因數(shù)明顯小于無(wú)氧化層TA1的原因。無(wú)氧化層TA1試樣在500，600 ℃和700 ℃時(shí)，其摩擦因數(shù)逐漸降低，這是因?yàn)殡S著溫度的升高，金屬的黏性增大，當(dāng)溫度更高時(shí)材料軟化，摩擦阻力減小，同時(shí)材料表面逐漸氧化，產(chǎn)生少許磨屑，起到潤(rùn)滑作用[22]。2.2 磨痕形貌及能譜分析利用掃描電鏡對(duì)有氧化層TA1試樣摩擦后的磨痕進(jìn)行觀察，結(jié)
材料工程 2021年3期2021-03-22
- 319型鑄造鋁合金球面接觸下的磨損行為研究
數(shù)、磨損體積以及磨痕形貌的變化規(guī)律，為實(shí)際應(yīng)用提供工程技術(shù)支持，亦可為同系鑄造鋁合金提供磨損數(shù)據(jù)參考．1 試 驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)采用球/平面接觸形式，平面試樣為鋁合金319，其材料的化學(xué)成分及質(zhì)量分?jǐn)?shù)[14]如表1所示．用線切割機(jī)將樣品切割成長(zhǎng)寬高分別為10×10×8 mm，并依次用400#，800#，1 000#和2 000#的砂紙打磨，隨后分別用W2.0，W1.5，W1.0，W0.5的金剛石拋光膏對(duì)打磨后的試樣表面進(jìn)行拋光，直至鏡面，再放入無(wú)水乙醇
- 四種核電用包殼材料的微動(dòng)磨損性能研究*
-BX60M)對(duì)磨痕表面形貌進(jìn)行觀察分析；采用三維光學(xué)表面形貌儀(型號(hào)：Contour GT X3)對(duì)磨痕表面形貌、輪廓、磨損體積和面積進(jìn)行測(cè)量；采用掃描電子顯微鏡(SEM，型號(hào)：JSM-6610LV)對(duì)磨痕表面形貌進(jìn)行分析；采用EDAD-7760/68M型能譜儀(EDS)測(cè)量磨痕表面的元素成分以探究其磨損機(jī)制。2 試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1 摩擦因數(shù)摩擦因數(shù)曲線一般分為3個(gè)階段，分別是起始階段、上升階段和穩(wěn)定階段。在摩擦起始階段，樣品表面有易脫落的雜質(zhì)，摩擦因
潤(rùn)滑與密封 2021年1期2021-01-20
- La2O3對(duì)銅基自潤(rùn)滑復(fù)合材料高溫摩擦磨損性能的影響*
金相顯微組織圖和磨痕的粗糙度值、宏觀形貌圖、三維形貌圖和輪廓曲線；采用能譜儀(INCAPentaFET-X3)分析復(fù)合材料中各元素面分布情況；采用激光導(dǎo)熱儀(LFA457)測(cè)量復(fù)合材料的熱導(dǎo)率；采用掃描電子顯微鏡(JSM-6490LV)對(duì)復(fù)合材料磨痕進(jìn)行觀察和分析；采用X射線光電子能譜儀(ESCALAB250)分析磨痕化學(xué)組成。2 結(jié)果與分析2.1 復(fù)合材料的物理機(jī)械性能圖2所示為2種復(fù)合材料的XRD圖譜?？梢钥闯?種復(fù)合材料中銅/WS2/La2O3各物相
潤(rùn)滑與密封 2021年1期2021-01-20
- 高速磨削Inconel718單顆PCBN磨粒磨損研究*
除成屑階段，降低磨痕兩側(cè)堆積率。沈平華等[10]對(duì)GH4169進(jìn)行了單顆金剛石高速磨削實(shí)驗(yàn)，研究發(fā)現(xiàn)，磨削力隨切削速度的增大而減小，高速有利于高溫鎳基合金磨削加工。WANG等人[11]通過(guò)有限元對(duì)單顆CBN磨粒高速磨削Inconel718高溫鎳基合金條件下的磨損演化進(jìn)行了研究，結(jié)果表明在切削刃附近出現(xiàn)微裂紋，并由微裂紋擴(kuò)展形成宏觀斷裂，拉應(yīng)力是造成CBN顆粒磨損的主要因素。RAO等人[12]分別用PCBN和CBN進(jìn)行單顆磨粒磨削實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)采用PCBN磨
機(jī)電工程 2020年10期2020-11-04
- 車用柴油潤(rùn)滑性與酸度等指標(biāo)在檢測(cè)實(shí)踐中的關(guān)聯(lián)與研究
滑性的指標(biāo)是校正磨痕直徑（磨痕直徑），文中采用的檢測(cè)方法標(biāo)準(zhǔn)是《柴油潤(rùn)滑性評(píng)定法（高頻往復(fù)試驗(yàn)機(jī)法）》（SH/T 0765—2005）。根據(jù)大量檢測(cè)數(shù)據(jù)可知，柴油的各項(xiàng)指標(biāo)之間呈現(xiàn)一定程度的正相關(guān)和負(fù)相關(guān)。潤(rùn)滑性和其他部分理化指標(biāo)也存在相互關(guān)聯(lián)，例如酸度、脂肪酸甲酯、多環(huán)芳烴、餾程等。如果柴油樣品檢測(cè)國(guó)標(biāo)部分指標(biāo)，其中不包括柴油潤(rùn)滑性，從已知的指標(biāo)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，可以對(duì)潤(rùn)滑性指標(biāo)進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估，以確保檢測(cè)潤(rùn)滑性的必要與否。本文從此目的出發(fā)，以車用柴油為研究對(duì)象
江蘇科技信息 2020年16期2020-07-25
- 轉(zhuǎn)向架鋼彈簧表面磨痕深度對(duì)其壽命的影響研究
里程的不斷增加，磨痕深度會(huì)隨之增加，因此校核轉(zhuǎn)向架鋼彈簧在不同深度磨痕下的疲勞壽命十分有必要。本文針對(duì)2種典型的磨痕形式，選取了不同磨痕深度的轉(zhuǎn)向架鋼彈簧，通過(guò)有限元仿真的方法對(duì)其進(jìn)行疲勞分析，評(píng)估其理論工作壽命；并加工同等磨痕深度的轉(zhuǎn)向架鋼彈簧進(jìn)行試驗(yàn)，對(duì)其實(shí)際工作壽命進(jìn)行驗(yàn)證。1 有限元理論計(jì)算基礎(chǔ)轉(zhuǎn)向架鋼彈簧在實(shí)際運(yùn)營(yíng)中受交變載荷作用，為方便分析，本文采用工程中廣泛應(yīng)用的Miner理論[1]，對(duì)鋼彈簧的疲勞壽命進(jìn)行估算。Miner理論是線性疲勞累積損
機(jī)械與電子 2020年6期2020-06-30
- TC4合金微動(dòng)磨損過(guò)渡區(qū)摩擦行為
下摩擦因數(shù)演變及磨痕表面形貌特點(diǎn)，研究了磨損機(jī)制的變化。通過(guò)對(duì)過(guò)渡區(qū)及鈦合金本身摩擦磨損性能的研究，加深了對(duì)鈦合金微動(dòng)磨損過(guò)渡區(qū)的認(rèn)識(shí)，為合理選擇減磨措施提供一定科學(xué)依據(jù)。1 試驗(yàn)部分1.1 試樣制備試驗(yàn)材料為φ24 mm×8 mm的TC4(Ti-6Al-4V)合金(硬度約為HV300)，其主要化學(xué)成分如表1所示，摩擦配副材料為φ10 mm的GCr15鋼球(硬度約HV680)。TC4試樣用SiC金相水磨砂紙逐級(jí)研磨并使用SiO2精拋光液進(jìn)行機(jī)械拋光處理，使
潤(rùn)滑與密封 2019年12期2019-12-26
- 煙炱對(duì)有機(jī)鉬減摩劑摩擦學(xué)性能的影響
0 ℃。1.3 磨痕表面分析摩擦磨損試驗(yàn)結(jié)束后，采用三維表面形貌儀(NPFLEX，BRUKER)觀察下盤(pán)磨痕的三維形貌并計(jì)算其磨損體積；采用掃描電子顯微鏡及能譜儀(SEM/EDS，S-3700N型，HITACHI)觀察下盤(pán)痕形貌及分析其磨痕表面元素組成；采用X射線光電子能譜儀(XPS，ESCALAB250型，Thermo)對(duì)下盤(pán)磨痕元素化學(xué)狀態(tài)進(jìn)行分析，以AlKα為激發(fā)源，貫穿能20 eV，以C 1s (284.8 eV)校準(zhǔn)。2 結(jié)果與討論2.1 煙炱含
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2019年6期2019-11-25
- 過(guò)共晶Al-18Si合金摩擦磨損機(jī)理研究
計(jì)算摩擦試樣表面磨痕形貌的分形維數(shù)，運(yùn)用分形理論分析表面磨痕形貌特征，探索熔體處理溫度的變化對(duì)其摩擦磨損性能的影響。1 實(shí)驗(yàn)材料及方法實(shí)驗(yàn)合金為Al-18Si過(guò)共晶鋁硅合金，采用純度為99.9%的鋁錠和99.6%工業(yè)用硅按一定的成份配比，在電阻爐中熔煉母合金，并進(jìn)行熔體過(guò)熱處理，熔體過(guò)熱處理的溫度分別為800℃、850℃、900℃和950℃。將熔體合金保溫15min后澆入標(biāo)準(zhǔn)尺寸的鑄鐵模具中，在4.0k/s的恒定冷卻速度下冷卻凝固。測(cè)試合金的化學(xué)成分，如表
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-09-13
- 水介質(zhì)下打磨磨痕對(duì)鋼軌疲勞損傷的影響
第三介質(zhì)時(shí)，這種磨痕的存在使得輪軌接觸面間的壓力分布極不均勻，可能會(huì)大大加速鋼軌的疲勞破壞，嚴(yán)重危害到鋼軌的壽命［8－9］。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)存在不同表面形貌的鋼軌服役行為進(jìn)行了大量研究。CHEN等［10］以塑性流動(dòng)、硬度、晶體軸密度三種手段表征了干態(tài)下打磨磨痕粗糙度對(duì)鋼軌疲勞損傷的影響，結(jié)果表明干態(tài)下粗糙度的影響作用很小。GAO等［11－12］通過(guò)相關(guān)試驗(yàn)探究水油介質(zhì)下鋼軌表面存在缺陷時(shí)疲勞裂紋的擴(kuò)展情況，指出橫向的犁溝缺陷會(huì)促使表面出現(xiàn)網(wǎng)絡(luò)狀裂紋。KHALL
中國(guó)機(jī)械工程 2019年8期2019-05-18
- 油-氣潤(rùn)滑對(duì)點(diǎn)接觸副滑動(dòng)摩擦行為的影響*
貌儀觀察下試件的磨痕形貌，獲得磨痕寬度、深度和粗糙度等信息。利用VIC-T分析式鐵譜儀制取磨粒譜片，應(yīng)用鐵譜顯微鏡觀察磨粒形狀。在掃描電子顯微鏡(JSM-6490LV)下觀測(cè)磨痕的微觀形貌，利用其自帶的電子能譜對(duì)磨痕區(qū)域元素成分進(jìn)行分析。2 結(jié)果與討論2.1 摩擦磨損特性試驗(yàn)所測(cè)不同工況下摩擦因數(shù)隨時(shí)間的變化曲線如圖3(a)、(b)所示。圖3(c)給出了不同工況下試件滑動(dòng)摩擦達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的平均摩擦因數(shù)(400～1 200 s)，圖3(d)所示為不同工況下試件
潤(rùn)滑與密封 2019年4期2019-04-22
- 一種蠟質(zhì)材料作為潤(rùn)滑脂添加劑的摩擦學(xué)性能研究
用光學(xué)顯微鏡觀察磨痕表面形貌，用能譜儀分析磨痕表面元素分布。1 實(shí) 驗(yàn)1.1 試驗(yàn)材料葉片蠟質(zhì)材料取自于黑楊和香花槐，其中黑楊蠟質(zhì)材料來(lái)源于北緯40°11′20″、東經(jīng)122°2′38″生長(zhǎng)的楊樹(shù)，香花槐蠟質(zhì)材料來(lái)源于北緯40°11′13″、東經(jīng)122°2′40″生長(zhǎng)的槐樹(shù)，試驗(yàn)用樹(shù)及葉片照片如圖1所示。圖1 試驗(yàn)用樹(shù)及葉片照片采摘葉片后進(jìn)行清洗并使其自然風(fēng)干，再加入到氯仿中浸泡5～15 s取出，將得到的溶液過(guò)濾，待氯仿?lián)]發(fā)完全后即得到葉片蠟質(zhì)材料，使用氣
石油煉制與化工 2019年2期2019-01-30
- 減少GDX2包裝機(jī)組“磨痕”煙包的數(shù)量
DX2包裝機(jī)組“磨痕”煙包為突破口，分析了產(chǎn)生“磨痕”煙包的原因，并制訂了對(duì)策來(lái)解決問(wèn)題，從而減少了GDX2包裝機(jī)組“磨痕”煙包的數(shù)量。關(guān)鍵詞：GDX2；“磨痕”煙包；滾動(dòng)毛刷；清潔DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.13.001卷包車間是滕州卷煙廠的骨干車間，車間配備了3臺(tái)GDX2硬盒包裝機(jī)組，GDX2硬盒包裝機(jī)組是我廠生產(chǎn)較高規(guī)格卷煙的主力設(shè)備，設(shè)計(jì)能力在400包/min。在生產(chǎn)過(guò)程中質(zhì)檢員和擋車工反映GDX2硬盒包裝
山東工業(yè)技術(shù) 2018年13期2018-08-20
- AZ31B鎂合金在不同溫度下的微動(dòng)磨損行為
鏡(SEM)觀察磨痕形貌；采用Bruker Contour GT型白光干涉儀(3D)觀察磨痕的形貌并計(jì)算磨損體積；采用OXFORD X-MAX50 INCA-250型能譜儀(EDS)測(cè)AZ31B鎂合金和GCr15鋼球接觸面的化學(xué)成分及其分布。圖1 切向微動(dòng)試驗(yàn)?zāi)p裝置示意Fig.1 Schematic of tangential fretting wear test setup圖2 不同溫度和不同循環(huán)次數(shù)下AZ31B鎂合金的摩擦力-位移曲線Fig.2 Fr
機(jī)械工程材料 2018年7期2018-07-27
- 一種風(fēng)電軸承潤(rùn)滑脂的制備及摩擦學(xué)性能研究
顯微鏡測(cè)量鋼塊的磨痕寬度。試驗(yàn)結(jié)束后，采用EVO-18型掃描電子顯微鏡(SEM)和能譜分析儀(EDS)分析磨痕形貌和表面主要元素。此外，采用MS-10J型四球摩擦試驗(yàn)機(jī)考察自制風(fēng)電潤(rùn)滑脂和進(jìn)口風(fēng)電潤(rùn)滑脂的摩擦學(xué)性能和燒結(jié)負(fù)荷(PD)，試驗(yàn)條件為：載荷392 N，時(shí)間30 min，轉(zhuǎn)速1 200 r/min，溫度75 ℃，鋼球?yàn)镚Cr15軸承鋼(直徑12.7 mm，硬度6.37～6.86 GPa)。2 結(jié)果與討論2.1 添加劑T351的減摩抗磨性能圖2 添加
石油煉制與化工 2018年6期2018-06-05
- 直流穩(wěn)恒磁場(chǎng)條件下45鋼小位移摩擦磨損試驗(yàn)研究
損量的影響,通過(guò)磨痕形貌分析了其磨損機(jī)制.試驗(yàn)結(jié)果表明：磨損主要為黏著磨損、剝落并伴有氧化磨損; 載荷的增大使得摩擦熱增多,摩擦副表面的塑性增強(qiáng),磨損量加大; 同時(shí)摩擦副表面接觸區(qū)域的真實(shí)接觸面積變大,造成摩擦系數(shù)減小; 試驗(yàn)的研究結(jié)果對(duì)在施加直流穩(wěn)恒磁場(chǎng)情況下45鋼摩擦磨損性能的正確評(píng)估有重要的意義.45鋼; 直流穩(wěn)恒磁場(chǎng); 摩擦磨損; 法向載荷45鋼是優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼,因其優(yōu)良的性能被廣泛用于機(jī)械設(shè)備中.如壓縮機(jī)、泵的運(yùn)動(dòng)零件,齒輪、軸、活塞銷等零件(零
中國(guó)工程機(jī)械學(xué)報(bào) 2016年3期2016-12-12
- 從輪胎磨痕準(zhǔn)確判斷裝備輪胎損傷
本文從裝備輪胎的磨痕特征著手，論述了如果輪胎充氣氣壓不正確或有其它機(jī)械問(wèn)題，都會(huì)使輪胎出現(xiàn)不規(guī)則的磨損，從而影響到輪胎的正常使用，使裝備的行駛安全得不到保障。強(qiáng)調(diào)了科學(xué)地準(zhǔn)確地從各種磨痕判斷輪胎出現(xiàn)的問(wèn)題、提出了跟進(jìn)調(diào)整步驟和修理辦法，為提高裝備的保障效率提供了可借鑒意見(jiàn)?！娟P(guān)鍵詞】輪胎；磨痕；損傷【Abstract】From the worn tire equipment features to proceed， we discussed if the
中華建設(shè)科技 2016年6期2016-08-13
- TC20鈦合金生物摩擦學(xué)性能研究
的磨損最為劇烈，磨痕主要以犁溝形貌為主，磨損機(jī)理主要以粘著磨損及磨粒磨損為主，在較大載荷作用下開(kāi)始出現(xiàn)疲勞磨損形貌；溶液中的磨損主要以粘著磨損為主，相同法向載荷下，生理鹽水中的磨損更為劇烈；另外，TC20鈦合金在兩種溶液中的初始耐蝕性相差不大，但在生理鹽水中，其表面能夠在短時(shí)間內(nèi)形成一層可有效保護(hù)基體的氧化膜。TC20鈦合金；生物摩擦學(xué)；摩擦磨損；電化學(xué)腐蝕0 引 言隨著我國(guó)人口老齡化進(jìn)程的加快，罹患關(guān)節(jié)退變性疾病的人數(shù)逐年遞增。關(guān)節(jié)置換術(shù)是治療中晚期嚴(yán)重
鈦工業(yè)進(jìn)展 2016年6期2016-02-17
- 摩擦條件對(duì)超音速火焰噴涂WC-17Co涂層摩擦磨損性能的影響
的影響[13]，磨痕表面的摩擦氧化反應(yīng)和氧化膜的去除量與速度和時(shí)間緊密相關(guān)[14]。因此，溫度、載荷、速度和時(shí)間等摩擦條件對(duì)WC-Co涂層的摩擦學(xué)行為會(huì)產(chǎn)生顯著影響。然而目前專門(mén)針對(duì)摩擦條件影響的系統(tǒng)研究較少，從而缺乏對(duì)不同摩擦條件下WC-Co涂層摩擦學(xué)行為規(guī)律的認(rèn)識(shí)，限制了WC-Co涂層在實(shí)際工況條件下的應(yīng)用。因此，基于關(guān)注摩擦條件對(duì)熱噴涂WC-Co涂層摩擦磨損性能的影響，本文研究HVOF噴涂WC-17Co涂層在溫度、載荷、速度和磨損時(shí)間等不同摩擦條件下
熱噴涂技術(shù) 2014年2期2014-10-29
- 高速刮擦下Ti6Al4V葉片與NiAl-BN涂層的磨損行為
與葉尖外形相襯的磨痕，從而保持間隙最小。要實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)，高速刮擦下封嚴(yán)涂層對(duì)葉片的磨損應(yīng)該盡量小，即不損傷葉片；同時(shí)要求刮擦產(chǎn)生的磨痕光滑，這樣有利于空氣的流動(dòng)；刮擦產(chǎn)生小的磨屑，以免破壞下游部件。自1960年起，國(guó)外就利用自行設(shè)計(jì)的刮擦試驗(yàn)機(jī)研究封嚴(yán)涂層的磨損行為，以指導(dǎo)其設(shè)計(jì)與應(yīng)用。Borel通過(guò)高速刮擦試驗(yàn)后對(duì)葉片重量和涂層磨痕粗糙度的測(cè)量，得到了AlSi-plastic和Nickel-graphite兩種封嚴(yán)涂層的磨損機(jī)制圖[4]。Ghasripo
熱噴涂技術(shù) 2014年3期2014-10-29
- TC4鈦合金表面等離子滲鉬后的摩擦磨損性能
元素線掃描并分析磨痕的化學(xué)成分；采用Bruker D8-ADVANCE 型X射線衍射儀（XRD）測(cè)滲鉬改性層的物相組成；采用Micro-XAM Surface Mapping Micro-scrope型三維形貌儀（SMM）對(duì)磨痕形貌進(jìn)行觀察和測(cè)量，計(jì)算比磨損率［11］，并探析磨損機(jī)理。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 組織與結(jié)構(gòu)由圖1可見(jiàn)，滲鉬改性層的厚度約為30μm，呈明顯的層狀，且層與層之間、層與基體之間結(jié)合良好，沒(méi)有空隙、孔洞和雜質(zhì)等。圖1 滲鉬改性層截面的
機(jī)械工程材料 2013年9期2013-12-11
- 速度與載荷對(duì)無(wú)鉛銅鉍軸承材料摩擦學(xué)特性的影響
產(chǎn)生影響。用試樣磨痕深度表示材料的磨損程度，磨痕深度用表面輪廓儀測(cè)出。并用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡(SEM)及能譜儀(EDS)分析試樣的磨痕形貌及成分，探討其摩擦磨損性能及機(jī)理。2 結(jié)果與討論2.1 摩擦速度對(duì)摩擦磨損性能的影響圖1 摩擦速度對(duì)摩擦因數(shù)和磨損量的影響Fig.1 Effect of friction speed on friction coefficient and wear loss of lead-free copper-bismuth be
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2013年2期2013-03-25
- 表面強(qiáng)化后的柴油機(jī)汽缸套/活塞環(huán)配副性試驗(yàn)分析
。2.3 活塞環(huán)磨痕寬度B按試驗(yàn)條件測(cè)量4次磨痕寬度，計(jì)算得出平均值。每組的活塞環(huán)磨痕寬度平均值見(jiàn)圖3。由圖3可知，活塞環(huán)磨痕寬度最小的一組搭配是⑨氣環(huán)鍍CrTiAlN/缸套激光淬火+滲硫，其磨痕寬度為1.11 mm。磨痕寬度最大的1組搭配是④氣環(huán)松孔鍍Cr/缸套激光淬火，其磨痕寬度為2.58 mm。因此，選用氣環(huán)鍍CrTiAlN/缸套激光淬火+滲硫摩擦副最理想。圖3 活塞環(huán)的磨痕寬度3 結(jié)論通過(guò)對(duì)模擬缸套/活塞環(huán)摩擦副分別進(jìn)行表面強(qiáng)化處理后，作配副性試驗(yàn)
中國(guó)修船 2012年2期2012-12-18
- 接觸載荷對(duì)7075鋁合金扭轉(zhuǎn)復(fù)合微動(dòng)摩擦學(xué)行為的影響
鏡(SEM)觀察磨痕形貌；用NanoMap-D雙模式輪廓儀測(cè)定磨痕輪廓和磨損體積；采用EDA X-7760/68ME型電子能譜儀( EDX)分析磨損表面主要元素成分。2 結(jié)果與分析2.1 Ft—θ 曲線與切向微動(dòng)相似，扭轉(zhuǎn)復(fù)合微動(dòng)也可以利用Ft—θ曲線對(duì)其進(jìn)行動(dòng)力學(xué)行為的分析[3]。圖1所示為7075鋁合金在傾斜角度為α=40°時(shí)不同角位移幅值和法向載荷下的Ft—θ曲線?？梢?jiàn)，當(dāng)θ=0.25°時(shí)，3種不同載荷下的Ft—θ曲線均呈扁窄的橢圓形，表明接觸界面的
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2012年12期2012-12-14
- 大耕深旋耕刀的制造工藝及其耐磨性
ofiler觀測(cè)磨痕三維形貌輪廓，利用自編程序計(jì)算磨痕截面面積，取3個(gè)磨損面積的平均值作為耐磨性指標(biāo).為了進(jìn)行對(duì)比，將經(jīng)850℃下油淬30min、210℃下低溫回火2h（傳統(tǒng)旋耕刀制造工藝，簡(jiǎn)稱低溫回火處理）的65Mn鋼試樣同期進(jìn)行摩擦磨損實(shí)驗(yàn).圖2 65Mn鋼滲鉻熱處理后橫切面的SEM形貌Fig.2 Cross－sectional SEM morphology of 65Mn steel after the chromizing heat treatme
- 鑄造Al-Si合金表面氣相沉積TiN薄膜的耐磨性能
min,然后觀察磨痕的形貌和寬度隨時(shí)間的變化。用型號(hào)為NU-2的光學(xué)顯微鏡觀察磨痕形貌。表1 試驗(yàn)用ZL109化學(xué)成分(wt%)2 試驗(yàn)結(jié)果從圖1可以看出,TiN膜磨損1min之后的磨痕明顯輕微,而且隨著磨損時(shí)間的延長(zhǎng),磨痕的寬度變化很小。而未鍍膜試樣隨著磨損時(shí)間的延長(zhǎng),磨痕逐漸變寬、加深。磨損5min之后的TiN膜磨痕比磨損1min的TiN膜稍深,其磨痕寬度變寬。磨損10min之后的TiN膜,其磨痕相對(duì)磨損5min的有所加寬,而且出現(xiàn)了少許的溝槽。磨損1