加荷
- 混凝土抗壓強(qiáng)度檢測在建筑工程中的實(shí)踐探析
時(shí)，應(yīng)當(dāng)選擇具有加荷速度指示裝置或加荷速度控制裝置并能均勻、連續(xù)地加荷的壓力機(jī)，試驗(yàn)過程中按混凝土設(shè)計(jì)等級選擇不同的加荷速度，做到連續(xù)均勻加荷，加荷速度應(yīng)取0.3MPa/s～1.0MPa/s。當(dāng)壓力機(jī)加荷速度為手動(dòng)控制時(shí)，應(yīng)該密切關(guān)注試件變化情況，當(dāng)試件始急劇變形時(shí)，檢測人員應(yīng)停止調(diào)整油門，直至試件破壞完成，立即記錄破壞荷載，準(zhǔn)確計(jì)算混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，該組試件的抗壓強(qiáng)度值取3 個(gè)試件測值的算術(shù)平均值。當(dāng)3 個(gè)測值中的最大值或最小值中有一個(gè)與中間值的差值
建材與裝飾 2023年32期2023-11-23
- 高架橋蓋梁涉水現(xiàn)場支撐澆筑施工技術(shù)研究
凝土澆筑與預(yù)應(yīng)力加荷，在達(dá)到混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度以后，拆除模板和支撐架系統(tǒng)的一種高架橋施工方法。該高架橋蓋梁施工方法的支撐架體系采取制式組合和現(xiàn)場支架的方式，以承臺(tái)與橋墩為主要基礎(chǔ)，上部鋪設(shè)鋼模板，支持蓋梁現(xiàn)場混凝土澆筑施工。1 工程概況某城市二環(huán)北路的快速車道改造工程，K1+096.75～K12+712.92區(qū)段，采用高架橋形式設(shè)計(jì)，長度11.60 km。高架段按城市快速路等級設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)車速80 km/h。區(qū)域路網(wǎng)交錯(cuò)，給設(shè)計(jì)和施工造成一定的制約，但也為工程材
交通科技與管理 2022年23期2022-12-21
- 平板載荷試驗(yàn)在高速公路路基檢測中的應(yīng)用
性承壓板進(jìn)行逐級加荷。該試驗(yàn)方法能測定天然地基、單樁及復(fù)合地基的沉降隨荷載變化情況，對于掌握地基承載能力具有重要作用（見圖1）。結(jié)合大量試驗(yàn)可知，在公路路基檢測中，在一定限制內(nèi)，路基的沉降與平板上荷載量成正比，即平板上荷載越大，其最終的影響范圍也就越大?；谶@一特征，能較為直接地體現(xiàn)出一定范圍內(nèi)路基填土的壓實(shí)情況。通過對不同程度的荷載強(qiáng)度下承壓板產(chǎn)生的不同沉降量進(jìn)行分析，技術(shù)人員可以構(gòu)建荷載強(qiáng)度-沉降關(guān)系曲線，并且基于整體的變形情況，將該曲線分為直線變形、
交通世界 2022年28期2022-11-22
- 碳纖維板材增強(qiáng)鋼體梁力學(xué)性能的靜載試驗(yàn)研究
，也是下一次破壞加荷的受力點(diǎn)。CFRP板預(yù)應(yīng)力強(qiáng)化試驗(yàn)梁試件主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。表中所列千斤頂壓力系為一個(gè)千斤頂?shù)捻斖屏?。試?yàn)梁采取預(yù)應(yīng)力反拱CFRP加固方式。檢測試驗(yàn)共設(shè)計(jì)參試鋼梁結(jié)構(gòu)4個(gè)，分成2組，A組是非CFRP預(yù)應(yīng)力強(qiáng)化試驗(yàn)梁試樣，用來作為對照組。B組在拉伸區(qū)底部貼一層厚1.2mm、寬100mm、長800mm的CFRP板材。通過千斤頂施加不同幅度的壓力，分析研究CFRP預(yù)應(yīng)力措施對試驗(yàn)梁的強(qiáng)化功效影響。表1 CFRP板強(qiáng)化試驗(yàn)梁主要參數(shù)1.2 試件
交通世界 2022年26期2022-10-14
- 加荷速度對混凝土環(huán)箍效應(yīng)的影響
的同時(shí)，也會(huì)隨著加荷的方向發(fā)生縱向變形。由于混凝土的橫向膨脹程度要大于鋼制壓板的橫向膨脹程度，因而在壓板與混凝土試件的受壓面會(huì)形成摩擦力，從而對試件的橫向膨脹起著約束作用，這種約束作用被稱為“環(huán)箍效應(yīng)”。在試驗(yàn)過程中，混凝土立方體被壓縮時(shí)，壓板與試件表面會(huì)不可避免地出現(xiàn)摩擦產(chǎn)生的因素以及摩擦作用，起到約束試件的橫向變形的作用，進(jìn)而形成“環(huán)箍效應(yīng)”，這種現(xiàn)象往往對試驗(yàn)結(jié)果的精度產(chǎn)生重要的影響，而目前就“環(huán)箍效應(yīng)”對抗壓試驗(yàn)影響方面的研究較少。而研究加荷速度對
廣東建材 2022年9期2022-10-08
- 預(yù)緊力缺失對8.8級M24高強(qiáng)度螺栓常幅疲勞性能影響分析
本次試驗(yàn)中所使用加荷裝置與文獻(xiàn)[2]中M24高強(qiáng)度螺栓常幅疲勞試驗(yàn)加荷裝置一致，如圖2所示．試驗(yàn)在MTS Landmark 370.50伺服液壓疲勞試驗(yàn)機(jī)上完成，采用正弦波加載，加載頻率為7 Hz，試驗(yàn)環(huán)境為大氣常溫環(huán)境，通過力控制模式進(jìn)行試驗(yàn)．試驗(yàn)開始前，先將一對加載頭的加工基準(zhǔn)面找平拼裝，插入固定螺栓并擰緊．拼裝完成后，將兩加載頭上下夾板插入MTS試驗(yàn)機(jī)夾頭內(nèi)，調(diào)整位置對中，下端通過下加荷裝置與底座相連，上端通過上加荷裝置與疲勞試驗(yàn)機(jī)的作動(dòng)器相連，將準(zhǔn)
- 側(cè)壓力儀測定靜止側(cè)壓力系數(shù)K0試驗(yàn)的研究
同行中一般認(rèn)為，加荷時(shí)間為達(dá)到固結(jié)度90%為宜，一般為讀數(shù)時(shí)間為加載后一個(gè)小時(shí)。作者發(fā)現(xiàn)，一般加荷讀數(shù)時(shí)間越短，K0越大，達(dá)到固結(jié)度90%所得K0與經(jīng)驗(yàn)公式K0=1-sinφ′的計(jì)算值最為靠近，與目前工程上的經(jīng)驗(yàn)值大致相同，而采用穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為每小時(shí)變形不應(yīng)大于0.01mm，測得的K0偏小。另外，土的性質(zhì)不同，主固結(jié)完成的時(shí)間是不一樣的，即固結(jié)度達(dá)到90%時(shí)間不同。土質(zhì)愈軟，固結(jié)時(shí)間愈長，如飽和軟黏土固結(jié)時(shí)間較長，而粉土固結(jié)時(shí)間較短[4]。為了說明試驗(yàn)過程和結(jié)
安徽建筑 2022年2期2022-03-10
- 某濱海地區(qū)超長灌注樁后注漿樁基原位測試
豎向抗壓試驗(yàn)設(shè)計(jì)加荷5 000 t，采用錨樁反力裝置，6根錨樁均入巖2.5 m。反力裝置由2根主梁(長、寬、高分別為11、0.9、1.8 m)和3根副梁(長、寬、高分別為12、0.9、1.8 m)組成，副梁橫搭在6個(gè)錨樁上，副梁與錨樁通過鋼筋連接。水平加載試驗(yàn)由相鄰樁施加反力進(jìn)行加載，原狀土水平靜載試驗(yàn)最大荷載按180 t考慮，液化處理后地基水平靜載試驗(yàn)最大荷載按270 t考慮。2.3 加荷及觀測系統(tǒng)1)加荷系統(tǒng)：單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)加荷裝置由12臺(tái)QW6
四川建材 2022年2期2022-03-07
- 真空聯(lián)合堆載預(yù)壓在某工程軟土地基處理中的應(yīng)用
效應(yīng)力，土層在附加荷載和自重應(yīng)力作用下加速土顆粒的擠密和重排。該階段土層固結(jié)明顯，地基沉降量較大，土層結(jié)構(gòu)強(qiáng)度急劇增大，軟土地基加固效果開始顯現(xiàn)。3、設(shè)計(jì)要點(diǎn)3.1 設(shè)計(jì)計(jì)算（1）分級加荷固結(jié)過程詳圖2，分級加荷條件下，地基在某時(shí)間的平均總應(yīng)力固結(jié)度可按下式計(jì)算[2][3]：式中：Urz為地基在t時(shí)間的平均總應(yīng)力固結(jié)度;m為加荷級數(shù);? ? ? ? ? 為瞬時(shí)加荷條件下，對應(yīng)于第i級荷載在時(shí)間t時(shí)的平均總應(yīng)力固結(jié)度;t為計(jì)算應(yīng)力固結(jié)度的時(shí)間（s）;Tio為
中國房地產(chǎn)業(yè)·下旬 2021年9期2021-09-22
- 混凝土劈裂抗拉試驗(yàn)方法變化對測試結(jié)果的影響分析
應(yīng)影響劈裂試驗(yàn)的加荷假定——對試塊施加均勻的線性荷載。墊條尺寸過大時(shí)，試塊可能不是劈裂破壞而是在墊條下面產(chǎn)生“壓力柱”或剪切應(yīng)力導(dǎo)致壓柱破壞或剪切破壞。在SL 352—2006《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》的修訂過程中，發(fā)現(xiàn)DL/T 5150—2001《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》[9]劈裂試驗(yàn)采用截面5mm的方墊條，修訂后的DL/T 5150—2017[10](2018年3月1日實(shí)施)的劈裂方法基本與GB/T 50081—2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[11
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2021年8期2021-08-13
- 高鐵CFG樁—筏復(fù)合地基固結(jié)解析解及特性
樁土壓縮模量比、加荷速率等地基設(shè)計(jì)參數(shù)的變化如何；如何確定各設(shè)計(jì)參數(shù)的適用范圍。本文以軸對稱固結(jié)模型為研究對象，推導(dǎo)出端承型剛性樁—筏復(fù)合地基樁間土的固結(jié)方程，得到單級等速加載情況下地基固結(jié)解析解。在此基礎(chǔ)上結(jié)合實(shí)際工程案例，研究設(shè)計(jì)參數(shù)（置換率、樁土壓縮模量比、加荷速率）對地基固結(jié)特性影響及各參數(shù)的臨界適用范圍。研究成果對了解端承型剛性樁—筏復(fù)合地基固結(jié)特性，以及為達(dá)到控制沉降目的的設(shè)計(jì)參數(shù)選取，具有理論意義和工程實(shí)踐價(jià)值。1 CFG樁—筏復(fù)合地基固結(jié)方
中國鐵道科學(xué) 2021年1期2021-02-04
- 建筑材料檢測中影響檢測結(jié)果的關(guān)鍵因素分析
.2 試驗(yàn)機(jī)具的加荷速度加荷速度會(huì)對建筑材料的強(qiáng)度產(chǎn)生一定的影響，溫度正常的情況下，對建筑材料進(jìn)行力學(xué)性能檢測過程中，如果加荷速度過快，建筑材料在進(jìn)行檢測后的強(qiáng)度會(huì)高于其自身固有的強(qiáng)度，反之加荷速度較慢，材料在檢測后就會(huì)出現(xiàn)強(qiáng)度變小的情況。例如在對混凝土試塊進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，加荷過程需要具備均勻性與連續(xù)性，根據(jù)GB/T50081-2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，在混凝土強(qiáng)度等級低于C30的情況下，加荷速度為每秒鐘0.3～0.5MPa，而在
建材發(fā)展導(dǎo)向 2020年21期2020-11-27
- 淺談如何提高建材檢驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性
.4 檢驗(yàn)中受到加荷速度影響建材的強(qiáng)度（如燒結(jié)磚的抗壓強(qiáng)度，鋼筋的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度等）直接關(guān)系到建材質(zhì)量的重要指標(biāo)，因此在檢驗(yàn)過程中會(huì)格外關(guān)注這部分?jǐn)?shù)據(jù)。在對建材進(jìn)行力學(xué)性能檢驗(yàn)，就需要注意加荷速度帶來的影響。通過多次檢驗(yàn)的經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，在力學(xué)性能檢驗(yàn)過程中，當(dāng)設(shè)備的加荷速度比標(biāo)準(zhǔn)速度高時(shí)，會(huì)導(dǎo)致強(qiáng)度的偏高。反之，加荷速度偏慢，強(qiáng)度會(huì)偏低。2 提高檢驗(yàn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性的措施2.1 合理選取設(shè)備，提高檢驗(yàn)員的檢驗(yàn)檢測能力設(shè)備是檢驗(yàn)的基石，規(guī)范合理的使用儀器，正確進(jìn)行
商品與質(zhì)量 2020年16期2020-11-27
- 建筑材料質(zhì)量檢驗(yàn)與工程質(zhì)量管理探討
顯降低。1.3 加荷速度因素在建筑材料中，其強(qiáng)度與硬度會(huì)對其質(zhì)量指標(biāo)造成一定影響。在建筑材料檢驗(yàn)的時(shí)候，需要重點(diǎn)關(guān)注這兩方面的數(shù)據(jù)。在檢驗(yàn)的時(shí)候，強(qiáng)度與硬度會(huì)受到加荷速度的影響，從而導(dǎo)致數(shù)據(jù)出現(xiàn)短暫變化。在檢驗(yàn)測量的時(shí)候，需要確保其他檢測環(huán)境符合標(biāo)準(zhǔn)要求，并對建筑材料進(jìn)行力學(xué)性能檢驗(yàn)，考慮加荷速度造成的影響。對其進(jìn)行多次檢驗(yàn)，并進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，了解力學(xué)性能檢驗(yàn)中加荷速度的影響效果。加荷速度造成的建筑材料指標(biāo)更加優(yōu)化，會(huì)對檢驗(yàn)人員的判斷造成一定的影響。而加荷速
建材發(fā)展導(dǎo)向 2020年7期2020-11-26
- 自平衡法靜載試驗(yàn)中樁頂配載施加方法的研究
頂配載的自平衡法加荷方式提出建議并為類似工程提供借鑒。1 自平衡法試驗(yàn)中樁頂配載的適用條件抗壓樁的單樁抗壓承載力由樁側(cè)摩阻力和樁端阻力共同組成，其中摩阻力受樁長、樁徑和樁周土層影響。將荷載箱埋設(shè)在樁身平衡點(diǎn)或樁底后利用荷載箱上段側(cè)摩阻力+自重與下段側(cè)摩阻力+端阻力互為反力維持荷載，見式（1）：式中：Quus為修正后的試樁上段樁側(cè)摩阻力極限值，kN；Quds為修正后的試樁下段樁的極限側(cè)摩阻力，kN；W為荷載箱上段樁的自重與附加重量之和；Qt為樁端極限承載力。
工程質(zhì)量 2020年8期2020-10-10
- PVA-ECC徐變性能試驗(yàn)研究
的性質(zhì)及其含量、加荷齡期、加荷應(yīng)力比、持荷時(shí)間、養(yǎng)護(hù)條件、環(huán)境相對溫濕度和幾何尺寸等[8-14].但是到目前為止,對混凝土等水泥基材料徐變機(jī)理的認(rèn)識(shí)尚不夠深入,理論也不夠完善.同時(shí),隨著人們對結(jié)構(gòu)功能和材料性能要求的不斷提高,近年來對改性水泥基材料的研究與應(yīng)用日益增多,纖維水泥基材料越來越得到重視,聚乙烯醇纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料(engineered cementitious composite with polyvinyl alcohol fiber,P
建筑材料學(xué)報(bào) 2020年4期2020-08-28
- 靜載試驗(yàn)對于換填墊層法的處理效果的檢測研究
板進(jìn)行試驗(yàn)。2）加荷方式：采用分級維持荷載、沉降相對穩(wěn)定法加荷。3）加荷標(biāo)準(zhǔn)：第一級荷載按100kPa加荷，此后每級荷載按50 kPa逐級遞增，分十級加荷。4）測讀沉降量的間隔時(shí)間：每級加荷后，按間隔 10min、10min、10min、15 min、15min測讀沉降量，之后每隔0.5h測讀一次沉降量，當(dāng)在連續(xù)2h內(nèi)，每小時(shí)的沉降量小于0.1 mm時(shí)，則認(rèn)為已趨穩(wěn)定，可加下一級荷載。5）當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，即可終止加載；當(dāng)滿足前三種情況之一時(shí)，其對應(yīng)的
河南建材 2020年3期2020-04-09
- 淺析盾構(gòu)管片型式檢驗(yàn)在合肥地鐵的應(yīng)用實(shí)踐
荷載的20%極差加荷至設(shè)計(jì)荷載的80%，再按設(shè)計(jì)荷載的10%極差加荷至荷載的90%，繼續(xù)按設(shè)計(jì)荷載的5%極差加荷至設(shè)計(jì)荷載，每級保持加荷時(shí)間5min，加荷至設(shè)計(jì)荷載值時(shí)應(yīng)持荷30min。加荷過程每一級荷載結(jié)束后記錄每級荷載值下的灌漿孔螺栓的位移量。加荷至設(shè)計(jì)荷載結(jié)束后可卸載，終止試驗(yàn)。螺栓周圍混凝土無裂縫或破壞為合格。管片抗?jié)B檢漏試驗(yàn)要求，加壓速度0.05MPa/min，按每級加壓0.2MPa，恒壓10min，并記錄滲漏情況，至設(shè)計(jì)荷載時(shí)，穩(wěn)壓2h，管片側(cè)
建材與裝飾 2020年8期2020-04-02
- 成層結(jié)構(gòu)性軟土一維非線性固結(jié)半解析分析
=qu，則為瞬時(shí)加荷；若q0=0，并保持加荷速率不變，則為線性加荷.其余假設(shè)同太沙基一維固結(jié)理論.圖 1 成層結(jié)構(gòu)性軟土地基模型Fig.1 Model of multi-layered structured soft soil foundation1.2 模型建立大量的室內(nèi)壓縮試驗(yàn)表明[12]，在e-lgσ′ 坐標(biāo)下e為孔隙比；σ′ 為有效應(yīng)力，結(jié)構(gòu)性較強(qiáng)的原狀土，其圧縮曲線常常表現(xiàn)為3段.當(dāng)有效應(yīng)力未達(dá)到結(jié)構(gòu)屈服應(yīng)力時(shí)，土體壓縮性較小，將發(fā)生部分結(jié)構(gòu)損傷
西南交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2019-12-16
- 水泥恒應(yīng)力加荷壓力試驗(yàn)機(jī)常見故障及排除方法
199水泥恒應(yīng)力加荷壓力試驗(yàn)機(jī)作為機(jī)械制造業(yè)中的常見設(shè)備。該設(shè)備的使用會(huì)遇到較多問題，嚴(yán)重影響正常的施工進(jìn)度，因此需要加強(qiáng)對水泥恒應(yīng)力加荷試驗(yàn)機(jī)的筆者分析的TYE-300型壓力試驗(yàn)機(jī)常見的故障問題及排除方法。1 設(shè)備常見故障、原因及解決方法分析1.1 水泥恒應(yīng)力加荷壓力試驗(yàn)機(jī)油泵不出油造成水泥恒應(yīng)力加荷壓力試驗(yàn)機(jī)油泵不出油的原因如下：第一，水泥恒應(yīng)力加荷壓力試驗(yàn)機(jī)油泵中存在空氣。第二，該設(shè)備上的濾油器不通暢，堵塞現(xiàn)象嚴(yán)重。第三，水泥恒應(yīng)力加荷壓力試驗(yàn)機(jī)出油
商品與質(zhì)量 2019年18期2019-11-29
- K0應(yīng)力路徑試驗(yàn)在上海地區(qū)工程勘察中的應(yīng)用
壓縮試驗(yàn)則不受施加荷載大小的限制，加壓或卸荷過程中始終保持K0狀態(tài)，可以較為真實(shí)地反映土體在天然狀態(tài)下的變形情況[12-15]。但受實(shí)驗(yàn)室水平、工程造價(jià)及技術(shù)人員固有思維的限制，勘察過程中極少進(jìn)行對原狀土在不同應(yīng)力路徑下的變形及強(qiáng)度試驗(yàn)研究，這使得報(bào)告中提供的參數(shù)不能很好地和基坑開挖卸荷過程中土體的實(shí)際變化相吻合[16-17]。因此工程勘察技術(shù)人員非常有必要加強(qiáng)了解不同應(yīng)力路徑下卸荷三軸試驗(yàn)的原理及影響，并可以準(zhǔn)確地應(yīng)用到深大基坑項(xiàng)目工程勘察設(shè)計(jì)的實(shí)際工作
鉆探工程 2019年4期2019-05-17
- FWD荷載作用下路面動(dòng)彎沉響應(yīng)試驗(yàn)研究
圖2 FWD試驗(yàn)加荷標(biāo)準(zhǔn)確定及測試方案2.1 FWD 加荷標(biāo)準(zhǔn)的確定針對道路交通荷載的力學(xué)特性，進(jìn)一步確定本試驗(yàn)瀝青路面結(jié)構(gòu)頂面動(dòng)彎沉FWD試驗(yàn)加荷標(biāo)準(zhǔn)。2.1.1 公路行業(yè)荷載常規(guī)加荷標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)《公路路基路面現(xiàn)場測試規(guī)程》（JTG E60—2008）中承載板測定路面結(jié)構(gòu)回彈模量的方法，承載板試驗(yàn)的加載原則為：路基應(yīng)基本處于彈性變形范圍內(nèi)，且大體符合路基變形的情況[3]?？紤]公路行業(yè)交通設(shè)計(jì)荷載為標(biāo)準(zhǔn)軸載BZZ-100 輪載p=0.7 MPa，因此路面結(jié)構(gòu)層
山西交通科技 2019年1期2019-04-10
- 真三軸應(yīng)力條件下加卸荷速率對砂巖力學(xué)特性與能量特征的影響
崗巖進(jìn)行三向六面加荷，然后單面以4種不同速率突然卸載的試驗(yàn)方法來進(jìn)行研究，找到了卸載速率對巖爆的影響機(jī)制。從能量角度開展巖石破壞研究方面。LIU等[9]以能量耗散為橋梁定義了損傷變量，計(jì)算了泥砂巖和粉砂巖在循環(huán)加卸載條件下的損傷演化方程。張黎明、許國安、從宇等[10-12]分析了單軸試驗(yàn)、常規(guī)三軸試驗(yàn)和加卸載試驗(yàn)條件下巖石破壞過程的能量轉(zhuǎn)化特征，探討應(yīng)力路徑對能量演化的影響規(guī)律。呂有廠等[13]得出恒定軸壓、卸載圍壓試驗(yàn)過程中煤巖的能量耗散與卸圍壓速率有關(guān)
煤炭學(xué)報(bào) 2019年2期2019-03-27
- 加、卸荷應(yīng)力路徑對粉土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系影響的試驗(yàn)研究
——基于平面應(yīng)變條件
內(nèi)試驗(yàn)研究，得到加荷和卸荷大小相同時(shí)，卸荷變形量比加荷變形量要小。卸荷比例較小時(shí)，試樣回彈量小，當(dāng)卸荷比例達(dá)到某一定值時(shí)變形量顯著增大，最后趨于穩(wěn)定。學(xué)者們通過直剪試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)和真三軸試驗(yàn)對卸荷問題進(jìn)行了研究。但是，隧道開挖、邊坡削坡等工程中土體所受應(yīng)力狀態(tài)為平面應(yīng)變狀態(tài)，不同于一維或軸對稱應(yīng)力狀態(tài)。因此，有必要對平面應(yīng)變卸荷問題進(jìn)行研究。本文針對卸荷問題中的側(cè)向卸荷進(jìn)行研究。由于側(cè)向卸荷過程中豎向荷載不變而側(cè)向荷載逐漸減少，此時(shí)土體的應(yīng)力路徑與常規(guī)豎向
福建建筑 2019年2期2019-03-12
- 單樣多級加荷法三軸UU試驗(yàn)對天津軟土抗剪強(qiáng)度的影響
5]，而針對不同加荷方法對試驗(yàn)強(qiáng)度影響方面的研究較少。天津?yàn)I海新區(qū)位于渤海海岸線的邊緣部位，是典型的海陸交互相濱海沉積軟土地區(qū)，該地區(qū)淺部廣泛分布有第四紀(jì)全新世中期以來海侵形成的軟土，主要為淤泥質(zhì)黏性土或淤泥，該段土層屬欠固結(jié)土，土性呈流塑、軟塑狀態(tài)，土層具強(qiáng)度低，壓縮性高，滲透性差等性質(zhì)。本次選取天津地區(qū)飽和軟黏土為試驗(yàn)對象，利用兩種不同加荷方式，進(jìn)行UU試驗(yàn)，得出對抗剪強(qiáng)度的影響以及試驗(yàn)參數(shù)之間的相應(yīng)關(guān)系。2 試驗(yàn)方法及要求本次試驗(yàn)選取天津?yàn)I海新區(qū)沿海
水道港口 2019年6期2019-03-10
- 軟土主、次固結(jié)變形機(jī)理分析及試驗(yàn)研究
進(jìn)行了分析?？紤]加荷比等因素的影響，對軟土主、次固結(jié)特性進(jìn)行了相關(guān)試驗(yàn)，對試驗(yàn)成果進(jìn)行了探討。在試驗(yàn)基礎(chǔ)上，對軟土地區(qū)地基施工提出了一些建議。1 主、次固結(jié)變形機(jī)理分析土體是由土顆粒、孔隙水和孔隙氣組成的三相體，在飽和軟土中，則只有土顆粒和孔隙水。一般認(rèn)為，在常溫狀態(tài)下，土顆粒和孔隙水均不可壓縮，在荷載作用下，土體變形只能先排出水，土體才有變形的空間。土體變形的過程即是孔隙水排出的過程。由地下水動(dòng)力學(xué)理論可知，水的流動(dòng)即使非常緩慢，也必須有水勢差的存在，而
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年5期2018-11-06
- 淺談錘擊預(yù)應(yīng)力混凝土方樁施工
靜載試驗(yàn)試驗(yàn)的加荷方法采用快速維持荷載法，最大加荷值為1040kN，分九級進(jìn)行加荷，第一級加荷取分級荷載的2倍為208kN，其余八級進(jìn)行等量加荷，每級加荷為104kN，每級荷載施加后按第5，15，30，45，60min測讀樁頂沉降量，當(dāng)沉降量小于0.1mm/h，樁頂沉降速率達(dá)到相對穩(wěn)定的標(biāo)準(zhǔn)后，再施加下一級荷載，直至達(dá)到承載力設(shè)計(jì)值的1.6倍，最終加荷1040kN，終止試驗(yàn)。6 結(jié)語通過對預(yù)制方樁的施工通病的研究及預(yù)防措施，實(shí)際檢測現(xiàn)場的施工質(zhì)量滿足設(shè)計(jì)
居業(yè) 2018年9期2018-10-24
- 基于破碎軟巖的端承樁力學(xué)性能分析
進(jìn)行試驗(yàn)。（3）加荷方式：采用分級維持荷載、沉降相對穩(wěn)定法單循環(huán)加荷，荷載逐級遞增直至破壞，然后分級卸載。（4）加荷標(biāo)準(zhǔn)：分級加載不應(yīng)少于8級，試驗(yàn)至壓力無法繼續(xù)向上施加時(shí)終止加載。（5）測讀沉降量的間隔時(shí)間：每級加載后立即讀數(shù)，以后每隔10min測讀一次百分表，每次測讀值記入試驗(yàn)記錄表中。（6）沉降相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)：當(dāng)連續(xù)三次讀數(shù)之差均不大于0.01mm，認(rèn)為沉降已達(dá)相對穩(wěn)定，可施加下一級荷載。（7）終止加荷條件：①承壓板周圍出現(xiàn)明顯的裂縫，沉降量讀數(shù)不斷變
大科技·D版 2018年10期2018-10-21
- 淺談海堤施工的施工要點(diǎn)
降量，拋石和土方加荷時(shí)間均有嚴(yán)格的設(shè)計(jì)要求，因此加強(qiáng)沉降觀測，合理安排加荷時(shí)間，也是確保施工進(jìn)度的關(guān)鍵，必須根據(jù)設(shè)計(jì)要求，結(jié)合沉降觀測情況，控制加荷速率，制訂科學(xué)的加荷計(jì)劃，努力縮短每個(gè)環(huán)節(jié)的待工時(shí)間，加快施工進(jìn)度。2.2部分項(xiàng)目的施工質(zhì)量控制要點(diǎn)2.2.1塑料排水板插設(shè)塑料排水法是在Kjellman于1934年發(fā)明的紙板法基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，我國1981年將此法正式應(yīng)用于天津新港堆場軟土地基加固，1997年后逐漸發(fā)展成熟并應(yīng)用于深海海堤工程基礎(chǔ)處理。海堤施
水能經(jīng)濟(jì) 2018年6期2018-10-19
- 再生混凝土徐變性能及試驗(yàn)方法研究★
同。可恢復(fù)徐變在加荷后兩個(gè)月內(nèi)趨于穩(wěn)定，而不可恢復(fù)徐變則在相當(dāng)長的時(shí)間內(nèi)仍然繼續(xù)增長。試驗(yàn)表明，在再生混凝土發(fā)生徐變的同時(shí)若有干縮伴隨，則再生混凝土徐變量相應(yīng)增大。相對濕度低，再生混凝土收縮就大，徐變也相應(yīng)變大，這種由于干燥過程而增加的這部分徐變稱為干縮徐變。如果在加荷之前試件與周圍環(huán)境已達(dá)到濕度平衡，使再生混凝土不再有干縮發(fā)生，則環(huán)境濕度對徐變就幾乎沒有影響，這種不受干縮影響的徐變稱基本徐變。一般實(shí)際工程中的再生混凝土徐變由基本徐變和干縮徐變兩部分組成，
山西建筑 2018年10期2018-05-14
- 淺談全自動(dòng)三軸儀多級剪切停止應(yīng)變的確定
驗(yàn)中一個(gè)試樣多級加荷(多級剪)的試驗(yàn)，每一級剪切應(yīng)變確定的是否合適，直接影響試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，因此如何正確確定每一級剪切應(yīng)變的大小非常重要，利用全自動(dòng)三軸儀的自動(dòng)計(jì)算、校驗(yàn)、修正功能進(jìn)行多級剪試驗(yàn)，確定好每一級的剪切停止應(yīng)變，可以確保試驗(yàn)的準(zhǔn)確性。三軸試驗(yàn)；多級剪切；剪切停止應(yīng)變?nèi)S試驗(yàn)是土工試驗(yàn)一項(xiàng)重要的力學(xué)試驗(yàn)，自1934年問世以來已成為測定土的靜力特性、動(dòng)力特性和研究沙土液化的主要試驗(yàn)方法，用三軸試驗(yàn)測定土的參數(shù)已成為重要的工程設(shè)計(jì)的依據(jù)。利用三軸試
中國非金屬礦工業(yè)導(dǎo)刊 2017年4期2017-12-28
- PVC 塑料背楞性能增強(qiáng)研究
的相關(guān)研究方法。加荷的擾度最大值按照 GB 50005—2003《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中 4.2.7 中關(guān)于受彎構(gòu)件擾度限值選取，選取為 L/250，即 3.60 mm。加荷重量計(jì)算參照中國建筑工業(yè)出版社 2012 年編撰的《建筑施工手冊》進(jìn)行計(jì)算，得出跨中集中荷載設(shè)計(jì)值P=1.260 kN，考慮到工地的實(shí)際堆載情況及實(shí)驗(yàn)方便，取值P= 2.083 kN，即加荷到 375 kg。共設(shè) 1～6 號(hào)六個(gè)撓度變化取樣點(diǎn)，用百分表測量該點(diǎn)撓度值變化。其中 3 號(hào)和 4
綠色建筑 2017年1期2017-11-07
- 水泥混凝土路面芯樣劈裂強(qiáng)度試驗(yàn)影響因素分析
m進(jìn)行比對試驗(yàn)，加荷速率恒定在0.06MPa/s。其試驗(yàn)結(jié)果見表1。試驗(yàn)結(jié)果顯示，相同直徑不同長度的芯樣，15cm長的試件強(qiáng)度最高，其平均彎拉強(qiáng)度比25cm長度的試件提高0.24MPa。為了研究多長的試件最能體現(xiàn)面板的真實(shí)彎拉強(qiáng)度，我們在施工過程中制作的10組小梁試件，標(biāo)養(yǎng)28d后得出標(biāo)準(zhǔn)小梁彎拉強(qiáng)度為6.01MPa。通過路面鉆芯劈裂強(qiáng)度換算彎拉強(qiáng)度的數(shù)據(jù)結(jié)果顯示20cm長度芯樣檢測結(jié)果與標(biāo)準(zhǔn)小梁彎拉強(qiáng)度較為接近。結(jié)合目前我省國省干線公路設(shè)計(jì)的路面結(jié)構(gòu)層厚
福建交通科技 2017年3期2017-07-05
- 線性加荷情況下非飽和土層一維固結(jié)特性分析
00072)線性加荷情況下非飽和土層一維固結(jié)特性分析秦愛芳,葛航(上海大學(xué)土木工程系,上海200072)基于Fredlund非飽和土一維固結(jié)理論,得到了線彈性和黏彈性兩種地基在線性加荷情況下,頂面透水透氣、底面不透水不透氣的單層非飽和土一維固結(jié)超孔隙水壓力、超孔隙氣壓力和沉降的半解析解.通過典型算例,分析了不同水、氣滲透系數(shù)比以及不同土層深度下超孔隙水壓力、超孔隙氣壓力和固結(jié)度隨時(shí)間的變化規(guī)律，并對線彈性和黏彈性兩種地基的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較分析.得到的結(jié)論
- 蘭州某廠房樁基靜載荷試驗(yàn)設(shè)計(jì)研究
和錨樁不被破壞，加荷量為設(shè)計(jì)荷載的2倍。各試驗(yàn)樁參數(shù)均由施工單位提供，樁頂標(biāo)高由該建筑±0.000標(biāo)高引測，具體情況見表1-3。表1 1#樁沉降量統(tǒng)計(jì)表2 1#樁沉降量統(tǒng)計(jì)表3 1#樁沉降量統(tǒng)計(jì)5 基樁靜載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析表明：在天然狀態(tài)下，1#樁頂豎向最大穩(wěn)定加荷量1460kN，相應(yīng)沉降3.32mm，最大回彈量2.26mm，回彈率68.1%，Q-S關(guān)系線呈緩變型，近似直線，加荷已達(dá)到設(shè)計(jì)荷載2倍終止加載條件，未出現(xiàn)極限破壞狀態(tài)，終止加荷，如圖2
甘肅科技 2016年16期2016-11-28
- ±500kV雙回路直流線路懸垂轉(zhuǎn)角塔試驗(yàn)方案
制工況選取、荷載加荷方式、風(fēng)荷載加荷點(diǎn)、導(dǎo)地線荷載加荷點(diǎn)、變形控制點(diǎn)、應(yīng)變測點(diǎn)布置、加荷要求等幾方面討論本試驗(yàn)塔的試驗(yàn)方案。試驗(yàn)方案；懸垂轉(zhuǎn)角塔；試驗(yàn)工況；加荷方式；應(yīng)變“溪洛渡右岸電站送電廣東±500kV同塔雙回直流輸電工程”是“十二五”云電送粵的重要輸變電工程項(xiàng)目，是落實(shí)國家西部大開發(fā)戰(zhàn)略，實(shí)施西電東送，擴(kuò)大區(qū)域資源優(yōu)化配置，實(shí)現(xiàn)南方電網(wǎng)西電東送總體規(guī)劃目標(biāo)的又一重要舉措。該線路工程電壓等級為±500kV，輸送容量6400MW，線路路徑亙長約為1250
工程技術(shù)研究 2016年10期2016-11-23
- 不同粒度組分巖性對巖石抗拉強(qiáng)度的影響
端緊密接觸，量測加荷點(diǎn)間距。作軸向試驗(yàn)時(shí)，加載兩點(diǎn)間距與距離之比宜為0.3～1.0，試驗(yàn)時(shí)將試件放入圓錐之間，量測加荷點(diǎn)間距及垂直于加荷方向的試件寬度。2）采用方塊體或不規(guī)則塊體試件作試驗(yàn)時(shí)，加荷兩點(diǎn)間距宜為30～50 mm，加荷兩點(diǎn)間距與加荷平均寬度之比宜為0.3～1.0；試件長度不應(yīng)小于加荷兩點(diǎn)間距，試驗(yàn)時(shí)，接觸點(diǎn)距試件自由端的距離不應(yīng)小于加荷點(diǎn)間距的0.5倍。3）在加荷過程中穩(wěn)定地施加荷載，使試件在10～60 s內(nèi)破壞，并記錄破壞荷載。4）試驗(yàn)結(jié)束后
山西冶金 2016年5期2016-11-15
- 一種裝配式塑料模板的剛度、強(qiáng)度性能試驗(yàn)
板及組合模板在各加荷級數(shù)下的撓度值和模板在受載整個(gè)過程中的破壞情況，從而分析剛度荷載和強(qiáng)度荷載作用下，塑料模板的撓度值以及卸載后的殘余變形量，進(jìn)而得出該模板設(shè)計(jì)是否安全。塑料模版；強(qiáng)度；剛度；撓度值；承載能力1 引言塑料模板是一種適用于工程施工的模板工程，具有施工速度快，周轉(zhuǎn)次數(shù)多，可全部回收等特點(diǎn)，節(jié)能減排，響應(yīng)當(dāng)下綠色環(huán)保的主題。近年來高層建筑增多，傳統(tǒng)模板已不能滿足實(shí)際工程的需求，模板工程的重要性日益突出。塑料模板是一種類似于鋁合金模板的模板體系，根
廣東建材 2016年7期2016-10-24
- 談某項(xiàng)目邊坡錨桿(土釘)檢測技術(shù)與成果
。驗(yàn)收試驗(yàn)應(yīng)分級加荷，初始荷載宜取錨桿(索)軸向拉力設(shè)計(jì)值的0.01倍，分級加荷值宜取錨桿(索)軸向拉力設(shè)計(jì)值的0.50，0.75，1.00，1.20，1.33，1.50倍。本次檢測各層錨桿、土釘、錨索拉力設(shè)計(jì)值與最大加載量見表2。表2 各層錨桿、土釘、錨索拉力參數(shù)表3.2 位移測讀驗(yàn)收試驗(yàn)中，每級荷載應(yīng)穩(wěn)定5 min～10 min，并記錄位移增量。最后一級試驗(yàn)荷載應(yīng)維持10 min。如在1 min～10 min內(nèi)錨頭位移增量超過1.0 mm，則該級荷載應(yīng)
山西建筑 2015年31期2015-06-07
- 循環(huán)荷載下粉質(zhì)粘土特性的試驗(yàn)研究?
同循環(huán)應(yīng)力、不同加荷頻率條件下的循環(huán)三軸實(shí)驗(yàn)，研究分析循環(huán)應(yīng)力和加荷頻率對粉質(zhì)粘土應(yīng)變特性的影響。利用了北京市新技術(shù)研究所生產(chǎn)的DDS-70動(dòng)三軸試驗(yàn)系統(tǒng)，對粉質(zhì)粘土進(jìn)行了許多室內(nèi)動(dòng)三軸固結(jié)不排氣(水)試驗(yàn)，就軸向循環(huán)應(yīng)力的變化、加荷頻率的變化以對粉質(zhì)粘土變形的影響進(jìn)行了研究。1 試樣選取與制備試驗(yàn)所用土樣取自北京通州地震小區(qū)劃中兩個(gè)鉆孔在相近深度處切取塊狀土樣，使試驗(yàn)土樣具有較好的均一性和接近原位土體的力學(xué)特性，見表1。試樣首先按規(guī)定的方法制備，試樣高為
地震科學(xué)進(jìn)展 2015年9期2015-05-13
- 土工膜/GCL界面多級加荷剪切性能的試驗(yàn)研究
/GCL界面多級加荷剪切性能的試驗(yàn)研究徐天杰1a，劉斌云1a,1b，李維朝2，蔡 紅2(1.北京工業(yè)大學(xué) a.建筑工程學(xué)院； b.北京市水質(zhì)科學(xué)與水環(huán)境恢復(fù)工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100124；2. 中國水利水電科學(xué)研究院 巖土工程研究所，北京 100037)土工膜作為一種防滲材料已廣泛應(yīng)用于工程和環(huán)保領(lǐng)域，但在施工鋪設(shè)過程中的損傷會(huì)降低其抗剪強(qiáng)度。利用大型直剪儀進(jìn)行土工膜(GM)與膨潤土防水毯(GCL)界面多級加荷剪切與直接剪切試驗(yàn),探究加載對土工膜抗剪強(qiáng)
長江科學(xué)院院報(bào) 2015年8期2015-05-10
- 預(yù)壓法處理地基及固結(jié)分析①
木俊介公布了逐步加荷條件下砂井地基固結(jié)的核算方式，這種方式和Terzaghi 公布的近似修正法相比更加準(zhǔn)確，但該方法使用范圍更加廣泛.由最初的Terzaghi 一維固結(jié)理論進(jìn)步到Biot的真三維固結(jié)理論，再到之后Barron 公布了砂井的固結(jié)理論，在這一過程中有不同的人針對固結(jié)理論給出了不同觀點(diǎn)，但在實(shí)際工程中，專家們更多的是使用Terzaghi 與Barron 的固結(jié)理論，之后再綜合修正系數(shù)加以修正.此外現(xiàn)在的各種關(guān)于真空預(yù)壓的規(guī)定均使真空荷載等效當(dāng)做堆
- 不同地質(zhì)情況下壓力分散型錨索加固工程基本試驗(yàn)分析
;隨后再采用循環(huán)加荷,每級加荷增量宜取A×fptk的1/10倍。初始荷載為0.1×A×fptk+差異荷載。(2)錨索加荷等級與觀測時(shí)間見表1。(3)在每級加荷等級觀測時(shí)間內(nèi),測讀錨頭位移3次。(4)在每級加荷等級觀測時(shí)間內(nèi),錨頭位移量不大于0.1時(shí),可施加下一級荷載;否則需延長觀測時(shí)間,直至錨頭位移增量2.0h小于2.0時(shí),方可施加下一級荷載。錨索試驗(yàn)中出現(xiàn)下列情況之一時(shí)可視為破壞,應(yīng)終止加載:(1)錨頭位移不收斂,錨固體從巖土層中拔出或錨索從錨固體中拔出
中國科技縱橫 2014年12期2014-12-10
- P～S解析法在CFG樁復(fù)合地基極限承載力計(jì)算中的應(yīng)用
位移傳感器測定。加荷方法按照《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）規(guī)定的慢速維持荷載法進(jìn)行，試驗(yàn)步驟為加載、分級記讀數(shù)據(jù)、終止加荷、卸荷。圖1 復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)裝置示意圖表1 單樁復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)結(jié)果加荷：分8級加載，按最大加載量760kPa計(jì)算，每級荷載95kPa。分級記讀：每級加荷前后各讀記承壓板沉降一次，以后每半小時(shí)讀記一次，達(dá)到相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)后，加下一級荷載。終止加荷：達(dá)到終止加荷條件時(shí)，終止加荷。卸荷：分4級等量進(jìn)行，每卸一級，間隔半
陜西水利 2014年5期2014-07-25
- 淺層平板載荷試驗(yàn)在土基檢測中的應(yīng)用
驗(yàn)時(shí)可采用逐級施加荷載的方法，對公路淺層地基土的承載力情況及變形模量進(jìn)行測量。淺層平板載荷試驗(yàn)?zāi)軌蚍从吵龀袎喊逡韵?.5～2倍承壓板直徑范圍內(nèi)的地基土承載力、強(qiáng)度及變形等綜合指標(biāo)。這種公路地基土試驗(yàn)方法目前被廣泛應(yīng)用于對淺層地基土、灰土墊層地基、砂石墊層地基、土工合成材料墊層地基以及強(qiáng)夯地基等各類公路工程地基的檢測。2 淺層平板載荷試驗(yàn)的具體方法2.1 測點(diǎn)的選擇對公路工程地基進(jìn)行承載力的淺層平板載荷試驗(yàn)時(shí)，需要先選擇具有代表性的試驗(yàn)檢測地點(diǎn)。通常每個(gè)場地
交通運(yùn)輸研究 2014年9期2014-04-15
- 南水北調(diào)中線一期工程天津干線外環(huán)河出口閘工程樁基靜載試驗(yàn)分析
樁橫梁反力裝置。加荷觀測系統(tǒng)：采用人工觀測，1個(gè)5000kN千斤頂加荷，并聯(lián)于千斤頂油路的壓力表測定油壓，壓力表精度優(yōu)于或等于0.4級。油泵、油管、千斤頂在最大加載時(shí)的壓力不超過工作壓力的80%。單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)裝置，如圖1所示。圖1 錨樁試驗(yàn)裝置采用慢速維持荷載法逐級加荷，最大加荷量為2552kN，每級荷載的沉降量達(dá)到相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)后再加下一級荷載。（1）荷載分級。按慢速維持荷載法，加荷分10級，每級加荷為預(yù)估極限荷載的1∕10，第1級按2倍分級荷載加
海河水利 2014年2期2014-02-21
- 高溫抗折試驗(yàn)機(jī)功能的開發(fā)及應(yīng)用
，推送樣品，均勻加荷，自動(dòng)化程度高，降低了操作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度，縮短了項(xiàng)目檢驗(yàn)時(shí)間，試驗(yàn)結(jié)果準(zhǔn)確可靠。高溫抗折試驗(yàn)機(jī)；重?zé)€變化率；燒后抗折強(qiáng)度；常溫抗折強(qiáng)度1 前言高溫抗折強(qiáng)度是評價(jià)耐火材料在高溫?zé)釕B(tài)下質(zhì)量的重要指標(biāo)。目前傳統(tǒng)的高溫抗折試驗(yàn)機(jī)功能單一，只能做高溫抗折強(qiáng)度試驗(yàn)，而實(shí)驗(yàn)室實(shí)際需要檢驗(yàn)高溫抗折強(qiáng)度項(xiàng)目的樣品量又較少，為了提高設(shè)備的使用效率，濟(jì)鋼開發(fā)了高溫抗折試驗(yàn)機(jī)其他的幾項(xiàng)檢驗(yàn)功能。應(yīng)用變頻技術(shù)并使用了性能穩(wěn)定的拉壓力傳感器，對升溫、保溫、加荷、
山東冶金 2014年3期2014-02-09
- 軟土卸荷強(qiáng)度試驗(yàn)方法探討及試驗(yàn)研究
重點(diǎn)。目前，針對加荷下土體的變形與強(qiáng)度特性研究頗為成熟［1－3］，而對開挖卸荷下土體的變形與強(qiáng)度特性研究的稍為欠缺［4－5］，尤其是針對軟土。隨著沿海沿江城市的發(fā)展，軟土開挖卸荷工程(如深基坑、地鐵隧道等)逐漸增多，用常規(guī)的土工加荷試驗(yàn)得到的土工參數(shù)進(jìn)行開挖工程的數(shù)值模擬已越來越不能滿足工程的需要，因此本文根據(jù)現(xiàn)有的研究現(xiàn)狀與實(shí)際工程的需要進(jìn)行了軟土的卸荷變形、強(qiáng)度特性研究，重點(diǎn)探討了軟土的卸荷強(qiáng)度及卸荷模量。1 土體卸荷強(qiáng)度試驗(yàn)方法探討根據(jù)文獻(xiàn)資料［4－
長江科學(xué)院院報(bào) 2013年3期2013-12-03
- 含水率和附加荷載對北黑高速公路滑坡路段土體彈性模量影響研究
含水率、密度、附加荷載，除此之外還有土的液塑限、固結(jié)程度、土體結(jié)構(gòu)、土的礦物成分等。不同的地區(qū)不同種類的土的彈性模量隨影響因素變化規(guī)律是有區(qū)別的［6－8］，大小一般在10～200 MPa之間。國內(nèi)外相關(guān)研究證明，加荷頻率、加荷時(shí)間、加荷次數(shù)對土的彈性模量影響較小或可忽略不計(jì)［2］，只要不是產(chǎn)生較大不可恢復(fù)的形變，土的彈性模量變化不大［3］。同濟(jì)大學(xué)凌建明等人研究分析了應(yīng)力級位、含水率和壓實(shí)度對路基土回彈模量的影響，結(jié)果表明應(yīng)力級位、含水率和壓實(shí)度對路基土回
森林工程 2013年4期2013-09-06
- 黏土的一維非平行等效時(shí)間線流變模型
路是采用根據(jù)簡單加荷歷史求得的流變速率去建立能適應(yīng)復(fù)雜加荷歷史的流變模型，從而把殷建華和Graham所提出的等效時(shí)間的物理內(nèi)涵統(tǒng)一在連續(xù)介質(zhì)流變理論的框架之內(nèi)。然后根據(jù)等效時(shí)間線不平行時(shí)的性質(zhì)以及等效時(shí)間與流變速率之間的關(guān)系獲得等效時(shí)間線不平行時(shí)流變速率的計(jì)算公式，進(jìn)而獲得等效時(shí)間線不平行時(shí)黏土的一維流變微分本構(gòu)方程。文后算例把非平行等效時(shí)間線流變本構(gòu)模型在驟然施加恒載條件下所獲得的理論結(jié)果與室內(nèi)試驗(yàn)數(shù)據(jù)[13]進(jìn)行了對比，結(jié)果表明兩者較吻合，說明本文的流
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2012年2期2012-11-14
- 盾構(gòu)管片力學(xué)性能及抗?jié)B性試驗(yàn)
支兩分點(diǎn)對稱集中加荷的方法(見圖1)。2)隨機(jī)抽取一塊28 d以上齡期標(biāo)準(zhǔn)塊對其進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)前檢查管片外觀是否有裂紋、破損等缺陷。檢查試驗(yàn)設(shè)備、儀表等是否完好。3)在管片上布設(shè)測點(diǎn)，共有D1～D7七個(gè)百分表，其中D1位于管片內(nèi)弧跨中，D2，D3位于兩荷點(diǎn)正下管片內(nèi)弧面，D4，D5位于管片左端水平和豎向，D6，D7位于管片右端水平和豎向。4)初始荷載為0，加荷共分八級。當(dāng)加荷至一定值時(shí)，開始觀察管片裂縫，以取得管片初始裂縫荷載值及破壞荷載值。2.1.4 試
山西建筑 2012年8期2012-11-06
- 關(guān)于靜載試驗(yàn)法對旋挖灌注樁的檢測結(jié)果分析
kN 千斤頂并聯(lián)加荷，配 100MPa 標(biāo)準(zhǔn)壓力表測壓，用 4 根錨樁與“工”字型組合梁（4 根）組成反力系統(tǒng)，樁帽頂用 4 塊 50mm 量程百分表均勻布置觀測試樁的沉降，試驗(yàn)樁檢測試驗(yàn)每級加荷 1800kN，首級加荷 3600kN，終載為18000kN。1％驗(yàn)樁共計(jì) 11 根,試驗(yàn)采用 2 臺(tái) 8000kN 千斤頂并聯(lián)加荷，配 100MPa標(biāo)準(zhǔn)壓力表測壓，用 8 根錨樁與“工”字型組合梁( 3 根)或 8 根錨樁與“王”字型組合梁( 4 根)組成反力系
城市建設(shè)理論研究 2012年22期2012-09-06
- 水泥土各向異性變形特性研究
儀進(jìn)行水泥土單向加荷試驗(yàn)，研究了單向加荷條件下水泥土的各向異性變形規(guī)律。2 試驗(yàn)儀器與制樣2.1 試驗(yàn)儀器利用安徽省水利部淮河水利委員會(huì)水利科學(xué)研究院研制的真三軸儀進(jìn)行水泥土單向加荷試驗(yàn)。儀器主要由壓力室、加荷系統(tǒng)、控制和量測系統(tǒng)、輸出系統(tǒng)4 部分組成。壓力室由圓形鋼制容器和底座組成，見圖1。試樣為10 cm×10 cm×5 cm 的長方體，試樣不同方向作用力見圖2。應(yīng)力加載方式：大主應(yīng)力1σ 和中主應(yīng)力2σ 采用液壓，小主應(yīng)力3σ 采用氣壓（液態(tài)氮?dú)猓?/div>
巖土力學(xué) 2012年6期2012-01-08
- 高寒地區(qū)下濕地軟基強(qiáng)夯處理技術(shù)的應(yīng)用
kN考慮。2)加荷裝置。采用1臺(tái)50 t千斤頂手動(dòng)加荷并用連于千斤頂100MPa壓力表控制加荷。3)沉降觀測系統(tǒng)。在承壓板兩個(gè)對角線方向?qū)ΨQ安裝4個(gè)30mm行程的百分表，測定地基沉降量。4)試坑要求。試驗(yàn)基坑寬度不小于承壓板寬度的3倍，應(yīng)保持試驗(yàn)填料的原裝結(jié)構(gòu)。試壓平面應(yīng)用粗砂找平，其厚度不超過20mm，試驗(yàn)平面標(biāo)高高于基底標(biāo)高。基準(zhǔn)梁的支點(diǎn)應(yīng)設(shè)在試坑之外，并保證基準(zhǔn)梁與基準(zhǔn)樁聯(lián)結(jié)穩(wěn)定、牢靠。5)試驗(yàn)加荷方法。采用慢速維持荷載法，即逐級加荷，每級荷載達(dá)到山西建筑 2011年22期2011-06-12
- 建筑工程結(jié)構(gòu)構(gòu)件結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)檢測及結(jié)果分析
均布荷載進(jìn)行靜力加荷檢測。2 現(xiàn)場檢驗(yàn)情況通過對委托的一層5#－A/5#－13～16梁進(jìn)行了誤差測量、靜力加荷檢測、混凝土強(qiáng)度檢測、混凝土保護(hù)層厚度檢測、裂縫觀測。2.1 誤差測量通過對檢測梁進(jìn)行現(xiàn)場測量，測得誤差數(shù)據(jù)如表1和圖1所示。?圖1 實(shí)測梁的幾何尺寸本次測得檢測梁的尺寸誤差最大值為74 mm，大于規(guī)范規(guī)定值:l0/250=32 mm。2.2 靜力加荷檢測根據(jù)委托單位的委托要求、設(shè)計(jì)圖紙?zhí)峁┑脑O(shè)計(jì)荷載參數(shù)及(GB 50009－2001)中的有關(guān)規(guī)定四川建筑 2011年2期2011-04-22
- 淺談土的變形特性
種應(yīng)力狀態(tài),某種加荷方式進(jìn)行。為了更好的了解土的變形特性,僅就土區(qū)別于金屬材料的變形特性闡述。1 非線性和非彈性大部分堅(jiān)硬材料,如金屬和混凝土,在受軸向拉壓時(shí),應(yīng)力—應(yīng)交關(guān)系如圖 1（a）所示,初始階段為直線,材料處于彈性變形狀態(tài)。當(dāng)應(yīng)力達(dá)到某一臨界值時(shí),應(yīng)力—應(yīng)交關(guān)系明顯地轉(zhuǎn)為曲線,材料同時(shí)存在彈性變形和塑性變形。土體也有類似的特性,圖 1（b）為土的三軸試驗(yàn)得出的軸向應(yīng)力σ1-σ3與軸向應(yīng)變 ε之間的關(guān)系曲線。與金屬等材料不同的是,初始的直線階段很短,黑龍江交通科技 2010年4期2010-12-31
- 青嶼門圍墾工程深港軟基處理及施工論述
、堵口技術(shù)、堤身加荷等若干問題作出了論述。1 海堤工程基礎(chǔ)處理措施青嶼門圍墾工程海堤設(shè)計(jì)的主要矛盾是地基問題，要做到斷面設(shè)計(jì)輕巧且能夠抵擋住大潮、臺(tái)風(fēng)、地震的襲擊，又要適應(yīng)基礎(chǔ)塑性變形，避免應(yīng)力集中，使堤身荷載與基礎(chǔ)抗剪強(qiáng)度增長相適應(yīng)。青嶼門圍墾工程海堤基礎(chǔ)處理措施采用：（1）水平排水與淺層豎向排水相結(jié)合的固結(jié)方法，以快速提高地基軟土層抗剪強(qiáng)度和基礎(chǔ)承載力，滿足堤身填筑加荷的需要。通過加大深港基礎(chǔ)拋砂厚度，加強(qiáng)淤泥層的排水固結(jié)效果，提高地基承載力。應(yīng)用“沙水科學(xué)與工程技術(shù) 2010年1期2010-06-26
- 采用 EXCEL試算法進(jìn)行混凝土徐變函數(shù)的擬合
、水膠比、齡期(加荷齡期和持荷齡期)、荷載大小等多種因素比較敏感,因此根據(jù)徐變試驗(yàn)資料建立的徐變與加荷齡期 τ及持荷時(shí)間 t之間的關(guān)系式——徐變函數(shù) C(t,τ)呈現(xiàn)高度的非線性,采用常規(guī)回歸方法難以取得滿意的效果[2]。對混凝土徐變規(guī)律的研究在混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)力、變形、預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算方面都有重要意義,徐變函數(shù)的精確與否直接影響到上述計(jì)算結(jié)果的精度。因此國內(nèi)外學(xué)者在對大量的混凝土徐變資料進(jìn)行分析、歸納和總結(jié)的基礎(chǔ)上提出了多種徐變函數(shù)表達(dá)形式[3],比較有代表性水電站設(shè)計(jì) 2010年4期2010-04-23
- 平板載荷試驗(yàn)在路基承載力檢測中的應(yīng)用*
驗(yàn)設(shè)備由承壓板、加荷系統(tǒng)、反力系統(tǒng)、觀測系統(tǒng)四部分組成。強(qiáng)夯地基、水泥土擠密樁和柱錘沖擴(kuò)樁復(fù)合地基分別采用1 000 mm，1 050 mm，1 100 mm三種直徑規(guī)格的圓形鋼承壓板。加荷系統(tǒng)是通過承壓板對地基施加荷載的裝置，根據(jù)試驗(yàn)要求而采用不同規(guī)格的手動(dòng)液壓千斤頂，并配備不同量程的壓力表控制加荷值;反力系統(tǒng)由工字鋼梁搭建的承載平臺(tái)和其上堆砌的砂袋組成，通過調(diào)節(jié)反力系統(tǒng)與加荷系統(tǒng)之間的力系平衡，使荷載始終保持垂直傳力狀態(tài);觀測系統(tǒng)是由基準(zhǔn)梁和測量儀表兩山西建筑 2010年16期2010-04-14
- 基于自鉆式旁壓試驗(yàn)的黏性土孔壓變化研究
據(jù)分析，認(rèn)為：在加荷過程中，軟黏性土的有效應(yīng)力呈單調(diào)增大趨勢，產(chǎn)生的孔隙水壓力先增大，后減??；硬黏性土中產(chǎn)生的孔隙水壓力變化幅度明顯小于軟黏性土，但其孔隙水壓力的絕對值要比后者大得多。上述分析結(jié)果表明土的強(qiáng)度和剛度是影響孔隙水壓力變化的重要因素?？紫端畨毫?；自鉆式旁壓試驗(yàn)；原位測試；黏性土土的孔隙水壓力是土力學(xué)中的一個(gè)基本參數(shù)，準(zhǔn)確地測量其在不同荷載下的變化對于分析土的穩(wěn)定與變形具有重要作用。自從Terzaghi提出著名的有效應(yīng)力原理以來，受到許多學(xué)者的重長江科學(xué)院院報(bào) 2009年7期2009-01-02
- 高寒地區(qū)下濕地軟基強(qiáng)夯處理技術(shù)的應(yīng)用