收稿日期：2023-01-09；接受日期：2023-04-30

基金項(xiàng)目：山東省自然科學(xué)基金項(xiàng)目（ZR2021MD021）

作者簡介：

劉強(qiáng)，男，副教授，博士，研究方向?yàn)榄h(huán)境巖土。E-mail：sunnyseasea@163com

EditorialOfficeofYangtzeRiverThisisanopenaccessarticleundertheCCBY-NC-ND40license

文章編號：1001-4179（2024）03-0226-08

引用本文：劉強(qiáng)，高立群，趙民，等強(qiáng)夯置換對軟土基坑邊坡開挖穩(wěn)定性的影響研究［J］人民長江，2024，55（3）：226-233

摘要：

強(qiáng)夯置換作為一種地基處理方法，主要用于提高地基承載力，減小沉降，而將其作為基坑支護(hù)的相關(guān)研究卻鮮有報(bào)道。通過一系列室內(nèi)模型試驗(yàn)探討了不同強(qiáng)夯置換率、基坑邊坡坡率條件下，強(qiáng)夯置換后軟土基坑在開挖過程中的變形位移規(guī)律。通過構(gòu)建墩土合并計(jì)算、墩土分開計(jì)算、墩土耦合3種有限元數(shù)值模型，對室內(nèi)模型試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比驗(yàn)證。結(jié)果表明：水平位移向四周呈輻射式遞減，室內(nèi)模型試驗(yàn)與數(shù)值模擬的水平位移變化趨勢一致且吻合度較高；坡體穩(wěn)定系數(shù)隨置換率的增加而不斷上升；在墩與土之間加入界面單元提高了墩土之間的相互作用，可以有效提高數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。

關(guān)鍵詞：強(qiáng)夯置換；墩土耦合；模型試驗(yàn)；基坑開挖；數(shù)值模擬；濱海軟土

中圖法分類號：TU443

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A" " " " " " " " " "DOI：1016232jcnki1001-4179202403031

0引言

近年來，中國濱海城市建設(shè)規(guī)模不斷擴(kuò)大，對土地的需求日益增加。濱海地區(qū)常見軟土具有天然含水率高、孔隙比大、壓縮性高、靈敏度高、強(qiáng)度低、透水性差等特點(diǎn)，因此在軟土中建設(shè)基坑開挖工程時(shí)面臨坡體位移過大、地面沉降、坡體失穩(wěn)等嚴(yán)峻問題。

強(qiáng)夯置換法最早由法國Menard公司［1］開發(fā)并應(yīng)用于軟土地基處理［2-3］，該工法將碎石等材料夯入軟土中形成置換墩體，置換墩體與周圍軟土共同形成復(fù)合地基。置換墩作為排水通道可以提高軟土的排水性，同時(shí)擠擴(kuò)作用可將墩周軟土擠密以提高軟土強(qiáng)度［4-5］。該方法引入中國后，在工程實(shí)踐中進(jìn)行了諸多應(yīng)用研究。高建中等［6］在強(qiáng)夯置換軟土地基中進(jìn)行了動力觸探試驗(yàn)，結(jié)合理論計(jì)算，分析了土體沉降規(guī)律等，認(rèn)為強(qiáng)夯置換后的軟土地基承載力上升及整體強(qiáng)度增加。隨著對強(qiáng)夯置換法的研究不斷深入，該方法在實(shí)際工程中的一些不足也開始顯現(xiàn)出來，如墩間土加固不均勻、置換墩著底情況不易控制、工后沉降大等，針對這些問題部分學(xué)者對強(qiáng)夯置換法的應(yīng)用進(jìn)行了改進(jìn)。陳國棟［7］采用分層強(qiáng)夯置換的方式處理軟土地基，底層采用柱錘強(qiáng)夯置換保證置換墩能夠穿透軟弱層，頂層回填土采用平錘強(qiáng)夯置換使土體得到全方位擠密加固。劉強(qiáng)等［8］采用預(yù)成孔的強(qiáng)夯置換法顯著改善了置換墩著底情況不良及工后沉降大的問題。而趙福寧等［9］將天然片石用于島狀凍土路基的強(qiáng)夯置換處理，在提高路基強(qiáng)度的同時(shí)還阻斷了土中毛細(xì)水的上升，解決了路基凍脹、路面腐蝕的問題。

綜上可以看出，在工程實(shí)踐中，強(qiáng)夯置換已經(jīng)超越了其最初的適用條件、范圍及功能。而強(qiáng)夯置換相關(guān)的理論研究相對來說比較滯后，其中大部分的機(jī)理研究在施工中或施工后檢測。秦寶和［10］認(rèn)為夯擊能可以有效地提高強(qiáng)夯置換的深度，并且強(qiáng)夯置換對于軟土地基的處理需要一定的間歇時(shí)間。李華偉等［11］對孔隙水壓力的變化進(jìn)行監(jiān)測，確定了強(qiáng)夯置換過程中深度方向的影響要遠(yuǎn)大于水平方向。同樣，劉紅軍等［12］通過孔隙水壓力的檢測發(fā)現(xiàn)，在2000～2500kN·m夯擊能下強(qiáng)夯置換最佳夯擊數(shù)為14擊。然而施工后檢測對強(qiáng)夯置換的時(shí)效性及其數(shù)值分析仍有不足［13］。

基于現(xiàn)場測試的理論研究雖然在真實(shí)性上更接近實(shí)際工程，但是也存在一定局限性。如現(xiàn)場試驗(yàn)環(huán)境情況復(fù)雜，難以就某一項(xiàng)影響因素深入探討。而結(jié)合室內(nèi)模型試驗(yàn)及數(shù)值模擬可以進(jìn)一步探究強(qiáng)夯置換工法的加固機(jī)理。鄭凌逶等［14-16］通過室內(nèi)模型試驗(yàn)與數(shù)值模擬的手段模擬強(qiáng)夯置換過程中碎石墩的形成過程，按照時(shí)間順序?qū)⒅脫Q過程細(xì)分成能量與應(yīng)力波的傳遞、軟土整體變形、碎石結(jié)構(gòu)重分布、碎石與夯錘共同運(yùn)動4個(gè)階段。對于強(qiáng)夯置換的加固過程，李沛軒等［17］通過強(qiáng)夯模型試驗(yàn)研究出砂土強(qiáng)夯加固具有兩種模式，并總結(jié)出“重錘低落”適合加固深層和徑向土體、“輕錘高落”適合加固淺層土體。魏迎奇等［18］通過土石料夯擊實(shí)驗(yàn)，闡述了加固過程分為加固發(fā)展階段和加固退化階段。

以上的模型試驗(yàn)均可以認(rèn)為是單元體試驗(yàn)，探究的是強(qiáng)夯置換工法自身的一些影響因素。而結(jié)合強(qiáng)夯置換工法的基坑邊坡穩(wěn)定性的相關(guān)領(lǐng)域鮮有報(bào)道。相較于傳統(tǒng)的邊坡穩(wěn)定方法，強(qiáng)夯置換法在縮短施工周期、降低經(jīng)濟(jì)成本、提高施工應(yīng)用范圍等方面具有重要意義。

本文設(shè)計(jì)并開展了強(qiáng)夯置換后海相軟土基坑開挖的室內(nèi)模型試驗(yàn)，探討了不同強(qiáng)夯置換率、坡率條件下，強(qiáng)夯置換后軟土基坑在開挖過程中的變形位移規(guī)律。此外，通過構(gòu)建墩土合算、墩土分算、墩土耦合3種有限元數(shù)值模型，對室內(nèi)模型試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比驗(yàn)證。

1模型試驗(yàn)研究

11試驗(yàn)材料

淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土取自青島膠州灣北岸，其主要物理性質(zhì)指標(biāo)見表1。置換墩材料為粒徑大于15mm的碎石，含量不超過全重的30%［5］。

12試驗(yàn)設(shè)備

圖1所示為室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)Ｐ拖?，其?nèi)部尺寸為200cm×150cm×120cm（長×寬×高），考慮到邊界效應(yīng)的影響以及模型地基的實(shí)際制作，設(shè)定模型地基尺寸為碎石墩直徑的5倍以上［19］。四周為便于觀察的高強(qiáng)度透明有機(jī)玻璃板，底部設(shè)有排水通道。夯錘起落架與模型箱通過橫縱兩個(gè)方向的導(dǎo)軌連接并設(shè)有刻度尺，便于控制和測量夯點(diǎn)間距及夯錘落距。夯錘直徑φ=5cm，夯錘落距h=20cm，質(zhì)量為3kg。在JTM-V7000振弦式位移計(jì)的探針上焊接不銹鋼薄片便于對位移變化進(jìn)行測量。

13試驗(yàn)設(shè)計(jì)

共進(jìn)行了8組室內(nèi)基坑開挖試驗(yàn)，具體試驗(yàn)方案見表2。強(qiáng)夯置換率［20］（體積置換率）是通過改變墩體間距來控制的，墩體形狀是由室內(nèi)模型試驗(yàn)得到的形狀進(jìn)行概化處理所得［21］。

14模型地基制作及試驗(yàn)操作

試驗(yàn)共安裝了11個(gè)坡體位移計(jì)，5個(gè)坡頂位移計(jì)，位置如圖2所示。

在模型箱底部裝入厚20cm中細(xì)砂，防止強(qiáng)夯置換過程中夯錘擊穿軟土破壞試驗(yàn)箱，也便于人工開挖以及加速軟土固結(jié)過程。將現(xiàn)場取回的淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土的含水率配至液限的15倍［22］，攪拌均勻后裝入試驗(yàn)?zāi)Ｐ拖?。依?jù)GB/T50123-2019《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行加載固結(jié)，分級施加荷載125，25，50，100kPa，對土體進(jìn)行重塑模擬天然地基土。通過加載板的位移值（＜001mm/h）判斷每級荷載下固結(jié)是否穩(wěn)定，固結(jié)完成后關(guān)閉模型箱底部排水通道。將模型箱內(nèi)黏土的最終總厚度控制在40cm，在地基上部覆蓋厚度為2cm的碎石土層作為強(qiáng)夯置換的墊層。

每次試驗(yàn)置換布置4行×7列，共28支墩體。強(qiáng)夯置換試驗(yàn)的夯擊能W=30N×12m=36N·m，每3擊填料一次，共進(jìn)行15擊，填料方式采用1/2夯坑填料［21］。夯實(shí)待基坑穩(wěn)定后進(jìn)行開挖，基坑分4層開挖，每層開挖深度為10cm，每層開挖后待坡體穩(wěn)定再測量坡頂以及坡體內(nèi)部的水平位移，直至開挖深度為40cm，如圖3所示。完成一次基坑開挖試驗(yàn)后重塑模型地基土進(jìn)行下一次試驗(yàn)。

2數(shù)值模擬研究

莫爾-庫倫材料模型適用廣，將其應(yīng)用于一般巖土體的非線性分析能得到比較可靠的結(jié)果。本文選用該本構(gòu)模型來模擬土體。

以室內(nèi)模型試驗(yàn)為基礎(chǔ)，在MidasGTSNX中建立相應(yīng)尺寸的三維有限元數(shù)值模型，模擬強(qiáng)夯置換淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土的基坑開挖過程，對模型試驗(yàn)的結(jié)果加以驗(yàn)證。如圖4與圖5所示，數(shù)值模擬中的強(qiáng)夯置換率、墩體形狀、開挖相對位置與室內(nèi)模型試驗(yàn)保持一致。為提高計(jì)算的準(zhǔn)確性，模型采用混合網(wǎng)格（六面體網(wǎng)格與四面體網(wǎng)格組合）對土體及墩體進(jìn)行網(wǎng)格劃分，并在坡體邊界添加邊界約束，提高坡體開挖的穩(wěn)定性。基坑開挖深度與室內(nèi)模型試驗(yàn)一致為40cm，不同坡率下分4層開挖（4種開挖工況），每層開挖深度為10cm。開挖至最大深度40cm。分別設(shè)置3種數(shù)值模擬形式：①墩土合算，通過2D平面應(yīng)變屬性對此次邊坡開挖進(jìn)行數(shù)值模擬；②墩土分算，通過對碎石墩和周邊的軟土分別賦予材料屬性；③墩土耦合，在墩土分算的基礎(chǔ)上，不同屬性材料的相鄰單元之間添加一個(gè)界面單元（界面單元可以模擬兩種接觸物之間相互摩擦的行為，對于不同材料之間的相互作用具有促進(jìn)作用），進(jìn)行開挖數(shù)值模擬。土層參數(shù)見表3。

3結(jié)果與討論

31坡體內(nèi)部水平移分析

根據(jù)模型試驗(yàn)以及數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果，將點(diǎn)S1、S5、S8、S11形成的橫剖面，點(diǎn)S4、S5、S6形成的縱剖面分別進(jìn)行坡內(nèi)水平位移的研究。

由圖6～7可知：完成4次開挖之后，模型試驗(yàn)最大坡內(nèi)水平移為315mm，位于點(diǎn)S1處，且坡率越大，最大坡內(nèi)水平位移值越大。橫向剖面結(jié)果呈線性下降關(guān)系，置換率181%，坡率1∶05處，S1至S5位移降低492%，其余數(shù)值降幅較緩?？v向剖面坡內(nèi)水平位移近乎呈直線關(guān)系，即起伏變化不大，最大值出現(xiàn)在S5處，與橫剖面相同。整個(gè)縱向剖面坡內(nèi)水平位移是由開挖中點(diǎn)向四周呈輻射式遞減，坡率的增加對于坡內(nèi)水平位移影響較大，置換率的改變對坡內(nèi)水平位移影響較小。

圖8為數(shù)值模擬中基坑開挖到最大深度后的基坑水平位移云圖。由圖8可知，基坑放坡開挖后，基坑水平位移最大點(diǎn)并非位于基坑的坡頂角而是位于坡面1/2開挖深度處。圖8（c）中，依據(jù)坡體水平位移變化量可分為紅、黃、綠、青、藍(lán)共5個(gè)梯度區(qū)，紅色為最大位移梯度區(qū)，藍(lán)色為最小位移梯度區(qū)或稱安全區(qū)，5個(gè)梯度區(qū)的基坑水平位移量由紅、黃、綠、青、藍(lán)梯度區(qū)依次減小。由圖8可見，模型試驗(yàn)與數(shù)值模擬的坡體水平位移變化趨勢相同，都是由坡面最大位移處向坡體內(nèi)部呈輻散式遞減。置換率的提高未明顯降低基坑開挖的最大水平位移，也未減小基坑水平位移的影響范圍。另外，由圖8可以看出，其最大水平位移范圍（紅色梯度區(qū)）影響半徑逐漸減小，即提高置換率有助于提高復(fù)合地基的整體穩(wěn)定性；但墩間土的最大水平位移并未明顯降低，即墩間土的穩(wěn)定性沒有明顯改善。

在3種模擬與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比之下，2D墩土合并計(jì)算在不同置換率下變形量較小，其參數(shù)無法準(zhǔn)確反應(yīng)開挖土體的情況；墩土分開計(jì)算對于土體之間的耦合度效果并不明顯，結(jié)果易出現(xiàn)不收斂，土體之間參數(shù)相互獨(dú)立，忽略土體的相互作用，更容易出現(xiàn)局部位移過大、失穩(wěn)的現(xiàn)象；墩土耦合模擬了土體之間的界面單元，土體之間的相互作用更加明顯，更加貼合實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果。

32坡頂水平移分析

坡頂各檢測點(diǎn)位如圖9所示。

x1與x2為最靠近邊坡開挖的監(jiān)測點(diǎn)位，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中水平位移變化幅度最大。由圖10～11可見，坡率1∶05處最大水平位移達(dá)到了29mm（置換率181%）、34mm（置換率283%）；相同置換率下，坡率的減小，其位移數(shù)值改變較大，分別降低了655%（置換率181%）、933%（置換率283%），置換率的增加對坡頂位移的影響十分明顯，對整體復(fù)合地基的穩(wěn)定性具有顯著提升。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)都表明，伴隨坡度的不斷減緩，最大位移也在不斷降低。開挖坡率較小時(shí)，強(qiáng)夯置換降低坡體水平位移的效果不明顯。當(dāng)小置換率下監(jiān)測點(diǎn)的水平位移已知，可預(yù)測較大置換率下的監(jiān)測點(diǎn)的水平位移，在坡體穩(wěn)定性符合安全標(biāo)準(zhǔn)的前提下，可根據(jù)監(jiān)測點(diǎn)水平位移與置換率的線性關(guān)系，選擇合適的強(qiáng)夯置換率。

33置換墩圍護(hù)結(jié)構(gòu)室內(nèi)試驗(yàn)與數(shù)值模擬穩(wěn)定性分析

置換墩復(fù)合土體開挖后的邊坡穩(wěn)定性分析，可根據(jù)位移監(jiān)測數(shù)據(jù)確定邊坡是否存在滑動面。圖12（b）所示為室內(nèi)模型試驗(yàn)A置換率為181%時(shí)，通過坡體監(jiān)測點(diǎn)最大位移繪制的潛在滑動面，A1為坡率1∶15，A2為坡率1∶1，A3為坡率1∶05。由圖12可知，坡率越大，位移越大，破裂角越大，坡頂影響范圍越大，穩(wěn)定系數(shù)越小。與數(shù)值模擬的結(jié)果（見圖12（c）、圖12（d）、圖12（e））基本吻合，說明數(shù)值模擬建立的模型是合理的。

龔曉南［23］采用公式（1）～（2）來計(jì)算復(fù)合土體的黏聚力和內(nèi)摩擦角，這是現(xiàn)在通用的復(fù)合土體綜合強(qiáng)度指標(biāo)表達(dá)公式，即面積置換率法。

置換率法復(fù)合土體黏聚力為

cc=mcg+（1-m）csc（1）

置換率法復(fù)合土體內(nèi)摩擦角為

tanφc=mtanφg+（1-m）tanφsc（2）

式中：cg為碎石的黏聚力，csc為軟土的黏聚力，φg為碎石的內(nèi)摩擦角，φsc為軟土的內(nèi)摩擦角。

結(jié)合公式（1）～（2），基于置換率計(jì)算的抗剪強(qiáng)度參數(shù)，通過有限元法計(jì)算的坡體穩(wěn)定系數(shù)，再繪制成穩(wěn)定系數(shù)與置換率的相關(guān)關(guān)系圖。由圖13可知，坡率1∶05時(shí)坡體不穩(wěn)定，隨著坡率的減小，坡體穩(wěn)定性提高，隨著置換率的增大墩土合并計(jì)算的坡體穩(wěn)定性安全儲備大；墩土分開計(jì)算置換率提高至15%時(shí)穩(wěn)定系數(shù)略有提升，置換率提高至25%時(shí)穩(wěn)定系數(shù)略有降低，置換率繼續(xù)提高而穩(wěn)定系數(shù)趨于平穩(wěn)，增加甚微；墩土合并計(jì)算持續(xù)提高置換率至25%左右時(shí)穩(wěn)定系數(shù)一直降低，繼續(xù)提高置換率穩(wěn)定系數(shù)有上升的趨勢。

墩土分開計(jì)算即土與置換墩之間無相互作用，隨著置換率的不斷增加，坡體穩(wěn)定性的主導(dǎo)地位由土體向碎石過渡，整個(gè)坡體穩(wěn)定性不斷上升。墩土合并計(jì)算是把碎石樁與軟土按照置換率混合成碎石土，較好地發(fā)揮了墩土在荷載作用下的相互作用，小置換率時(shí)由于細(xì)顆粒的減少引起黏聚力的下降，而少量的粗顆?！坝坞x”在細(xì)顆粒中，沒有形成粗顆粒骨架，軟土對粗顆粒樁體的約束力較弱，因而復(fù)合土體的整體抗剪強(qiáng)度降低。當(dāng)置換率為約25%時(shí)，既能形成穩(wěn)定的粗顆粒骨架保持樁體的自身穩(wěn)定性，又能因擠密作用提高墩土的密度和強(qiáng)度。由于土坡所受荷載主要是土的自重，提高置換率改善了軟土的性狀，增加了復(fù)合土體的密度，土中正應(yīng)力也相應(yīng)增大，而土的摩擦性導(dǎo)致其抗剪強(qiáng)度也增大，土坡穩(wěn)定性會更好。土坡置換率提高至以石性為主時(shí)，坡角將由樁體材料碎石的內(nèi)摩擦角決定，與墩土分算的結(jié)果類同。

墩土耦合是將土體與置換墩之間添加一個(gè)相互作用的“橋梁”，既能保持土體的獨(dú)立性，也可以使墩體所產(chǎn)生的穩(wěn)定性更好的作用在土體上，在置換率約為15%之前，土體在整體穩(wěn)定性占據(jù)主要方面，置換率增加，墩體的穩(wěn)定性隨之增加，逐漸覆蓋土體強(qiáng)度，并在整體穩(wěn)定控制上占據(jù)主導(dǎo)地位，其穩(wěn)定系數(shù)不斷上升。

4結(jié)論

（1）通過室內(nèi)模型試驗(yàn)與3種數(shù)值模擬研究了不同強(qiáng)夯置換率、坡率對強(qiáng)夯置換后軟土基坑水平位移的影響。坡頂與坡體的水平位移隨置換率的增加而減小，隨坡率的增加而升高，且置換率對于最大水平位移以及坡體局部穩(wěn)定性的影響并不明顯，但是明顯提升復(fù)合地基的整體穩(wěn)定性。

（2）坡體內(nèi)部監(jiān)測點(diǎn)所形成的潛在滑裂面與數(shù)值模擬結(jié)果基本吻合，證明了數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。

（3）通過對比3種數(shù)值模擬的整體穩(wěn)定性可知，墩土分開計(jì)算并未發(fā)揮土體與墩體之間的相互作用，僅僅是土體與墩體之間穩(wěn)定性的交替；墩土分開計(jì)算是將土體混合成為碎石土，隨置換率的提高，其內(nèi)部顆粒骨架的穩(wěn)定性不斷增加，土體密度也不斷上升，從而加強(qiáng)了土體的整體穩(wěn)定性；墩土耦合是將土與墩之間添加相互作用的“橋梁”，兩者共同發(fā)生作用的同時(shí)，也充分發(fā)揮自身的整體穩(wěn)定性，隨置換率的增加，碎石墩穩(wěn)定性上升更加明顯，對于整體穩(wěn)定性更是起到了促進(jìn)作用。

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［12］劉紅軍，吳騰，馬江，等基于孔壓監(jiān)測的強(qiáng)夯置換和砂井-強(qiáng)夯處理飽和軟土地基試驗(yàn)研究［J］中國海洋大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2015，45（2）：109-114

［13］宋朝陽，紀(jì)洪廣，張?jiān)抡?，等碎石地基?qiáng)夯加固機(jī)制與加固效果試驗(yàn)［J］長安大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2016，36（6）：69-77

［14］鄭凌逶，周風(fēng)華，謝新宇強(qiáng)夯置換中碎石運(yùn)動機(jī)制和成墩過程的數(shù)值模擬［J］巖土工程學(xué)報(bào)，2013，35（11）：2068-2075

［15］鄭凌逶軟土中強(qiáng)夯置換法形成碎石墩的機(jī)理［D］寧波：寧波大學(xué)，2012

［16］鄭凌逶，周風(fēng)華強(qiáng)夯置換軟土中碎石墩形成過程的試驗(yàn)研究［J］巖土力學(xué)，2014，35（1）：90-97

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［18］魏迎奇，蔡紅，吳帥峰，等高填方土石混合料強(qiáng)夯振動響應(yīng)及加固機(jī)理研究［J］巖土工程學(xué)報(bào)，2019，41（增1）：237-240

［19］王家全，柏蕾，林志南，等加筋土地基模型試驗(yàn)邊界效應(yīng)與承載性能分析［J］實(shí)驗(yàn)力學(xué)，2021，1（36）：133-142

［20］梁燕強(qiáng)夯置換碎石墩復(fù)合地基承載機(jī)理及穩(wěn)定評價(jià)［D］沈陽：東北大學(xué)，2014

［21］趙民，賀克強(qiáng)，劉強(qiáng)，等強(qiáng)夯置換濱海軟土成墩效果模型試驗(yàn)研究［J］建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2021，42（10）：149-156

［22］董猛榮，楊俊杰，王曼，等海相軟土場地水泥土劣化機(jī)理室內(nèi)試驗(yàn)研究［J］中國海洋大學(xué)學(xué)報(bào)，2020，50（1）：93-103

［23］龔曉南復(fù)合地基理論與實(shí)踐［M］杭州：浙江大學(xué)出版社，1996

（編輯：黃文晉）