收稿日期：2023-03-16

基金項(xiàng)目：國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃（2023YFC3107505）

通信作者：李 健（1985—），男，碩士、工程師，主要從事海洋能開發(fā)利用測試計(jì)量技術(shù)及標(biāo)準(zhǔn)化方面的研究。lijian_1002@163.com

DOI：10.19912/j.0254-0096.tynxb.2023-0312 文章編號：0254-0096（2024）05-0178-07

摘 要：通過采用測量不確定度評定理論提出波浪能發(fā)電裝置實(shí)驗(yàn)室俘獲寬度比測試的數(shù)據(jù)質(zhì)量評價模型并進(jìn)行驗(yàn)證，可為后續(xù)建立波浪能發(fā)電裝置實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的量值溯源鏈，完善波浪能發(fā)電數(shù)據(jù)評估技術(shù)提供研究基礎(chǔ)。研究表明，在同一工況下實(shí)驗(yàn)結(jié)果的測量不確定度與樣本量有關(guān)，在采用測量不確定度評價不同裝置的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)質(zhì)量時應(yīng)在相同或相近的樣本量條件下進(jìn)行，避免由于樣本量的不同造成實(shí)驗(yàn)結(jié)果的評價差異。

關(guān)鍵詞：波浪能發(fā)電裝置；波浪能；測量不確定度；數(shù)據(jù)質(zhì)量；實(shí)驗(yàn)室測試；數(shù)據(jù)處理

中圖分類號：P743.2；TK79 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

0 引 言

據(jù)國外學(xué)者估計(jì)，2040年全球能源消耗的占比將比2010年高約30%［1］，在“雙碳”背景下，發(fā)展可再生能源技術(shù)成為迫在眉睫的需求，根據(jù)研究［2-3］指出，中國沿岸的波浪能開發(fā)利用資源的平均理論功率為12.843 GW，波浪能的開發(fā)利用具有廣闊的技術(shù)發(fā)展空間。在波浪能發(fā)電裝置實(shí)驗(yàn)方面，文獻(xiàn)［4］提出一種基于單擺和拾振彈簧原理的波浪能發(fā)電裝置模型，并進(jìn)行了數(shù)值仿真和空載實(shí)驗(yàn)；文獻(xiàn)［5］基于WEC-Sim和ANSYS AQWA水動力仿真軟件分別對3種不同結(jié)構(gòu)的漂浮式波浪能發(fā)電裝置進(jìn)行了仿真；文獻(xiàn)［6］在傳統(tǒng)擺式波浪能發(fā)電原理上提出一種基于密閉式自適應(yīng)潮位擺板式新技術(shù)的波浪能發(fā)電裝置，并進(jìn)行了設(shè)計(jì)和水池實(shí)驗(yàn)；文獻(xiàn)［7-9］分別對波浪能發(fā)電裝置的制造材料、模型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和優(yōu)化、浮子受力設(shè)計(jì)進(jìn)行了研究；文獻(xiàn)［10］采用標(biāo)準(zhǔn)差方法對比分析了波浪騎士和波浪剖面測量儀的波周期測量差異；文獻(xiàn)［11］采用偏差和均方根誤差分析了有限波高與模擬波高的關(guān)聯(lián)程度；文獻(xiàn)［12］采用均方根誤差對波浪浮標(biāo)的波浪測量數(shù)據(jù)和ERA-Interim再分析數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比研究。

由此可見，當(dāng)前中國波浪能發(fā)電裝置實(shí)驗(yàn)大多關(guān)注理論設(shè)計(jì)和仿真優(yōu)化方面，雖然有部分學(xué)者采用方差理論開展了波浪參數(shù)測量數(shù)據(jù)的比對分析，但在總體上對發(fā)電裝置實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)質(zhì)量評價的研究較少。而在其他可再生能源領(lǐng)域，除了對裝置的理論創(chuàng)新和應(yīng)用研究外，部分學(xué)者也對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的數(shù)據(jù)質(zhì)量進(jìn)行評價研究，并引入測量不確定度理論來量化評價實(shí)驗(yàn)結(jié)果的數(shù)據(jù)質(zhì)量，表明了實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的有效性。比如文獻(xiàn)［13］采用測量不確定度理論表述了風(fēng)力機(jī)發(fā)電功率測量結(jié)果在每個規(guī)定的風(fēng)速區(qū)間內(nèi)的統(tǒng)計(jì)分布特征；文獻(xiàn)［14］對風(fēng)電并網(wǎng)檢測的功率、諧波及閃變等主要測試結(jié)果的不確定度分量進(jìn)行了研究，滿足IEC國際標(biāo)準(zhǔn)ISO/IEC 17025及國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 27025對檢測項(xiàng)目的要求；文獻(xiàn)［15-16］分別將測量不確定度理論應(yīng)用到光伏用硅片電阻率四探針法和光伏組件最大功率的測量中，提升了結(jié)果的準(zhǔn)確性；文獻(xiàn)［17］進(jìn)行了渦輪機(jī)葉片的振動測試，采用測量不確定度表示實(shí)驗(yàn)結(jié)果的置信水平；文獻(xiàn)［18］開展了核電站蒸汽發(fā)生器傳熱管退化預(yù)測研究，并采用測量不確定度理論對預(yù)測結(jié)果影響進(jìn)行分析。

綜上，在中國波浪能發(fā)電裝置實(shí)驗(yàn)方面引入測量不確定度理論開展數(shù)據(jù)質(zhì)量評價研究，可量化評價實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)質(zhì)量，客觀反映實(shí)驗(yàn)結(jié)果的離散程度，為裝置的性能優(yōu)化改進(jìn)提供有效的數(shù)據(jù)支撐。本文在借鑒測量不確定度理論在其他可再生能源領(lǐng)域應(yīng)用的基礎(chǔ)上，選取波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比作為研究目標(biāo)，構(gòu)建數(shù)據(jù)質(zhì)量評價模型并進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，一方面采用測量不確定度理論對實(shí)驗(yàn)的輸入量開展不確定度評定，分析輸入量對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響，另一方面建立實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)質(zhì)量傳遞鏈條，以期為后續(xù)波浪能開發(fā)利用領(lǐng)域數(shù)據(jù)質(zhì)量研究提供理論借鑒。

1 數(shù)據(jù)質(zhì)量評價模型

1.1 測量不確定度概述

按照J(rèn)JF 1001—2011《通用計(jì)量術(shù)語及定義》［19］5.1節(jié)定義，測量結(jié)果（實(shí)驗(yàn)結(jié)果）通常由一個測得的量值和一個測量不確定度表示，即：

[Y=y±ku]"""" （1）

式中：[Y]——測量結(jié)果（即與其他相關(guān)信息共同表征被測量的值）；[y]——測得的量值（即測量值、測得值）；[k]——包含因子；[u]——測量不確定度。

測量不確定度是表征被測得量值分散性的非負(fù)參數(shù)［20］，測量不確定度越小表明測量結(jié)果的質(zhì)量越高，數(shù)據(jù)價值越被廣泛認(rèn)可，通俗上來說，測量不確定度評定是通過理論依據(jù)及數(shù)據(jù)計(jì)算等來表征測量結(jié)果“準(zhǔn)不準(zhǔn)，準(zhǔn)多少”的程序方法。目前國際上開展測量不確定度評定方法主要是ISO國際標(biāo)準(zhǔn)化組織發(fā)布的ISO/IEC Guide 98 -3： 2008《Uncertainty of measurement—Part 3： Guide to the expression of uncertainty in measurement》（即GUM法）［21］，中國在2012年發(fā)布的國家計(jì)量技術(shù)規(guī)范JJF 1059.1—2012《測量不確定度評定與表示》［22］也以GUM法為基礎(chǔ)給出了測量不確定度的評定方法和表示要求。根據(jù)文獻(xiàn)［22］規(guī)定，當(dāng)各輸入量之間獨(dú)立不相關(guān)時其測量結(jié)果的測量不確定度可表示為：

[u2（R）=i=1N?f?xi2u2（xi）]""" （2）

式中：[u（R）]——測量不確定度；[u（xi）]——各輸入量的標(biāo)準(zhǔn)測量不確定度。

[u（xi）]可用A類評定，也可用B類評定。按照標(biāo)準(zhǔn)要求在規(guī)定測量條件下用統(tǒng)計(jì)分析方法進(jìn)行的測量不確定度評定為A類評定；采用校準(zhǔn)證書、儀器準(zhǔn)確度等級、權(quán)威機(jī)構(gòu)發(fā)布量值的測量不確定度為B類評定。其中測量不確定度A類評定可按照文獻(xiàn)［22］中4.3.2.2節(jié)貝賽爾公式法計(jì)算，假設(shè)實(shí)驗(yàn)中獲得[n]組數(shù)據(jù)[X1、X2、X3、…、][Xn]，其[n]組數(shù)據(jù)的平均值為[X]，則[u（xi）]的測量不確定度計(jì)算公式為：

[u（xi）=1n-1i=1nXi-X2/n]""""" （3）

當(dāng)統(tǒng)計(jì)的數(shù)據(jù)量較少（2～9）時，JJF 1059.1—2012［22］中 4.3.2節(jié)給出了極差法的計(jì)算要求，其計(jì)算公式如式（4）所示，極差系數(shù)[C]及自由度[υ]見表1。

[u（xi）=ΔCn]" （4）

式中：[Δ]——測量時最大值與最小值之間的差值；[C]——極差系數(shù)；[n]——測量次數(shù)。

1.2 評價模型的建立

1.2.1 評價模型各輸入量

波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比R的計(jì)算公式如式（5）所示。

[R=（Pw/L）Pe×100%]"" （5）

式中：[R]——俘獲寬度比；[Pw]——波浪能發(fā)電裝置的平均發(fā)電功率，kW；L——波浪能發(fā)電裝置的迎浪寬度，m；[Pe]——單位長度的波浪能平均入射功率，kW/m。

單位長度的規(guī)則波平均入射功率[Pe]的計(jì)算公式為：

[Pe=ρg232πTH2]"""""" （6）

式中：[ρ]——水的密度，kg/m3；[T]——規(guī)則波波周期，s；[H]——規(guī)則波平均波高，m。

由于水密度[ρ]直接測量較困難，本文中通過采用溫度計(jì)測量溫度推算水密度的方法進(jìn)行。根據(jù)文獻(xiàn)［23］，當(dāng)[g=9.81] m/s2時，溫度與密度的關(guān)系為：

[ρ=1000.1+0.0552t-0.0077t2+0.00004t3]"" （7）

式中：[t]——水溫，℃。

所以波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比數(shù)據(jù)評價模型的輸入量包括波浪能發(fā)電裝置平均發(fā)電功率[Pw]、迎波寬度[L]、水密度[ρ]（根據(jù)水溫[t]推算）、平均波高[H]和平均波浪周期[T]。

1.2.2 測量不確定度評價模型

由式（5）～式（7）可知，波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比R的測量不確定度[u（R）]評價模型如圖1所示。

按照J(rèn)JF 1059.1—2012［22］要求，各輸入量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量評定方法為：

1）平均發(fā)電功率的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量[u（Pw）]。由于本次波浪能發(fā)電裝置平均發(fā)電功率由電能質(zhì)量分析儀測量獲得，[u（Pw）]采用A類評定方法計(jì)算，根據(jù)數(shù)據(jù)量可按照貝賽爾公式計(jì)算，也可按照極差法計(jì)算。

2）迎波寬度的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量[u（L）]。波浪能發(fā)電裝置迎波板的長度L的測量一般采用卷尺測量的方式，在測量過程中為避免人為因素對結(jié)果的影響，[u（L）]通常采用B類評定方法即通過卷尺的檢定或校準(zhǔn)證書值獲得。

3）水密度的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量[u（ρ）]。水密度[ρ]由水溫[t]根據(jù)式（7）計(jì)算得出，所以[u（ρ）]的標(biāo)準(zhǔn)不確定度可由[u（t）]間接表示，水溫由溫度計(jì)直接測量獲得，[u（t）]同樣采用B類評定方法確定。

4）平均波高標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量[u（H）]。平均波高H根據(jù)波高儀的測量數(shù)據(jù)，由海洋行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)HY/T 0299—2020《海洋觀測儀器設(shè)備室內(nèi)動力環(huán)境模型試驗(yàn)方法總則》［24］中“波高和波周期分析應(yīng)采用跨零點(diǎn)法”的要求將實(shí)驗(yàn)工況下通過分組統(tǒng)計(jì)平均獲得，[u（H）]采用A類評定方法計(jì)算。

5）平均波浪周期標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量[u（T）]。平均波浪周期T的計(jì)算同樣采用跨零點(diǎn)法，實(shí)驗(yàn)工況分組與平均波高H的分組情況相同，[u（T）]也采用A類評定方法計(jì)算。

1.3 測量不確定度評定

由于實(shí)際發(fā)電功率隨迎波寬度、波高、波周期、水密度的變化而變化，因此平均發(fā)電功率[Pw]與迎浪寬度[L]、波周期[T]、平均波高[H]以及水密度[ρ]存在相關(guān)性，為了避免相關(guān)性對測量不確定度評定的影響，文獻(xiàn)［25］提出避免輸入量之間相關(guān)性的辦法，即采用不同儀器對每個輸入量進(jìn)行測量，由于不同儀器之間的示值誤差互不相關(guān)，因此其測量結(jié)果的離散程度也不相關(guān)，本次試驗(yàn)發(fā)電功率的測量設(shè)備為高精度電能質(zhì)量分析儀，其未對其他輸入量進(jìn)行測量，所以根據(jù)式（2）、式（5）～式（7）可得出波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比的測量不確定度[u（R）]為：

[u2（R）=1Pe×L2u2（Pw）+PwPe2×L2u2（Pe）+PwPe×L22u2（L）]"""""""""""""""""""" （8）

[u2（Pe）=g2TH232π2u2（ρ）+ρg2H232π2u2（T）+ρg22HT32π2u2（H）]"""""""""""""" （9）

[u2（ρ）=（0.0552-0.0154×t+0.00012×t2）2u2（t）]"""""" （10）

2 模型驗(yàn)證

本次波浪能發(fā)電裝置試驗(yàn)采用中科院廣州能源所研制的漂浮單浮體五邊形后彎管振蕩水柱發(fā)電裝置模型，裝載一套空氣透平發(fā)電機(jī)組［26］，模型長4.0 m，寬1.83 m，高1.824 m，總質(zhì)量約1300 kg，實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)為國家海洋技術(shù)中心海洋動力環(huán)境實(shí)驗(yàn)室，該實(shí)驗(yàn)室水池長130 m，寬18 m，深6 m，可進(jìn)行實(shí)驗(yàn)的水深為5 m，具備0.02～0.60 m波高、1～5 s波周期的造波能力。實(shí)驗(yàn)環(huán)境如圖2所示，實(shí)驗(yàn)布局如圖3所示。試驗(yàn)工況選取波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比規(guī)則波實(shí)驗(yàn)的任意一段數(shù)據(jù)作為驗(yàn)證基礎(chǔ)，選取試驗(yàn)過程的波高曲線，如圖4所示。

本次實(shí)驗(yàn)裝置的迎浪寬度[L]為1.83 m，在同一波況條件下共獲得波高及對應(yīng)的電功率實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)1230組，依照時間順序按跨零點(diǎn)法將每246個波周期劃分為1組，共形成5組樣本數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，得出該次實(shí)驗(yàn)的平均波周期[T]、平均波高[H]、平均波浪能入射功率[Pe、]俘獲寬度比[R]等，如表2所示。

2.1 各輸入量的測量不確定度評定

2.1.1 波浪能發(fā)電裝置的平均發(fā)電功率[Pw]

波浪能發(fā)電裝置的平均發(fā)電功率最大值與最小值的差為4.28 W。根據(jù)式（4）得出[Pw]的標(biāo)準(zhǔn)不確定度為0.858 W。

[u（Pw）=RCn=4.282.23×5=0.858]"""""" （11）

2.1.2 迎波寬度[L]

在試驗(yàn)過程中測量迎波板的工具為SATA的10 m鋼卷尺，由中國航空工業(yè)集團(tuán)北京長城計(jì)量測試技術(shù)研究所的校準(zhǔn)，根據(jù)校準(zhǔn)證書由測量不確定度B類評定得出迎波寬度的標(biāo)準(zhǔn)測量不確定度分量：

[u（L）=0.25 mm]"""" （12）

2.1.3 水密度[ρ]

水密度[ρ]的標(biāo)準(zhǔn)不確定度由式（10）得出，由于本次實(shí)驗(yàn)采用二等標(biāo)準(zhǔn)水銀溫度計(jì)測量的水溫是15.0 ℃，該溫度計(jì)的測量范圍是[-30～20] ℃，分度值為0.1 ℃，根據(jù)JJF 1059.1—2012［22］中工作用玻璃液體溫度計(jì)的校準(zhǔn)要求，該溫度計(jì)的最小分度值為0.1 ℃，讀數(shù)分辨力為分度值的1/10，即其不確定度區(qū)間半寬為0.005 ℃，設(shè)為均勻分布，則其包含因子取為[3，]所以根據(jù)JJF 1059.1—2012［22］勻分布下B類標(biāo)準(zhǔn)不確定度的計(jì)算要求，該溫度計(jì)的測量不確定度為區(qū)間半寬值除以包含因子，即為0.002 ℃。

[u（t）=0.0053=0.002]""""" （13）

將[u（t）]代入式（10）可得：

[u（ρ）=2.98×10-4]kg/m3"""" （14）

2.1.4 平均周期[T]

實(shí)驗(yàn)工況下平均周期的最大值與最小值的差為0.03。根據(jù)式（4）可得出平均周期T的標(biāo)準(zhǔn)不確定度為0.006 s。

[u（T）=RCn=0.032.23×5=0.006]" （15）

2.1.5 平均波高[H]

實(shí)驗(yàn)工況下平均波高的最大值與最小值的差為0.031。根據(jù)式（4）得出平均波高[H]的標(biāo)準(zhǔn)不確定度為0.006 m。

[u（H）=RCn=0.0312.23×5=0.006]"""""" （16）

2.2 波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比的測量不確定度評定

將表2及式（11）～式（16）結(jié)果代入式（8）～式（10）可得[u（R）=0.033]。所以，將本次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)樣本分成5組，即樣本量為5的前提下，根據(jù)概率分布理論當(dāng)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的表征分布近似為正態(tài)分布時，實(shí)驗(yàn)結(jié)果可用擴(kuò)展不確定度[U]加以表示，擴(kuò)展不確定度[U]的定義為：

[U=k×u（R）]" （17）

按照J(rèn)JF 1059.1—2012［22］中擴(kuò)展不確定度的確定要求，在95%的置信區(qū)間內(nèi)，包含因子取為[2]，所以根據(jù)式（1）波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可表示為：

[R=0.355±0.066]" （18）

為研究不同分組條件下對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響，本文將同一工況的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分別劃分成樣本量為25、12和2進(jìn)行分析，由于各輸入量中迎波寬度[L]、水密度[ρ]的標(biāo)準(zhǔn)測量不確定度是根據(jù)校準(zhǔn)證書得出的，因此僅需對平均發(fā)電功率[Pw]、平均周期[T]和平均波高[H]進(jìn)行數(shù)據(jù)分組，對于樣本量為25和12的數(shù)據(jù)，由于數(shù)據(jù)樣本較多，采用貝賽爾公式法進(jìn)行計(jì)算，對于樣本量為2的數(shù)據(jù)采用極差法計(jì)算。所得結(jié)果如表3所示。

2.3 討 論

實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)結(jié)果在理論層面應(yīng)為定值，但由于測量設(shè)備穩(wěn)定性、設(shè)備測量分辨率等原因，輸入量的測量結(jié)果往往存在一定偏差，導(dǎo)致處理后的最終數(shù)據(jù)也在某個置信區(qū)間的范圍內(nèi)，本文將不同樣本容量下在95%置信區(qū)間內(nèi)的俘獲寬度比上限與下限繪制成圖（圖5）。由圖5可知，在95%置信區(qū)間內(nèi)隨著實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析樣本量的增加，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的離散程度（即測量不確定度）也呈收斂趨勢。一般情況下，波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比的測量不確定度與樣本量呈反比，在實(shí)際數(shù)據(jù)質(zhì)量分析中如果發(fā)現(xiàn)樣本量大的測量不確定度反而較高，則可能在數(shù)據(jù)處理過程中產(chǎn)生數(shù)據(jù)異常，需對數(shù)據(jù)重新核實(shí)。

3 結(jié) 論

科學(xué)合理地表征波浪能發(fā)電裝置實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可客觀反映裝置的實(shí)際性能，本文參考國家計(jì)量技術(shù)規(guī)范JJF 1059.1—2012《測量不確定度評定與表示》建立波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比的測量不確定度評定模型并進(jìn)行實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證，分析各輸入量的不確定度分量，給出了同樣本量條件下的測量不確定度差異，結(jié)果表明：

1）在波浪能發(fā)電裝置俘獲寬度比數(shù)據(jù)質(zhì)量分析中引入測量不確定度理論可量化表征實(shí)驗(yàn)結(jié)果的離散程度，隨著樣本量的增大其離散程度越小，在95%置信區(qū)間內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的最小偏差不高于4%。

2）本次實(shí)驗(yàn)結(jié)果的測量不確定度主要來源是波浪發(fā)電裝置的平均發(fā)電功率，其不確定度數(shù)量級顯著高于其他輸入量，因此可通過優(yōu)化發(fā)電裝置的功率輸出系統(tǒng)來減小實(shí)驗(yàn)結(jié)果的測量不確定度。

3）在同一工況下實(shí)驗(yàn)結(jié)果的測量不確定度與樣本量有關(guān)，在比對不同裝置的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)質(zhì)量時，應(yīng)在相同或相近的樣本量條件下進(jìn)行測量不確定度評定，避免因樣本量不同產(chǎn)生實(shí)驗(yàn)結(jié)果的測量不確定度評定差異。

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RESEARCH ON TEST DATA QUALITY EVALUATION OF WAVE ENERGY

DEVICE BY MEASUREMENT UNCERTAINTY THEORY

Li Jian，Lu Kuan，Wang Huamei，Wang Xiangnan，Qiu Hongming

（National Ocean Technology Center， Tianjin 300110， China）

Abstract：Measurement uncertainty is a non negative parameter representing the dispersion of measured values. It is indicated that the Measurement uncertainty is more smaller，the quality of measurement results is more higher，and the data value is recognized widely. In this paper， the measurement uncertainty evaluation theory is used to establish a data quality evaluation model for the wave electricity conversion efficiency test in the wave energy power generation device laboratory， and data validation is carried out， so as to establish a traceability chain for the value of the wave energy device experimental data， and provides a research foundation for the improvement of wave energy device data evaluation technology. Through this study， it is shown that the measurement uncertainty of experimental results under the same operating condition is related to the sample size. When the evaluating of the quality of experimental data for different devices is using measurement uncertainty， it should be carried out under the same or similar sample size conditions to avoid the differences of the evaluation of experimental results due to different sample sizes.

Keywords：wave energy device； wave energy； measurement uncertainty； data quality； laboratory testing； data processing