王亮， 魏歡博， 高亞杰， 任萬(wàn)敏， 衛(wèi)星

1）中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司，四川成都 610031；2）焦作師范高等?？茖W(xué)校，河南焦作 454011；3）西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，四川成都 610031

鋼混組合結(jié)構(gòu)能充分發(fā)揮混凝土和鋼材的性能，近年來(lái)在中國(guó)公路和鐵路橋梁中所占的比例逐步提高［1-3］.橋梁長(zhǎng)期服役過(guò)程中，暴露在空氣中的鋼構(gòu)件需要通過(guò)涂裝防銹.外荷載長(zhǎng)期作用下鋼梁與混凝土板間的結(jié)合面會(huì)產(chǎn)生相對(duì)滑移，導(dǎo)致交界面產(chǎn)生間隙，使得腐蝕介質(zhì)從間隙侵入.剪力連接件是鋼-混組合結(jié)構(gòu)能協(xié)同工作的關(guān)鍵構(gòu)件［4］.腐蝕介質(zhì)從混凝土與鋼梁的交界面侵入后，可能導(dǎo)致栓釘產(chǎn)生銹蝕，使栓釘傳遞剪力的性能退化，從而減弱混凝土和鋼梁的協(xié)作能力，影響鋼混組合梁靜力行為［5］、抗彎性能［6-7］、長(zhǎng)期變形［8］及疲勞性能［9-10］.研究銹蝕影響下的鋼混組合梁中栓釘剪力連接件抗剪性能退化規(guī)律，分析栓釘表面的銹蝕機(jī)理，保證鋼混組合梁在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)使用期內(nèi)的耐久性，具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值及理論意義［11-14］.國(guó)內(nèi)外學(xué)者基于銹蝕栓釘連接件的推出試驗(yàn)及數(shù)值模擬方法，研究了銹蝕對(duì)栓釘連接件抗剪性能的影響，結(jié)果表明，栓釘直徑會(huì)隨著銹蝕率的增大而減小，栓釘抗剪承載力及抗剪剛度也會(huì)隨銹蝕率增大而減小，栓釘銹蝕后會(huì)影響鋼混組合梁疲勞性能，栓釘銹蝕率的增加使組合梁疲勞壽命下降，使負(fù)彎矩區(qū)組合梁在經(jīng)歷相同疲勞加載次數(shù)后的殘余變形增加［15-21］.

銹蝕栓釘抗剪性能退化的主要原因是銹蝕引起栓釘體積的損失［22-23］.銹蝕分布范圍和銹蝕深度是描述銹蝕程度的主要參數(shù).為研探究銹蝕分布范圍和銹蝕深度引起的栓釘連接件抗剪性能退化規(guī)律，本研究基于數(shù)值模擬方法，建立不同銹蝕程度的栓釘模型，分析了均勻圓環(huán)、受壓區(qū)半環(huán)、受拉區(qū)半環(huán)及拉壓區(qū)半環(huán)4種不同銹蝕形態(tài)下，不同銹蝕深度和銹蝕高度對(duì)栓釘連接件抗剪承載力和抗剪剛度的影響規(guī)律.

1 有限元建模及驗(yàn)證

1.1 有限元建模及驗(yàn)證

本研究采用ABAQUS 建立栓釘推出模型（圖1）.為驗(yàn)證所建立有限元模型的有效性，采用與文獻(xiàn)［14］試件相同的混凝土塊尺寸、栓釘尺寸和鋼板尺寸.為提高計(jì)算效率，利用對(duì)稱性選取1/4 推出試件建立有限元分析模型，包括栓釘連接件、鋼筋、1/2混凝土和1/2鋼梁共4個(gè)部分.其中，栓釘直徑為22 mm，高度為100 mm.

圖1 栓釘推出試驗(yàn)有限元模型Fig.1 (Color online) Finite element model of stud push-out test.

本研究選用ABAQUS中的混凝土損傷塑性模型（圖2）.其中，Ec為混凝土彈性模量；σ0為單軸拉伸情況下的屈服應(yīng)力；為單軸拉伸情況下的開(kāi)裂應(yīng)變；為單軸拉伸情況下的彈性應(yīng)變；為單軸拉伸情況下的等效塑性應(yīng)變；為單軸拉伸情況下的等效彈性應(yīng)變；dt為單軸拉伸情況下的受拉損傷演化參數(shù)；σc0為單軸壓縮情況下的屈服應(yīng)力；σcu為單軸壓縮情況下的極限應(yīng)力；為單軸壓縮情況下的非彈性應(yīng)變；為單軸壓縮情況下的彈性應(yīng)變；為單軸壓縮情況下的等效塑性應(yīng)變；為單軸壓縮情況下的等效彈性應(yīng)變；dc為單軸壓縮情況下的受壓損傷演化參數(shù).

圖2 混凝土單軸應(yīng)力-應(yīng)變曲線 （a）受拉； （b）受壓Fig.2 Stress-strain curve of concrete. (a) Tension, (b) compression.

栓釘連接件采用的材料為ML15，鋼梁采用的材料為Q345qD，兩者都選取三折線式的彈塑性本構(gòu)模型，如圖3（a）；鋼筋材料是HRB400，選取雙折線本構(gòu)模型（圖3（b））.其中，Es為鋼材彈性模量；σy為屈服應(yīng)力；σu為極限應(yīng)力；εy為屈服應(yīng)變；εu為極限應(yīng)變.混凝土、栓釘連接件和鋼梁均采用三維8節(jié)點(diǎn)實(shí)體線性減縮積分單元（C3D8R）進(jìn)行模擬，鋼筋單元采用三維兩節(jié)點(diǎn)線性桁架單元（T3D2）.混凝土和鋼筋之間的黏結(jié)滑移忽略不計(jì)，栓釘連接件與混凝土之間和混凝土和鋼梁之間均采用表面-表面的接觸關(guān)系.

圖3 鋼材應(yīng)力-應(yīng)變曲線 （a）Q345qD； （b）HRB335Fig.3 Stress-strain curve of steel. (a) Q345qD, (b) HRB335.

本研究計(jì)算得到的栓釘連接件的荷載-位移曲線與文獻(xiàn)［14］獲得的曲線結(jié)果如圖4.由圖4可見(jiàn)，數(shù)值模擬和文獻(xiàn)［14］試驗(yàn)所得到的栓釘連接件荷載-滑移曲線的變化趨勢(shì)基本一致，數(shù)值分析得到的栓釘連接件極限承載力約為143.9 kN，與文獻(xiàn)［14］的試驗(yàn)值132.8 kN 的誤差為8.3%.這說(shuō)明本研究栓釘連接件建模開(kāi)展數(shù)值分析方法有效，分析結(jié)果可靠.

圖4 荷載-位移曲線數(shù)值分析和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比Fig.4 Comparison of load-slip curve from FEM data (square )and test data (circle, Ref [14]).

1.2 銹蝕栓釘?shù)耐瞥瞿Ｐ?/h3>

為研究栓釘銹蝕后抗剪承載力和抗剪剛度的退化規(guī)律，采用Eurocode 4 標(biāo)準(zhǔn)推薦的推出試件模型，對(duì)直徑為22 mm、高度為100 mm 的栓釘連接件進(jìn)行數(shù)值分析.標(biāo)準(zhǔn)推出試件的尺寸如圖5.實(shí)際結(jié)構(gòu)中栓釘?shù)匿P蝕分布形式多樣，且存在一定的隨機(jī)性.本研究假定了4 類標(biāo)準(zhǔn)的銹蝕區(qū)域形態(tài)［13，24］，包括均勻圓環(huán)（A類）、受壓區(qū)半環(huán)（B類）、受拉區(qū)半環(huán)（C類）和拉壓區(qū)半環(huán)（D類），如圖6.

圖5 標(biāo)準(zhǔn)推出試件示意圖（單位： mm） （a）立面圖； （b）側(cè)視圖； （c）俯視圖Fig.5 Push-out test specimen. (a) Elevation view, (b) side view, and (c) top view. (unit: mm)

栓釘銹蝕程度主要從不同的銹蝕深度Cd和不同的銹蝕高度Ch來(lái)加以分析，銹蝕深度Cd分別取栓釘直徑的5%d、10%d、15%d、20%d和25%d（d為栓釘直徑），銹蝕高度Ch分別取栓釘高度的5%h、10%h、20%h和30%h（h為栓釘高度），對(duì)20個(gè)不同組合的模型進(jìn)行分析.

2 分析結(jié)果

荷載-滑移曲線能很好地反映栓釘連接件的力學(xué)性能，通常由彈性階段和塑性發(fā)展階段構(gòu)成.栓釘抗剪剛度反映了推出試件在彈性階段抗滑移性能，即栓釘連接件荷載-滑移曲線在彈性階段的斜率.本研究利用荷載-滑移曲線的相對(duì)滑移值為0.2 mm 處對(duì)應(yīng)的割線斜率計(jì)算得到栓釘?shù)目辜魟偠?

2.1 均勻銹蝕

當(dāng)栓釘銹蝕率較低時(shí)，栓釘銹蝕形態(tài)通常表現(xiàn)為均勻銹蝕.圖7給出了銹蝕深度Cd分別為5%d和25%d時(shí)所對(duì)應(yīng)的栓釘不同銹蝕高度的荷載-位移曲線.由圖7可見(jiàn)，栓釘承載力隨銹蝕深度的增加顯著減小，而銹蝕高度對(duì)栓釘承載力影響不明顯，極限承載力基本都是在栓釘銹蝕高度為10%h時(shí)降到最低，銹蝕高度繼續(xù)增加時(shí)栓釘抗剪承載力無(wú)明顯降低.銹蝕深度較小時(shí)，栓釘?shù)目辜魟偠入S銹蝕高度的增加變化不明顯，銹蝕深度較大時(shí)，栓釘?shù)目辜魟偠入S銹蝕高度的增加而減小.

圖7 不同銹蝕深度的荷載-位移曲線 （a）Cd = 5%d；（b）Cd = 25%dFig.7 Load-slip curve under different corrosion depth.(a) Cd = 5%d and (b) Cd = 25%d at Ch of 0 (solid circle), 5%h(solid square), 10%h (solid triangle), 20%h (square), and 30%h (triangle).

不同銹蝕高度（Ch）時(shí)栓釘連接件承載力隨銹蝕深度的變化可掃描論文末頁(yè)右下角二維碼，查看補(bǔ)充材料圖S1.圖8給出了不同銹蝕深度Cd的栓釘連接件抗剪剛度隨銹蝕高度的變化曲線.由補(bǔ)充材料圖S1和圖8可見(jiàn)，栓釘連接件的抗剪承載力和抗剪剛度隨銹蝕深度（Cd）的增加，大致呈現(xiàn)線性下降趨勢(shì).銹蝕高度超過(guò)10%h后，栓釘連接件的抗剪剛度隨銹蝕高度增加大致呈非線性降低.

圖8 抗剪剛度隨銹蝕高度變化Fig.8 Shear stiffness vs. corrosion height at Cd is 5%d (solid square), 10%d (solid circle), 15%d (solid triangle), 20%d(square), and 25%d (circle).

2.2 四種不同銹蝕形態(tài)對(duì)比

為分析銹蝕形態(tài)對(duì)栓釘連接件抗剪承載力和抗剪剛度的影響，圖9和圖10分別給出了不同銹蝕深度和銹蝕高度下A、B、C和D四類不同銹蝕形態(tài)下栓釘連接件荷載-位移曲線.

圖9 不同銹蝕形式的荷載-位移曲線（Cd = 5%d） （a） Ch =5%h； （b）Ch = 30%hFig.9 Load-slip curve of different corrosion forms for Cd =5%d. (a) Ch = 5%h and (b) Ch = 30%h at corrosion types of none(solid circle), A (solid square), B (solid triangle), C (square), and D (triangle).

圖10 不同銹蝕形式的荷載-位移曲線（Cd = 25%d）（a） Ch = 5%h； （b）Ch = 30%hFig.10 Load-slip curve of different corrosion forms for Cd =25%d. (a) Ch = 5%h and (b) Ch = 30%h at corrosion types of none (solid circle), A (solid square), B (solid triangle), C (square),and D (triangle).

由圖9和圖10可見(jiàn)，對(duì)于同一銹蝕深度和銹蝕高度，無(wú)論那種銹蝕形態(tài)都會(huì)導(dǎo)致栓釘?shù)目辜舫休d力和抗剪剛度降低.其中，A類均勻圓環(huán)銹蝕引起的承載力和剛度降低程度最大，B類受壓區(qū)半圓環(huán)銹蝕引起的承載力和剛度降低程度最小，C 類和D類引起的承載力和剛度降低程度接近.相同的銹蝕深度和銹蝕高度，A類銹蝕對(duì)栓釘?shù)慕孛婷娣e和慣性矩削弱最嚴(yán)重，導(dǎo)致栓釘?shù)目辜?、抗彎承載力和剛度顯著降低.

2.3 銹蝕栓釘抗剪性能退化機(jī)理

鋼混組合梁中栓釘連接件受力復(fù)雜，可能同時(shí)會(huì)受壓、拉、彎和剪等作用力.在推出試件中，剪力通過(guò)栓釘根部混凝土的受壓作用直接傳到混凝土板中，栓釘后側(cè)的混凝土與栓釘表面產(chǎn)生擠壓，主要表現(xiàn)為壓碎，栓釘前側(cè)的混凝土在根部與栓釘脫開(kāi)，剛度和約束作用減小，主要表現(xiàn)為釘帽部位受壓而使栓釘受彎作用明顯.栓釘連接件的受力機(jī)理見(jiàn)圖11.

圖11 栓釘連接件的受力機(jī)理Fig.11 Mechanical behavior of stud connectors.

栓釘受剪破壞和混凝土受壓破壞是兩種主要破壞形式.栓釘受剪破壞時(shí)，承載力主要來(lái)自于受剪面積.栓釘受力較大的位置出現(xiàn)在根部0～10 mm內(nèi)，栓釘根部受到的剪應(yīng)力和拉應(yīng)力均最大，會(huì)先進(jìn)入屈服.隨著荷載增加，栓桿變形增加，桿身應(yīng)力增大，最終栓釘根部發(fā)生剪斷破壞.

《公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》給出的栓釘剪斷破壞的承載力為

其中，As為栓釘釘桿橫截面面積；fsu為栓釘抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值.

栓釘抗剪剛度Kss為

其中，dss為栓釘桿部直徑；fck為混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值.

栓釘?shù)匿P蝕深度Cd越大，引起栓釘有效截面積As減小越多，抗剪承載力降低的越多.在式（1）基礎(chǔ)上，按最不利的A類均勻銹蝕，經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)擬合得出栓釘銹蝕后承載力為

彈性階段栓釘與混凝土的相對(duì)滑移由混凝土壓縮和栓釘桿身彎曲變形兩部分組成，銹蝕發(fā)生時(shí)一方面引起栓釘直徑減小，另一方面銹蝕物引起混凝土支撐剛度減小.銹蝕高度Ch會(huì)影響栓釘彎曲變形和剪切變形，進(jìn)而影響栓釘抗剪剛度.按最不利的A類均勻銹蝕來(lái)看，經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)擬合得出栓釘銹蝕抗剪剛度為

由式（4）可得到不同銹蝕深度和銹蝕高度下的栓釘抗剪剛度（表1）.由表1可見(jiàn)，式（4）計(jì)算結(jié)果與有限元分析結(jié)果很接近.

表1 抗剪剛度公式（4）計(jì)算值Table 1 Shear stiffness by equation 4

栓釘沿桿長(zhǎng)的應(yīng)力分布決定了銹蝕高度的影響范圍是靠近根部0～10 mm.因此提高栓釘連接件耐久性的主要措施是阻斷腐蝕介質(zhì)從鋼梁和混凝土的結(jié)合界面侵蝕路徑，降低栓釘根部銹蝕風(fēng)險(xiǎn).

3 結(jié) 論

1）通過(guò)合理建模，基于有限元方法開(kāi)展栓釘連接件數(shù)值模擬與試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果吻合較好，數(shù)值試驗(yàn)可用于銹蝕栓釘抗剪性能分析.

2）栓釘銹蝕深度Cd越大，引起栓釘有效截面積減小越多，抗剪承載力降低的越多.當(dāng)栓釘銹蝕高度相同時(shí)，隨著銹蝕深度的增加，抗剪承載力大致呈線性下降.

3）銹蝕高度Ch會(huì)影響栓釘彎曲變形和剪切變形，進(jìn)而影響栓釘抗剪剛度.栓釘沿桿長(zhǎng)的應(yīng)力分布決定了銹蝕高度的影響范圍是靠近根部0～10 mm.銹蝕高度為10 mm 時(shí)抗剪承載力降到最低，而抗剪剛度會(huì)隨銹蝕高度Ch增加而降低.

4）均勻圓環(huán)銹蝕對(duì)栓釘抗剪性能影響程度最大，其次是受拉半圓環(huán)銹蝕，影響程度最低的是受壓半圓環(huán)銹蝕.

5）提高鋼混組合結(jié)構(gòu)栓釘連接件耐久性的主要措施是阻斷腐蝕介質(zhì)從鋼梁和混凝土的結(jié)合界面侵蝕路徑，降低栓釘根部銹蝕風(fēng)險(xiǎn).