周小生,陳嘉臻,李宇峰,潘 宇

(廣西龍馬高速公路有限公司,廣西 南寧 530022)

0 引言

隨著我國(guó)高速鐵路、高速公路網(wǎng)絡(luò)的規(guī)劃實(shí)施,大量鐵路、公路隧道在我國(guó)西部和南部山嶺地區(qū)開工建設(shè),隧道施工的安全性、經(jīng)濟(jì)性是隧道設(shè)計(jì)中需要考慮的問題。新奧法是隧道建設(shè)中常用的一種方法,該方法充分利用了圍巖開挖自穩(wěn)定的特征,通過考慮支護(hù)結(jié)構(gòu)體系與圍巖的變形耦合效應(yīng),既充分發(fā)揮了支護(hù)結(jié)構(gòu)的支護(hù)作用,又實(shí)現(xiàn)了將隧道圍巖的變形控制在較小范圍內(nèi)的目標(biāo),保障了隧道建設(shè)的安全性和經(jīng)濟(jì)性[1-2]。基于圍巖“收斂-約束”變形與應(yīng)力響應(yīng)特征的隧道支護(hù)時(shí)機(jī)的確定是隧道新奧施工法的核心技術(shù),也是決定新奧法施工效果的關(guān)鍵因素,如何確定隧道的合理支護(hù)時(shí)機(jī)一直是隧道施工的技術(shù)難點(diǎn)[3]。

本文以廣西天峨縣境內(nèi)崗嶺隧道為依托,選取基于收斂-約束法的隧道支護(hù)時(shí)機(jī)判斷方法作為隧道支護(hù)時(shí)機(jī)的研究方法,結(jié)合工程實(shí)際演算了隧道開挖彈塑性變形特征,分析了噴射混凝土、錨桿、鋼拱架等支撐結(jié)構(gòu)的支護(hù)特征曲線,計(jì)算了隧道的最佳支護(hù)時(shí)機(jī)及收斂-約束平衡狀態(tài)。研究結(jié)果可為崗嶺隧道支護(hù)時(shí)機(jī)的選擇提供參考。

1 工程概況

廣西壯族自治區(qū)天峨至北海高速公路(天峨縣經(jīng)鳳山至巴馬縣段)沿線隧道占比高達(dá)47.75%,隧道的安全建設(shè)對(duì)于該高速公路的順利貫通起著決定性作用。崗嶺坡公路隧道是該高速公路沿線的一處關(guān)鍵隧道,位于天峨縣崗嶺屯東南方向大約500 m處[4-5]。隧道建設(shè)區(qū)屬于剝蝕低山地貌,山體連綿不斷,隧道建設(shè)區(qū)表層覆蓋全-強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖,山體溝谷因地質(zhì)構(gòu)造原因較為發(fā)育,沖溝切割較深,沖溝坡度較大,隧道的最大埋深為262～275 m,見圖1。

圖1 隧道軸線剖面圖(m)

崗嶺隧道賦存巖體為三疊系中統(tǒng)粉砂巖,巖體的風(fēng)化程度為全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化和中風(fēng)化。其中,全風(fēng)化粉砂巖主要分布在山坡的表層;強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖節(jié)理裂隙發(fā)育呈碎裂狀結(jié)構(gòu),巖體完整程度以破碎為主,主要分布于隧道進(jìn)出洞口,工程穩(wěn)定性差;中風(fēng)化粉砂巖主要為中厚層狀構(gòu)造,節(jié)理裂隙發(fā)育情況為較發(fā)育到不發(fā)育,巖體呈現(xiàn)較破碎到較完整分布,工程穩(wěn)定性較好。崗嶺隧道主要賦存于中風(fēng)化粉砂巖中,圍巖的整體力學(xué)參數(shù)見表1。

表1 圍巖的力學(xué)參數(shù)取值表

2 基于收斂-約束法的支護(hù)時(shí)機(jī)分析方法

2.1 收斂-約束法的基本原理

收斂-約束法是一種綜合考慮圍巖變形與支護(hù)力時(shí)空耦合作用效果的隧道支護(hù)設(shè)計(jì)方法,該方法隨著新奧法施工技術(shù)的興起而逐漸應(yīng)用于隧道工程。收斂-約束法的核心思想是在隧道開挖后,允許隧道圍巖在無支撐作用下發(fā)生一定的初始變形,充分發(fā)揮了圍巖的自穩(wěn)能力,待初始變形達(dá)到某一量值,再對(duì)圍巖施加支護(hù)作用,從而使圍巖在外加約束作用下達(dá)到收斂,實(shí)現(xiàn)支護(hù)結(jié)構(gòu)的高效率利用。收斂-約束法的主要技術(shù)指標(biāo)包括圍巖縱向變形曲線(LDP)、圍巖支護(hù)特征曲線(SCC)和圍巖收斂曲線(GRC)[6-7],見圖2。

(a)隧道開挖變形過程

圍巖縱向變形曲線LDP反映了隧道掌子面不斷向前推進(jìn)的情況下,隧道軸線方向某斷面處拱頂豎向位移隨掌子面前進(jìn)距離的變化情況。圖2中,x<0表示隧道掌子面前方未開挖圍巖,x>0則掌子面后方已開挖圍巖;u表示隧道的拱頂豎向位移沿軸向方向的分布情況:在隧道掌子面的前方、掌子面及其后方的開挖卸荷引起巖層擾動(dòng),圍巖出現(xiàn)了較小的變形;u0為掌子面處頂拱的初始位移,隨著掌子面不斷向前推進(jìn),隧道拱頂位移逐漸變形到最大值umax。圍巖支護(hù)特征曲線SCC反映了隧道施加支護(hù)結(jié)構(gòu)后,支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖的耦合變形量u和支護(hù)結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的支護(hù)反力之間的關(guān)系,如圖2中線段EF所示。E點(diǎn)表示支護(hù)體系剛施加時(shí)的受力狀態(tài);隨后支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖發(fā)生耦合變形,并且隨著變形的累積,支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)逐漸從E點(diǎn)向F點(diǎn)移動(dòng);當(dāng)支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)到達(dá)F點(diǎn)時(shí),支護(hù)結(jié)構(gòu)所能提供的支護(hù)反力達(dá)到了最大值Plim,此時(shí)如果隧道圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)繼續(xù)發(fā)生變形,則支護(hù)結(jié)構(gòu)將發(fā)生屈服。

圍巖收斂曲線GRC反映的是隧道圍巖的收斂位移u和支護(hù)反力P0兩者間的關(guān)系,見圖2中A、B、C三點(diǎn)所連接形成的曲線。隧道未開挖時(shí),圍巖的支護(hù)反力與初始地應(yīng)力相等,見A點(diǎn);隨著開挖的進(jìn)行,隧道掌子面處圍巖的應(yīng)力不斷釋放,使掌子面圍巖的豎向位移u不斷增加。初始階段圍巖的卸荷應(yīng)力與豎向變形呈線彈性關(guān)系,見圖2中AB線段;隨著隧道掌子面進(jìn)一步開挖,隧道卸荷應(yīng)力增大,圍巖逐漸進(jìn)入到塑性階段,出現(xiàn)明顯的塑性變形,見圖2中BD段;當(dāng)隧道掌子面開挖完成后,隧道變形進(jìn)一步增大,并且隨著隧道掌子面的前移,已開挖完成的隧道斷面的位移逐漸增大,直至達(dá)到隧道無支護(hù)條件下的最大變形umax,見圖2中DC段。

2.2 位移釋放系數(shù)與支護(hù)時(shí)機(jī)

本文采用位移釋放系數(shù)法確定隧道的最佳支護(hù)時(shí)機(jī)?；谖灰漆尫畔禂?shù)的支護(hù)時(shí)機(jī)確定方法是通過分析隧道施工后各個(gè)開挖面的變形釋放狀態(tài),從而確定掌子面后方已開挖隧道的最佳支護(hù)時(shí)機(jī)(即支護(hù)點(diǎn)距掌子面的距離)。

如圖3所示給出了隧道開挖但未施加支護(hù)結(jié)構(gòu)情況下,隧道軸線方向拱頂豎向位移的分布形態(tài)。將隧道開挖后軸向任意位置x處某時(shí)刻頂拱豎向位移與隧道開挖后頂拱的最大豎向位移的比值稱為位移釋放系數(shù)u*(x),即:

圖3 隧道開挖未支護(hù)下拱頂豎向位移計(jì)算曲線圖

(1)

以位移釋放系數(shù)u*(x)為控制指標(biāo)是隧道時(shí)空支護(hù)設(shè)計(jì)的一種有效方法,可用于指導(dǎo)隧道支護(hù)時(shí)機(jī)的選擇[8]。該方法的設(shè)計(jì)計(jì)算流程為:(1)隧道開挖施工后,距離掌子面遠(yuǎn)端處的拱頂逐漸釋放產(chǎn)生位移,待頂拱位移逐漸收斂后,得到隧道在無支護(hù)情況下的最大變形值umax;(2)根據(jù)開挖中位移釋放系數(shù)u*(x)與圍巖最大變形值umax的乘積確定支護(hù)的起點(diǎn),由此可以計(jì)算得到隧道支護(hù)后的最終變形量值,即隧道頂拱支護(hù)情況下的最大變形量值為支護(hù)特征曲線與圍巖特征曲線的相交點(diǎn)位置所對(duì)應(yīng)的變形。

3 崗嶺隧道最佳支護(hù)時(shí)機(jī)分析

3.1 隧道開挖的彈塑性應(yīng)力-位移分析

根據(jù)已有的研究結(jié)果,假定隧道圍巖開挖卸荷過程的應(yīng)力-應(yīng)變力學(xué)響應(yīng)特征符合理想彈塑性模型,且圍巖的屈服特征服從摩爾-庫侖強(qiáng)度準(zhǔn)則,若將側(cè)壓力系數(shù)取為1,則隧道開挖后拱頂位移的變形特征符合式(2)。

(2)

式中:r0——隧道半徑(mm);

c——隧道圍巖的粘聚力(MPa);

φ——內(nèi)摩擦角(°);

E——彈性模量(GPa);

μ——泊松比;

P0——支護(hù)結(jié)構(gòu)提供的支護(hù)反力(mPa)。

參數(shù)A為:

(3)

Rp和R0分別為卡斯特納塑性半徑和芬納塑性半徑,其表達(dá)式為:

(4)

(5)

Pi為巖體所需的支護(hù)力,為:

(6)

將依托工程崗嶺隧道的幾何參數(shù)及隧道圍巖的力學(xué)參數(shù)代入式(2),可計(jì)算得到隧道圍巖變形隨支護(hù)力的變化關(guān)系曲線,見圖4。

圖4 崗嶺隧道拱頂徑向位移-支護(hù)反力響應(yīng)曲線圖

由圖4可知:隨著支護(hù)反力的增加,隧道圍巖變形呈現(xiàn)反比例曲線型降低的趨勢(shì);當(dāng)支護(hù)阻力近似為0時(shí),隧道拱頂徑向最大變形將>12 mm,而當(dāng)支護(hù)反力>1.5 MPa時(shí),隧道頂拱徑向變形將<1.6 mm。此外,圖4給出的隧道變形曲線可用于指導(dǎo)后續(xù)隧道支護(hù)時(shí)機(jī)的選擇。

3.2 隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性分析

依托工程崗嶺隧道采用噴射混凝土、錨桿、鋼拱架的聯(lián)合支撐結(jié)構(gòu)體系對(duì)開挖隧道進(jìn)行初期和二次支護(hù),為了確定隧道的最佳支護(hù)時(shí)機(jī),需要充分認(rèn)識(shí)各種支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形-支護(hù)力特性。如圖5所示給出了噴射混凝土、錨桿、鋼拱架等隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的理想彈塑性模型(即支護(hù)特征曲線SCC)。由圖5可知,支護(hù)特征曲線SCC分為線彈性階段和屈服階段,其中,當(dāng)支護(hù)結(jié)構(gòu)處于線彈性階段時(shí),支護(hù)結(jié)構(gòu)所提供的支護(hù)反力隨支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形呈線性增長(zhǎng)趨勢(shì),而當(dāng)支護(hù)結(jié)構(gòu)提供的支護(hù)反力達(dá)到最大值Pmax時(shí),支護(hù)結(jié)構(gòu)發(fā)生屈服,其所能提供的支護(hù)反力不再隨變形的增加而增加,直至支護(hù)結(jié)構(gòu)因變形過大而發(fā)生破壞。

圖5 理想彈塑性模型的支護(hù)特征曲線圖

如圖6所示給出了崗嶺隧道采用的3種支護(hù)結(jié)構(gòu)的支護(hù)特征曲線。

圖6 崗嶺隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的支護(hù)特征曲線圖

(1)噴射混凝土支護(hù)特征曲線:噴射混凝土在隧道支護(hù)中提供的支護(hù)反力的大小受隧道半徑和混凝土層厚度的影響,根據(jù)崗嶺隧道中采用的噴射混凝土支護(hù)參數(shù),得到崗嶺隧道噴射混凝土在C25混凝土等級(jí)、200 mm厚度(泊松比為0.2)情況下的支護(hù)特征曲線,如圖6所示。

(2)錨桿支護(hù)特征曲線:隧道開挖會(huì)引起開挖面向內(nèi)一定深度的巖層發(fā)生裂化,錨桿的主要作用是將裂化巖層錨定于圍巖深部完整巖層之上,從而避免圍巖裂化后發(fā)生進(jìn)一步的滑移和拉伸破壞,保證圍巖的整體穩(wěn)定性。崗嶺隧道采用的錨桿長(zhǎng)度為1.8 m,直徑為24 mm,彈性模量為200 GPa,布設(shè)間距為0.8 m×0.8 m,根據(jù)學(xué)者針對(duì)錨桿的支護(hù)特征曲線的研究結(jié)果[9-10],可計(jì)算得到崗嶺隧道錨桿的支護(hù)特征曲線。

(3)鋼拱架支護(hù)特征曲線:鋼拱架沿隧道軸向間距0.6 m布設(shè),型號(hào)為Ⅰ22b,截面高度為220 cm,截面面積為46.528 cm2,彈性模量為210 GPa;根據(jù)學(xué)者提供的鋼拱架剛度計(jì)算公式,結(jié)合崗嶺隧道鋼拱架的型號(hào)和規(guī)格,得到鋼拱架的支護(hù)特征曲線如圖6所示。

3.3 隧道最佳支護(hù)時(shí)機(jī)及支護(hù)效果分析

學(xué)者針對(duì)隧道最佳支護(hù)時(shí)機(jī)問題,從現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)、數(shù)值模擬等方面開展了大量研究。文獻(xiàn)[9]基于隧道實(shí)測(cè)資料,在文獻(xiàn)[10]研究的基礎(chǔ)上,提出了隧道支護(hù)時(shí)機(jī)確定方法,即當(dāng)隧道變形達(dá)到u0時(shí)施加支護(hù):

(7)

式中:l——隧道掌子面后端開挖后為未施加支護(hù)結(jié)構(gòu)段距離掌子面的距離。

如圖7所示為依托工程崗嶺隧道收斂-約束平衡曲線圖。根據(jù)式(2)及圖4可以得到圍巖未支護(hù)條件下的最大變形量為12.39 mm,進(jìn)一步根據(jù)式(7)求得最佳支護(hù)時(shí)機(jī),即圍巖頂拱豎向位移達(dá)到3.87 mm時(shí)進(jìn)行支護(hù)。在該支護(hù)條件下,噴射C25混凝土200 mm厚所能提供的支護(hù)反力為321.6 kPa;錨桿排距0.8 m×0.8 m,所能提供的支護(hù)反力為890.6 kPa;鋼拱架沿隧道軸向間距0.6 m布設(shè),所能提供的支護(hù)反力為956.0 kPa。支護(hù)后圍巖的最終變形約為6.24 mm。

圖7 崗嶺隧道收斂-約束平衡曲線圖

4 結(jié)語

本文以廣西天峨縣境內(nèi)崗嶺隧道為研究案例,采用基于收斂-約束法的隧道支護(hù)時(shí)機(jī)確定方法,分析了隧道彈塑性變形特征及聯(lián)合支撐結(jié)構(gòu)的收斂-約束狀態(tài),確定了崗嶺隧道圍巖最佳支護(hù)時(shí)機(jī)。結(jié)果表明:

(1)崗嶺隧道頂拱豎向變形隨支護(hù)反力的增加呈反比例曲線型降低,在無支護(hù)條件下隧道頂拱變形為12.39 mm,而當(dāng)支護(hù)反力>1.5 MPa時(shí)隧道頂拱徑向變形將<1.6 mm。

(2)崗嶺隧道開挖后變形達(dá)到3.87 mm時(shí)為最佳支護(hù)時(shí)機(jī),在最佳支護(hù)時(shí)機(jī)施加聯(lián)合支撐體系后,隧道的最終變形可控制在6.24 mm左右;在聯(lián)合支撐體系作用下,噴射混凝土、錨桿和鋼拱架可分別提供321.6 kPa、890.6 kPa和956.0 kPa的反力。