劉 鋒, 董凱利, 賈俊明, 吳翔艷, 龍 婷, 劉 濤

(中國建筑西北設(shè)計研究院有限公司，西安 710018)

1 工程概況

甘肅簡牘博物館位于甘肅省蘭州市,建筑面積37 988m2,建筑高度23.65m(室外地面算至坡屋面屋脊與屋檐中點處),地下一層,主要功能為人防兼停車庫;地上四層,主要功能為展示陳列及辦公,建筑鳥瞰圖見圖1。

圖1 建筑鳥瞰圖

結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為100年,地震作用的調(diào)整系數(shù)為1.35[1]。建筑結(jié)構(gòu)安全等級為一級(γ0=1.1)[2];鋼筋保護(hù)層厚度加厚;抗震設(shè)防類別為乙類,抗震設(shè)防烈度為8度,設(shè)計地震分組為第三組,場地類別為Ⅱ類,設(shè)計基本地震加速度為0.20g,場地特征周期為0.45s。風(fēng)壓w0=0.35kN/m2(重現(xiàn)期100年),地面粗糙度類別為B類。

二層建筑平面布置圖、結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖2、3,建筑剖面圖、隔震溝示意見圖4、5。

圖2 二層建筑平面布置圖

圖3 二層結(jié)構(gòu)平面布置圖

圖4 建筑剖面圖

圖5 隔震溝示意

本工程位于高烈度區(qū),結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為100年,地震作用大;建筑物布局呈高低錯落狀布置,為了便于建筑功能布局、使用及后期維護(hù),不設(shè)置防震縫,剛度及質(zhì)量分布不均勻,扭轉(zhuǎn)問題突出;局部大開洞,存在較多聯(lián)系薄弱部位,局部存在大跨、大懸挑,主體與交通核之間為大跨連廊,采用鋼桁架連體連接,基于以上抗震不利因素,對比層間隔震+鋼筋混凝土框架與屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架兩種結(jié)構(gòu)方案。

2 層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案

地下室頂板(-2.100m標(biāo)高)至±0.000m樓面間設(shè)置隔震層,兼做管道夾層用?！?.000m樓面梁板結(jié)構(gòu)體系采用寬扁梁+大板,柱網(wǎng)為8.4m×8.1m,梁截面尺寸為800mm×500mm,板厚為250mm,管道夾層凈高為1.6m,為后期橡膠隔震支座維護(hù)、管道安裝、檢修創(chuàng)造了有利條件[3]。

2.1 隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計性能目標(biāo)

隔震層以上結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo):1)上部結(jié)構(gòu)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度降低一度(7度,0.10g)進(jìn)行設(shè)計,與抵抗豎向地震作用有關(guān)的抗震措施按照8度(0.2g)設(shè)計;2)大震時結(jié)構(gòu)層間位移角小于1/100。

隔震層以下結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo):1)橡膠隔震支座在本地區(qū)罕遇地震作用時,不破壞;2)橡膠隔震支座支墩在罕遇地震作用時仍處于彈性階段。

2.2 隔震層以上結(jié)構(gòu)布置

為弱化桁架對建筑立面效果的影響,設(shè)置了雙層桁架,上側(cè)設(shè)置斜腹桿,下側(cè)不設(shè)置斜腹桿,為空腹式桁架,從而形成了一種新型的復(fù)合式桁架。為控制桁架中間弦桿失穩(wěn),設(shè)置了面內(nèi)支撐,下弦桿穩(wěn)定性由樓板保證。桁架腹桿均布置成使腹桿處于受拉模式,以避免桁架腹桿受壓失穩(wěn);吊柱均處于受拉應(yīng)力狀態(tài),懸挑桁架立面示意見圖6。桁架端頭與角部交通核通過防震縫脫開,縫寬600mm。

圖6 懸挑桁架立面示意

2.3 橡膠隔震支座布置原則

橡膠隔震支座布置原則:1)剛度較大的鉛芯橡膠隔震支座(LRB)沿外框架周邊布置,其余部位盡量布置剛度較小的天然橡膠隔震支座(LNR)或無水平剛度的彈性滑板支座;2)根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016年版)[4](簡稱《抗規(guī)》)第12.2.3條,同一隔震層內(nèi)各個橡膠隔震支座的豎向壓力宜均勻,在豎向荷載代表值作用下(考慮豎向地震)的平均壓應(yīng)力不超過乙類建筑的限值12MPa;3)在罕遇地震作用下,橡膠隔震支座不宜出現(xiàn)拉應(yīng)力時,其拉應(yīng)力不超過1MPa;4)在罕遇地震作用下,橡膠隔震支座的極限水平位移應(yīng)小于其有效直徑的0.55倍和各層橡膠層總厚度的3倍二者的較小值;5)隔震層剛度中心宜與質(zhì)量中心重合,偏心率不應(yīng)大于3%。

本工程采用一柱一支座布置方式,選用了天然橡膠隔震支座和鉛芯橡膠隔震支座兩種類型支座,根據(jù)以上原則,使用LNR800(84個)、LRB900(58個)、LNR1000(10個)共152個橡膠隔震支座,布置示意見圖7。

圖7 橡膠隔震支座布置示意圖

通過軸網(wǎng)定位的方式標(biāo)注橡膠隔震支座,橡膠隔震支座位置及長期面壓(重力荷載代表值)作用下的豎向壓應(yīng)力見表1。由表1可知,橡膠隔震支座在重力荷載代表值作用下的壓應(yīng)力均小于12MPa,滿足《抗規(guī)》第12.2.3條的要求。

表1 橡膠隔震支座長期面壓(重力荷載代表值)作用下的豎向壓應(yīng)力/MPa

依據(jù)《建筑隔震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 51408—2021)第4.6.2條,隔震層剛度中心宜與質(zhì)量中心重合,偏心率應(yīng)不大于3%,經(jīng)計算,均滿足規(guī)范要求。

2.4 隔震分析計算結(jié)果

隔震結(jié)構(gòu)與非隔震結(jié)構(gòu)的前三階振型振動特性及周期對比見表2。由表2可以看出,隔震后結(jié)構(gòu)周期明顯延長?！动B層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》(CECS 126∶2001)[5]第4.1.3條規(guī)定:隔震房屋在兩個方向的如果差別過大,將導(dǎo)致兩個方向隔震效果也差別較大,所以有必要限定兩者相差不宜超過較小值的30%。采用隔震技術(shù)后,兩個方向隔震后與隔震前周期比基本一致,表明橡膠隔震支座布置合理,剛度分布均勻,未改變結(jié)構(gòu)整體的振動特性。如果周期比改變較大,說明橡膠隔震支座的剛度分布與上部結(jié)構(gòu)不一致,此時可在建筑物周圈設(shè)置阻尼器或在建筑物中部設(shè)置彈性滑板支座以調(diào)整隔震層與上部結(jié)構(gòu)剛度分布,使其基本一致,避免支座扭轉(zhuǎn)導(dǎo)致的位移過大。

表2 隔震與非隔震結(jié)構(gòu)前三階周期/s

2.5 水平向減震系數(shù)

根據(jù)《抗規(guī)》第12.2.5條規(guī)定,對于多層建筑,結(jié)構(gòu)水平向減震系數(shù)β取隔震與非隔震各層層剪力最大比值。計算選取了7條地震波,地震波的頻譜特性、有效峰值和持續(xù)時間均符合《抗規(guī)》規(guī)定,在設(shè)防地震(中震)作用下,各時程波隔震與非隔震各層層剪力最大比值及其平均值見表3。隔震與非隔震層剪力最大比值的平均值最大為0.30(一層)。

表3 各時程波隔震與非隔震各層層剪力最大比值及其平均值

依據(jù)《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》(CECS 126∶2001)第4.1.7條,并考慮到剪重比以及水平向減震系數(shù)β大于0.3時隔震層以上結(jié)構(gòu)豎向地震作用可能起控制作用等因素,取β=0.4。根據(jù)《抗規(guī)》第12.2.5條,水平地震作用可以降低一度進(jìn)行設(shè)計,確定隔震后水平地震影響系數(shù)最大值αmax1=βαmax/ψ=0.4×0.16/0.8=0.08,式中αmax為非隔震結(jié)構(gòu)的水平地震影響系數(shù)最大值,ψ為調(diào)整系數(shù)。

2.6 罕遇地震橡膠隔震支座剪力和位移

《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》(CECS 126∶2001)第4.3.5條規(guī)定,各橡膠隔震支座在罕遇地震作用下的最大水平位移不應(yīng)大于55%支座直徑和3倍支座厚度的較小值,本工程罕遇地震作用下橡膠隔震支座位移為340mm,小于405mm(直徑800mm橡膠隔震支座的最大允許變形為405mm)。支座選取滿足結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的水平變形要求。

2.7 罕遇地震橡膠隔震支座短期面壓驗算

《抗規(guī)》第12.2.4條規(guī)定:隔震橡膠支座在水平和豎向罕遇地震同時作用下,拉應(yīng)力不應(yīng)大于1.00MPa。

本工程罕遇地震橡膠隔震支座最大、最小軸力標(biāo)準(zhǔn)值分別選取以下兩種組合工況下的較大和較小值:工況1為0.9恒載-1.0水平地震-0.5豎向地震,工況2為0.9恒載-0.5水平地震-1.0豎向地震,其中,豎向地震作用按《抗規(guī)》第12.2.1條要求,取重力荷載代表值的20%。得到罕遇地震作用下橡膠隔震支座的極小面壓分析結(jié)果,見圖8。由圖8可知,橡膠隔震支座在罕遇地震作用下均受壓,滿足《抗規(guī)》第12.2.4條相關(guān)要求。

圖8 不同工況下短期極小面壓

2.8 抗風(fēng)驗算

《抗規(guī)》第12.1.3條規(guī)定,隔震結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載和其他非地震作用的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的總水平力不宜超過結(jié)構(gòu)總重力的10%。

風(fēng)荷載作用下隔震層的水平剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vwk=1 819kN,結(jié)構(gòu)總重力的10%即0.1×48 855×9.81=47 926kN,另外,本工程抗風(fēng)裝置的水平承載力設(shè)計值VRw=203.5×58=11 803kN,屈重比為2.46%。

1.4Vwk=2 546.6kN

圖9 隔震層抗風(fēng)驗算結(jié)果

2.9 大震彈塑性時程分析

《抗規(guī)》第5.5.2條規(guī)定,隔震設(shè)計的結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算。

對按照上述要求設(shè)計的上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行大震彈塑性分析,其中梁、柱采用集中塑性鉸模型,普通橡膠支座假定為彈性,鉛芯橡膠支座選用無剛度退化的標(biāo)準(zhǔn)二折線恢復(fù)力模型[6],得到結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角分布,如圖10所示。由圖10可以看出,罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)彈塑性層間位移角最大值X向為1/220,Y向為1/181,遠(yuǎn)小于限值1/100,滿足規(guī)范及預(yù)設(shè)性能目標(biāo)要求。

圖10 彈塑性層間位移角

2.10 下部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)設(shè)計

《抗規(guī)》第12.2.9條規(guī)定:隔震層的支墩、支柱及相連構(gòu)件,應(yīng)采用隔震結(jié)構(gòu)罕遇地震作用下橡膠隔震支座底部的豎向力、水平力和力矩進(jìn)行承載力驗算;隔震層以下的結(jié)構(gòu)(地下室、基礎(chǔ)等)中直接支承隔震層以上結(jié)構(gòu)的相關(guān)構(gòu)件,應(yīng)滿足嵌固的剛度比和隔震后設(shè)防地震的抗震承載力要求,并按罕遇地震進(jìn)行抗剪承載力驗算。

橡膠隔震支座底部傳遞的內(nèi)力包括:重力荷載和地震作用產(chǎn)生的軸力最大值N;橡膠隔震支座產(chǎn)生的剪力V(橡膠隔震支座最大位移乘以橡膠隔震支座剛度);軸力N在橡膠隔震支座最大位移下產(chǎn)生的偏心彎矩以及剪力V產(chǎn)生的彎矩之和。相對于橡膠隔震支座而言,上下結(jié)構(gòu)的剛度較大,可將支座看作兩端固定的柱,橡膠隔震支座上下表面由軸力N和剪力V引起的彎矩M1可以采用下式計算:M1=(N×Δ+V×H)/2,根據(jù)下柱墩頂部荷載計算得到下柱墩根部附加彎矩M2=[N×Δ/2+V×(H/2+H1)],其中Δ為支座位移,H為橡膠隔震支座高度,H1為下支墩高度。設(shè)計內(nèi)力計算時,應(yīng)取各種荷載組合下的最不利工況組合進(jìn)行計算。

與防屈曲約束支撐相連框架柱罕遇地震作用下的軸力、附加彎矩均較大,另外,地基基礎(chǔ)的抗震驗算和地基處理按8度(0.20g)抗震設(shè)防烈度進(jìn)行。

3 屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案

與層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案相比,可以取消隔震層(管道夾層),一層地面采用1 200mm厚回填土,砌筑管溝供設(shè)備管道、管線鋪設(shè);建筑功能布局決定了結(jié)構(gòu)布置呈高低錯落狀,存在局部一層、局部二層、局部三層及局部夾層,局部大開洞等情況,從而使主體結(jié)構(gòu)的剛心與質(zhì)心的偏心率、扭轉(zhuǎn)位移比均較大,為克服這一天然不利因素,設(shè)置屈曲約束支撐提高結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度和承載力,通過計算,結(jié)構(gòu)各項指標(biāo)滿足《抗規(guī)》要求;另外交通核與主體結(jié)構(gòu)可以通過鋼桁架進(jìn)行剛性連接,便于建筑立面和平面處理,提高了建筑使用性能,結(jié)構(gòu)計算模型見圖11。

3.1 結(jié)構(gòu)不規(guī)則情況及加強(qiáng)措施

采用屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案時,結(jié)構(gòu)存在以下不規(guī)則項:1)坡屋面角部框架柱在X+偶然偏心地震作用下最大位移與層平均位移的比值為1.29;2)四層中庭大開洞,樓板有效寬度為26.5%,小于50%;二～四層均存在錯層;3)交通核與主體結(jié)構(gòu)之間連體采用了大跨度桁架,不設(shè)置防震縫,屬于連體類;4)多處存在穿層柱及構(gòu)件錯層。

根據(jù)以上分析結(jié)果,結(jié)構(gòu)不規(guī)則項較多,為保證其良好的抗震性能,采取了一系列構(gòu)造加強(qiáng)措施:

(1)中庭大開洞周圈框架梁加寬至500mm,板厚加厚至220mm,并進(jìn)行溫度應(yīng)力、混凝土收縮徐變、地震作用工況下的樓板應(yīng)力分析,保證樓板剛度的同時避免薄弱部位的樓板發(fā)生破壞。

(2)連體兩側(cè)一跨范圍內(nèi)框架柱采用型鋼混凝土柱,框架梁采用型鋼混凝土梁,連體部位采用鋼結(jié)構(gòu),進(jìn)行性能化設(shè)計,以保證中震正截面彈性,罕遇地震時正截面、斜截面不屈服;連體部位鋼結(jié)構(gòu)桁架延伸進(jìn)主體內(nèi)一跨,立面示意見圖12。

圖12 連體處鋼桁架立面布置示意

鋼結(jié)構(gòu)部分樓板采用鋼筋桁架樓承板,無需高架支模。上弦桿處樓板加厚至200mm,并復(fù)核樓板在豎向荷載作用下的拉應(yīng)力,計算中考慮豎向地震的影響,對其進(jìn)行性能化設(shè)計,要求在豎向荷載作用下樓板拉應(yīng)力不大于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

(3)錯層處、與屈曲約束支撐相連處框架柱均采用型鋼混凝土柱,進(jìn)行性能化設(shè)計,保證中震正截面彈性,罕遇地震時正截面、斜截面不屈服。

3.2 偏心設(shè)置的屈曲約束支撐

為不影響建筑使用功能,門洞處設(shè)置偏心布置的屈曲約束支撐,耗能梁段采用型鋼混凝土梁,并設(shè)置加勁肋。性能目標(biāo)為型鋼混凝土梁不先于屈曲約束支撐發(fā)生破壞[6]。

3.3 屈曲約束支撐與型鋼混凝土柱、鋼筋混凝土梁的連接

采用一種新型的屈曲約束支撐連接節(jié)點,不僅可以保證大噸位屈曲約束支撐與型鋼混凝土柱、鋼筋混凝土梁連接節(jié)點的承載力[7],方便鋼筋混凝土梁鋼筋在節(jié)點處的錨固,而且將主體結(jié)構(gòu)施工工序與屈曲約束支撐安裝工序分開,不影響施工進(jìn)度。屈曲約束支撐通過綴板、預(yù)埋板與型鋼混凝土柱內(nèi)型鋼連接,綴板空隙可以方便型鋼混凝土柱箍筋穿過及混凝土澆筑。屈曲約束支撐與梁連接時,鋼筋混凝土梁內(nèi)設(shè)置型鋼牛腿,在梁端部,型鋼牛腿腹板亦按照綴板設(shè)置,方便梁箍筋穿過及混凝土澆筑。鋼筋混凝土梁底筋與型鋼牛腿下翼緣板搭接連接,并伸至型鋼混凝土柱內(nèi)型鋼翼緣;頂筋第二排鋼筋亦按照搭接考慮,面筋第一排鋼筋與鋼筋混凝土梁內(nèi)型鋼牛腿進(jìn)行焊接連接,連接示意見圖13。

圖13 屈曲約束支撐與型鋼混凝土柱、混凝土梁連接構(gòu)造

4 結(jié)構(gòu)方案比選

經(jīng)過結(jié)構(gòu)計算分析,層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案、屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案均滿足規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程設(shè)計要求。從冗余度,建筑外立面處理難易程度,功能布局的適用性,施工周期,后期維護(hù)、檢修及更換的便利性,經(jīng)濟(jì)性等方面進(jìn)行對比。

4.1 冗余度

層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案可將地震作用降低一度,大幅度提高結(jié)構(gòu)抗震性能;鋼筋混凝土框架+屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)方案通過加大框架柱截面、增加屈曲約束支撐數(shù)量、設(shè)置部分型鋼混凝土柱,亦可大幅度提高結(jié)構(gòu)的抗震性能。屈曲約束支撐按照小震彈性,中震、大震塑性變形耗能的性能目標(biāo)進(jìn)行設(shè)計,并進(jìn)行大震彈塑性分析,針對薄弱部位進(jìn)行加強(qiáng)以滿足大震作用下的抗震性能[8]。

層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案中,交通核高寬比大,柱在地震作用下承受拉力,常規(guī)橡膠隔震支座不能滿足抗拉要求,須采用抗拉橡膠隔震支座專利產(chǎn)品。故結(jié)構(gòu)方案選型時,考慮到交通核僅為造型設(shè)置的樓梯間核心筒,不采用隔震設(shè)計,采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。交通核與主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行脫開,主樓可通過三榀鋼桁架進(jìn)行懸挑、懸掛等方式實現(xiàn)連體,最大懸挑跨度達(dá)11.95m。舒適性及安全性雖滿足相關(guān)規(guī)范要求,但屬于靜定結(jié)構(gòu),冗余度低。而屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案可通過兩榀鋼桁架實現(xiàn)兩塔之間的剛性連接,屬于超靜定結(jié)構(gòu),冗余度較高。

層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案及屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案在抗震方面不相上下,在豎向荷載(結(jié)構(gòu)自重、建筑面層自重、活荷載及豎向地震作用)下,屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案較層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案優(yōu)。

4.2 建筑外立面處理、功能布局的適用性

層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案中交通核與主樓之間設(shè)置防震縫,根據(jù)罕遇地震作用下彈塑性位移核算,縫寬達(dá)600mm,極大地破壞了全樓通長幕墻的完整性,同時坡屋面轉(zhuǎn)折處設(shè)置防震縫,建筑施工極為復(fù)雜,不易保證施工質(zhì)量,容易產(chǎn)生滲水、漏水等質(zhì)量問題。屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案可將主樓、交通核連為一體,對幕墻毫無影響,屋面施工一體化,故推薦采用屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案。

另外樓電梯間、管線穿越隔震層時構(gòu)造處理復(fù)雜,特別是電梯井道須采用下掛處理,與外圍建筑或結(jié)構(gòu)構(gòu)件預(yù)留隔震縫。隔震溝亦對建筑布局有一定影響[9]。

4.3 施工周期

采用層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案時,增加一層隔震層;橡膠隔震支座采購、安裝以及機(jī)電管線穿越隔震層的特殊處理等相較于屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案增加了施工周期。

4.4 后期維護(hù)、檢修及更換的便利性

遭遇地震作用時,部分橡膠隔震支座或屈曲約束支撐可能發(fā)生破壞,須進(jìn)行檢修及更換。層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案中隔震層凈高緊張,更換檢修時機(jī)械設(shè)備操作空間局促,相較于屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案的后期維護(hù)、檢修及更換費用更高且不便利。兩者維護(hù)、檢修及更換均不影響建筑功能的正常使用[10]。

4.5 經(jīng)濟(jì)性

層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案相比屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案,隔震方案增加橡膠隔震支座、隔震層及基礎(chǔ)埋深,增加投資731.8萬元。對比兩種結(jié)構(gòu)方案的建造費用見表4。

表4 經(jīng)濟(jì)性對比/萬元

4.6 結(jié)構(gòu)方案比選結(jié)果

綜合考慮結(jié)構(gòu)冗余度,建筑外立面處理、功能布局的適用性,施工周期,后期維護(hù)、檢修及更換的便利性,經(jīng)濟(jì)性等各方面因素,最終選取了鋼筋混凝土框架+屈曲約束支撐結(jié)構(gòu)方案。

項目于2019年7月開始奠基,現(xiàn)場克服新冠疫情等的不利影響,經(jīng)過2年的緊張施工,于2021年7月初主體封頂,屈曲約束支撐安裝到位。建成后實景圖見圖14。

5 結(jié)論

(1)采用層間隔震+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案,隔震層以上樓層地震力計算可以按照降低一度考慮。

(2)采用屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案,進(jìn)行性能化設(shè)計,亦可達(dá)到良好的抗震性能。

(3)綜合考慮結(jié)構(gòu)冗余度,建筑外立面處理、功能布局的適用性,施工周期,后期維護(hù)、檢修及更換的便利性,經(jīng)濟(jì)性等各方面因素,最終選取了屈曲約束支撐+鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)方案。