杜夏楠王永平鄭友琦曹良志張延師閆雪松楊 磊

1（西安交通大學(xué)核科學(xué)與技術(shù)學(xué)院 西安 710049）

2（中國(guó)科學(xué)院近代物理研究所 蘭州 730030）

3（先進(jìn)能源科學(xué)與技術(shù)廣東省實(shí)驗(yàn)室 惠州 516000）

核能的可持續(xù)發(fā)展需要在維持安全性和經(jīng)濟(jì)性的前提下確保核廢料最小化以及核不擴(kuò)散的原則?？熘凶佣眩?］由于其堆芯中子能譜較硬，早期主要被應(yīng)用于核燃料的增殖。隨著高活度長(zhǎng)壽命的放射性核廢料的處置問(wèn)題愈發(fā)突出，考慮到重核同位素在快中子能譜下更容易發(fā)生裂變反應(yīng)，因此快中子堆也被應(yīng)用于嬗變核廢料，主要針對(duì)高放射性的次錒系核素。由于加速器驅(qū)動(dòng)次臨界反應(yīng)堆的次臨界運(yùn)行特性［2］，給嬗變過(guò)程的安全性提供了足夠的裕量，因此愈發(fā)得到廣泛的關(guān)注［3-5］。

目前，國(guó)家重大科技基礎(chǔ)設(shè)施“加速器驅(qū)動(dòng)嬗變研 究 裝 置”（China Initiative Accelerator Driven System，CiADS）正在建設(shè)的關(guān)鍵階段，各個(gè)研究單位也基于不同目的提出了相應(yīng)的堆芯方案。其中，針對(duì)核燃料的利用效率較低和乏燃料的安全處置較難的挑戰(zhàn)性難題，基于中國(guó)科學(xué)院ADS戰(zhàn)略性先導(dǎo)科技專項(xiàng)（A類）的關(guān)鍵技術(shù)的突破和積累，中國(guó)科學(xué)院近代物理研究所原創(chuàng)性地提出加速器驅(qū)動(dòng)先進(jìn)核能系統(tǒng)（Accelerators Drive Advanced Nuclear Energy Systems，ADANES）的概念［6-7］。該系統(tǒng)可以有效提供千年或萬(wàn)年以上能源供給，不產(chǎn)生多余的放射性廢料，易于管控，是一種先進(jìn)的核能方案，為核能的可持續(xù)發(fā)展和國(guó)家能源安全戰(zhàn)略提供強(qiáng)有力的技術(shù)支持?？紤]到陶瓷材料中子性能優(yōu)良、耐高溫、抗輻照、熱力學(xué)良好，而且在強(qiáng)度、耐腐蝕性和化學(xué)穩(wěn)定性方面具有更加優(yōu)異的性能，ADANES的堆芯設(shè)計(jì)主要由陶瓷材料制成，另一方面，結(jié)合顆粒流靶中使用顆粒作為換熱工質(zhì)的想法，ADANES設(shè)計(jì)中提出了陶瓷顆粒與氦氣混合的氣固兩相流作為反應(yīng)堆的冷卻劑。因此，ADANES堆芯其具有極高的固有安全性、增殖性能和優(yōu)異的發(fā)電效率。

歐盟一直對(duì)ADS系統(tǒng)的發(fā)展與研究有濃厚興趣，其主要設(shè)計(jì)方案為工業(yè)規(guī)模的歐洲工業(yè)嬗變堆［8-9］（European Facility for Industrial-Scale Transmutation，EFIT），并對(duì)其堆芯進(jìn)行了的系統(tǒng)瞬態(tài)分析，包括設(shè)計(jì)基準(zhǔn)事故和超設(shè)計(jì)基準(zhǔn)事故，指出400 MW熱功率的EFIT在除了無(wú)保護(hù)阻塞事故條件下都能滿足瞬態(tài)安全限制。同時(shí)比較了不同燃料形式的方案設(shè)計(jì)，在無(wú)保護(hù)失流條件下，對(duì)于EFIT堆芯的MgO-CERCER堆芯，最高包殼溫度約950 K；而對(duì)于92Mo-CERMET堆芯，包殼溫度約為900 K。

為了進(jìn)一步對(duì)ADANES反應(yīng)堆開展設(shè)計(jì)分析，本文利用確定論程序首先對(duì)其穩(wěn)態(tài)時(shí)的中子學(xué)特性進(jìn)行了分析，通過(guò)比較不同設(shè)計(jì)參數(shù)、材料選型下的主要堆芯物理參數(shù)，獲得了影響堆芯重要物理參數(shù)的變化規(guī)律，為指導(dǎo)ADANES堆芯的工程設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)；其次，在穩(wěn)態(tài)計(jì)算的基礎(chǔ)上，對(duì)無(wú)保護(hù)失流以及無(wú)保護(hù)超功率事故情況下堆芯的瞬態(tài)特性進(jìn)行分析，證明了堆芯具有較高的固有安全性。

1 計(jì)算分析軟件

本研究擬采用的計(jì)算工具為西安交通大學(xué)核工程計(jì)算物理實(shí)驗(yàn)室（Nuclear Engineering Computational Physics Laboratory，NECP）自主研發(fā)的先進(jìn)反應(yīng)堆物理計(jì)算分析系統(tǒng)（System for Advanced Reactor Analysis at Xi'an Jiaotong University，NECP-SARAX）［10-11］。NECP-SARAX軟件的應(yīng)用對(duì)象覆蓋快譜臨界裝置、液態(tài)金屬/氣體/其他工質(zhì)冷卻的快堆、液態(tài)金屬/熱管冷卻的小型特種動(dòng)力堆以及新型亞快譜特種動(dòng)力堆，可以對(duì)反應(yīng)堆的啟動(dòng)物理過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，也可以針對(duì)新堆型開展核設(shè)計(jì)計(jì)算與校算，同時(shí)可以提供一定的安全分析接口，為后續(xù)熱工分析、安全分析提供所需數(shù)據(jù)。該軟件由截面生成程序TULIP、堆芯穩(wěn)態(tài)計(jì)算程序LAVENDER以及堆芯瞬態(tài)計(jì)算程序DAISY構(gòu)成，具有較強(qiáng)的堆型適用性，并且具備完善的穩(wěn)態(tài)、瞬態(tài)分析功能。截止目前，NECP-SARAX程序已開展了大量的驗(yàn)證與確認(rèn)工作［12-15］，能夠?yàn)锳DANES的中子學(xué)分析提供可靠的數(shù)值結(jié)果。

2 堆芯穩(wěn)態(tài)分析

ADANES反應(yīng)堆采用六角形組件設(shè)計(jì)，在SiC基體上分布有燃料孔道及冷卻劑孔道，其組件設(shè)計(jì)示意圖如圖1所示，在堆芯中，共布置有7圈燃料組件。在進(jìn)行ADANES的穩(wěn)態(tài)分析中，分別對(duì)材料選擇、組件尺寸等進(jìn)行調(diào)整，并從燃耗、能譜特性以及反應(yīng)性反饋系數(shù)等方面對(duì)方案進(jìn)行評(píng)價(jià)。在燃料的選擇上，選擇工藝較為成熟的UO2燃料以及高密度的UN燃料，235U的富集度均選擇為10%，冷卻劑分別采用ZrO2以及Al2O3陶瓷顆粒與氦氣混合的冷卻劑，其中陶瓷顆粒體積占比為55%，共形成4種堆型方案。針對(duì)每種方案，通過(guò)調(diào)整燃料棒孔道及冷卻劑孔道的直徑，形成17個(gè)算例，每個(gè)算例的具體尺寸如表1所示。

表1 堆芯計(jì)算各算例尺寸Table 1 The geomertry of different case

圖1 ADANES組件設(shè)計(jì)示意圖Fig.1 Assembly design of ADANES

基于以上組合，共需對(duì)68種方案開展分析。分別使用SARAX對(duì)以上68種方案進(jìn)行建模，具體步驟為：利用TULIP程序?qū)Χ研舅褂玫慕M件計(jì)算33群少群截面參數(shù)，隨后利用LAVENDER堆芯程序建立三維堆芯模型，開展相應(yīng)的中子學(xué)計(jì)算分析。

首先，利用SARAX程序?qū)σ陨?8種方案的堆芯壽期展開了分析，其中，堆芯總功率設(shè)置為1 000 MW，壽期長(zhǎng)度設(shè)置為10滿功率年。圖2（a）～（d）分別給出了4種方案在滿功率條件下運(yùn)行10年時(shí)堆芯有效增殖因子的變化情況。通過(guò)分析比較，可以得到以下結(jié)論：

首先，由于UN燃料的密度大，在相同體積下燃料的裝載量高，因此可以提供較大的初始反應(yīng)性；例如圖2中，case 7的初始keff為0.927 54，而在相應(yīng)的UN燃料方案，初始keff為0.930 34；

圖2 UO2+Al2O3方案(a)、UO2+ZrO2方案(b)、UN+Al2O3方案(c)和UN+ZrO2方案(d)燃耗反應(yīng)性Fig.2 Burnup reactivity swing of UO2+Al2O3 case(a),UO2+ZrO2 case(b),UN+Al2O3 case(c)and UN+ZrO2 case(d)

其次，堆芯表現(xiàn)出一定的增殖特性，部分算例在壽期末的有效增殖因子大于1，可通過(guò)引入控制系統(tǒng)，在反應(yīng)堆運(yùn)行后期切換運(yùn)行模式，使反應(yīng)堆的臨界不再依賴中子束流；

再次，使用Al2O3冷卻劑相比ZrO2能夠提供更高的堆芯有效增殖因子。

因此，選擇合適的燃料、冷卻劑體積占比，可以實(shí)現(xiàn)堆芯剩余反應(yīng)性在壽期內(nèi)的平緩變化。這對(duì)于堆芯的反應(yīng)性控制方案設(shè)計(jì)以及中子束流設(shè)計(jì)都是有利的。

圖3給出了4種方案的堆芯能譜計(jì)算結(jié)果。根據(jù)能譜計(jì)算結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，在冷卻劑形式相同的情況下，UN燃料設(shè)計(jì)的能譜比UO2燃料設(shè)計(jì)的能譜硬，因此在燃耗反應(yīng)性計(jì)算時(shí)，UN燃料設(shè)計(jì)表現(xiàn)出更強(qiáng)的增殖特性。另外，對(duì)于同一種燃料形式，ZrO2冷卻劑設(shè)計(jì)的能譜比Al2O3冷卻劑設(shè)計(jì)的能譜更硬。能譜偏硬可以帶來(lái)更好的增殖特性，但相反地會(huì)減弱堆芯的負(fù)反饋效應(yīng)，因此在實(shí)際計(jì)算時(shí)需要對(duì)其進(jìn)行綜合考慮。

圖3 4種方案中子能譜對(duì)比Fig.3 Comparsion of neutron spectra of 4 cases

為進(jìn)一步對(duì)ADANES堆芯的中子學(xué)特性進(jìn)行分析，本節(jié)進(jìn)一步從反應(yīng)性反饋效應(yīng)的角度開展了計(jì)算，重點(diǎn)分析了燃料多普勒系數(shù)、冷卻劑密度系數(shù)、堆芯軸向膨脹系數(shù)以及堆芯徑向膨脹系數(shù)。

圖4 給出了4種堆型、不同算例的多普勒反饋系數(shù)。首先，使用UO2燃料的堆芯所提供的多普勒負(fù)反饋均大于裝載UN燃料堆芯，其次從case 1～case 17，多普勒負(fù)反饋系數(shù)均是逐漸變小的趨勢(shì)。由于多普勒反饋系數(shù)的主要貢獻(xiàn)來(lái)自于238U在共振區(qū)域的共振俘獲吸收，當(dāng)堆芯由UO2替換為UN燃料、或是燃料體積比例逐漸變大時(shí)，堆芯的能譜會(huì)趨于偏硬。此時(shí)，由于溫度升高導(dǎo)致的238U共振俘獲吸收效應(yīng)會(huì)減弱，導(dǎo)致多普勒反饋效應(yīng)的減弱，宏觀上的體現(xiàn)為多普勒反饋系數(shù)絕對(duì)值的減少。而為了保證在事故工況下堆芯具有足夠的負(fù)反饋以保持堆芯的自穩(wěn)特性，通常堆芯的負(fù)反饋不能取值太小。

圖4 多普勒反饋系數(shù)計(jì)算結(jié)果Fig.4 Computational results of Doppler coefficients of 4 cases

圖5給出了堆芯冷卻劑密度系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。當(dāng)冷卻劑溫度升高、密度減少時(shí)，一方面，中子與冷卻劑的碰撞概率減少，造成中子的泄漏概率增加；而另一方面，由于冷卻劑慢化減弱，能譜會(huì)變硬，239Pu的裂變俘獲比會(huì)變大，對(duì)堆芯系統(tǒng)產(chǎn)生正貢獻(xiàn)。由于當(dāng)前ADANES堆芯尺寸在徑向上與軸向上均偏大，冷卻劑溫度升高時(shí)能譜變硬的效應(yīng)將占據(jù)主導(dǎo)位置，因此冷卻劑密度系數(shù)均為正值。但可以看到，在所有算例中，冷卻劑的密度系數(shù)絕對(duì)值較小，而隨著冷卻劑比例的增加，反饋系數(shù)的絕對(duì)值也在增加。

圖5冷卻劑密度系數(shù)計(jì)算結(jié)果Fig.5 Computational results of coolant density coefficients of 4 cases

圖6 給出了堆芯的軸向膨脹系數(shù)。首先，全部算例的軸向膨脹系數(shù)均為負(fù)值。其次，隨著燃料體積的增加，軸向膨脹系數(shù)的絕對(duì)值是變小的。當(dāng)采用Al2O3作為冷卻劑時(shí)，改變冷卻劑的體積份額對(duì)于軸向膨脹系數(shù)的影響較小。這是由于對(duì)于Al2O3冷卻劑，其包含的慢化核素?cái)?shù)目較多，對(duì)中子的慢化強(qiáng)，中子的泄漏率會(huì)降低。因此在發(fā)生堆芯的軸向膨脹時(shí)，泄漏的變化對(duì)反應(yīng)性的影響較少，反應(yīng)性反饋的主要貢獻(xiàn)來(lái)自燃料的核子密度減少。針對(duì)堆芯的徑向膨脹系數(shù)，主要考慮燃料基體隨溫度的膨脹效應(yīng)。由于所有算例中堆芯基體均采用SiC材料。因此，針對(duì)于4種堆型，其徑向膨脹系數(shù)的計(jì)算結(jié)果差別不大，在Al2O3為冷卻劑時(shí)為-0.17×10-5K-1，在ZrO2作為冷卻劑時(shí)為-0.18×10-5K-1。

圖6 軸向膨脹系數(shù)計(jì)算結(jié)果Fig.6 Computational results of coolant density coefficients of 4 cases

綜上所述，針對(duì)于以上68種設(shè)計(jì)方案，其多普勒反饋系數(shù)、軸向膨脹系數(shù)以及徑向膨脹系數(shù)均為負(fù)值，而冷卻劑密度系數(shù)為正值。由于冷卻劑密度系數(shù)的正值絕對(duì)值較小，因此，每一個(gè)方案的等溫溫度系數(shù)均為負(fù)值。而在這4種效應(yīng)中，多普勒反饋效應(yīng)所提供的負(fù)反饋占據(jù)主導(dǎo)作用。

3 典型瞬態(tài)分析

依據(jù)§2堆芯穩(wěn)態(tài)分析的結(jié)果可以看到，ADANES堆芯的能譜特性表現(xiàn)為快譜特性，而在負(fù)反饋方面，多普勒反饋效應(yīng)占據(jù)主導(dǎo)作用。由于ADANES堆芯具備快譜堆芯的特性，在事故工況下，其堆芯功率變化通常表現(xiàn)為全局的效應(yīng)，是適合于點(diǎn)堆模型進(jìn)行分析的，這也是國(guó)際上針對(duì)快堆瞬態(tài)分析時(shí)的主流計(jì)算方法。因此在本章節(jié)進(jìn)行堆芯瞬態(tài)分析時(shí)，將采用DAISY程序中的點(diǎn)堆計(jì)算模塊開展分析。

考慮到堆芯加工建造技術(shù)的成熟性，本研究將重點(diǎn)針對(duì)堆型1設(shè)計(jì)開展系統(tǒng)性的瞬態(tài)計(jì)算分析，其組件設(shè)計(jì)采用case 11的設(shè)計(jì)方案。在該方案下，在反應(yīng)性反饋系數(shù)已經(jīng)計(jì)算完成的基礎(chǔ)上，再次計(jì)算了該方案的緩發(fā)中子數(shù)據(jù)，用以后續(xù)點(diǎn)堆模型的計(jì)算分析。其計(jì)算結(jié)果如表2所示。

表2 瞬態(tài)計(jì)算所采用的點(diǎn)堆參數(shù)Table 2 The kinetic parameter used in the transient calculation

3.1 無(wú)保護(hù)失流事故

為了進(jìn)行無(wú)保護(hù)失冷卻劑事故的計(jì)算分析，圖7給出了一組假定的冷卻劑流量在300 s內(nèi)的變化情況，隨后利用流量變化曲線，分別計(jì)算分析在1.0、0.75、0.5、0.25相對(duì)功率水平下流量發(fā)生變化后的功率、溫度變化情況。

圖7 冷卻劑流量變化Fig.7 The curve of relative flow rate versus time

圖8～圖11給出了堆芯功率、冷卻劑出口溫度、最大燃料溫度以及平均燃料溫度的變化情況，圖12給出了各項(xiàng)反應(yīng)性效應(yīng)對(duì)總反應(yīng)性的貢獻(xiàn)情況。在不同功率水平下，由于冷卻劑失去流動(dòng)，功率會(huì)逐漸下降，并喪失了熱量帶走的能力，導(dǎo)致冷卻劑出口溫度持續(xù)上升；隨著時(shí)間推移，系統(tǒng)又逐漸趨向穩(wěn)定，并最終達(dá)到穩(wěn)定。在滿功率的工況下，冷卻劑出口溫度的升高幅度超過(guò)了500 K，但由于采用了陶瓷顆粒流作為冷卻劑工質(zhì)，其熔點(diǎn)超過(guò)2 000 K，沸點(diǎn)超過(guò)3 000 K，在失流事故下冷卻劑不會(huì)發(fā)生熔化或者蒸發(fā)現(xiàn)象，不會(huì)額外引入大量的正反應(yīng)性。

圖8 功率變化情況Fig.8 Curve of power change versus time

圖11 平均燃料溫度變化情況Fig.11 Curve of average fuel temperature versus time

圖12 各項(xiàng)反應(yīng)性反饋貢獻(xiàn)Fig.12 Contribution of each reactivity feedback

在事故過(guò)程中，最大燃料溫度持續(xù)下降，但平均燃料溫度有先升后降的趨勢(shì)，因此在事故初期會(huì)提供一定的負(fù)反饋，并且在總反應(yīng)性反饋中占據(jù)了主要作用；隨著功率下降，平均燃料溫度降低，所提供的負(fù)反饋逐漸變小，而由于冷卻劑出入口溫度的變化，導(dǎo)致了堆芯會(huì)發(fā)生較大的徑向膨脹，而堆芯徑向膨脹引入的負(fù)反饋因此逐漸變大，在事故后期，依靠此效應(yīng)仍使堆芯保持穩(wěn)定的負(fù)反饋，確保了系統(tǒng)的穩(wěn)定。

圖9 冷卻劑出口溫度變化情況Fig.9 Curve of coolant outlet temperature versus time

圖10 最大燃料溫度變化情況Fig.10 Curve of maximum fuel temperature versus time

3.2 無(wú)保護(hù)超功率事故

無(wú)保護(hù)超功率事故是由于可能存在的誤操作、機(jī)械故障等原因引起的反應(yīng)性誤引入事故。在這種事故下，由于反應(yīng)性的引入，會(huì)使得堆芯功率有明顯的上升。在ADANES堆芯設(shè)計(jì)正常運(yùn)行過(guò)程中，正反應(yīng)性的引入主要是由于束流流強(qiáng)變化所引起的。

在本研究中，重點(diǎn)開展了以下3種情況下的無(wú)保護(hù)超功率事故的模擬：1）在1.0、0.75、0.5、0.25相對(duì)功率水平下，10 s內(nèi)線性引入0.5$反應(yīng)性；2）瞬時(shí)引入0.5$反應(yīng)性；3）瞬時(shí)引入1.0$反應(yīng)性。

圖13～16分別給出了線性和瞬時(shí)引入+0.5$反應(yīng)性后堆芯狀態(tài)的變化情況。由數(shù)值結(jié)果可以看到，由于引入正反應(yīng)性，堆芯功率會(huì)相應(yīng)上升，而在燃料多普勒效應(yīng)的作用下，堆芯功率逐漸降低，最終穩(wěn)定在新的功率水平下。在不同的相對(duì)功率水平下，引入+0.5 $反應(yīng)性導(dǎo)致的功率升高幅度均在350 MW左右。特別是在瞬時(shí)引入的工況下，堆芯峰值功率會(huì)上升至額定功率的兩倍，最大燃料溫度上升至2 600 K，但最終功率仍穩(wěn)定在了+0.5$反應(yīng)性所對(duì)應(yīng)的功率水平下。

圖13 10 s線性引入+0.5$反應(yīng)性后功率變化Fig.13 Variation of power after+0.5$reactivity linear insertion for 10 seconds

圖17給出了系統(tǒng)在瞬時(shí)引入+1.0$反應(yīng)性后堆芯功率以及最大燃料溫度的變化情況?？梢钥吹剑?dāng)瞬時(shí)引入了+1.0$的反應(yīng)性后，堆芯功率會(huì)迅速上升，峰值功率達(dá)到了27 000 MW，為額定功率的27倍。由于該堆芯的燃料多普勒溫度系數(shù)較大，因此在功率達(dá)到峰值后，燃料溫度急劇升高引入了較大的負(fù)反饋，使得堆芯功率也隨之下降。在此過(guò)程中，燃料溫度有接近700 K的溫升。在滿功率情況下，燃料溫度已經(jīng)接近2 900 K。雖然對(duì)于UO2燃料的理論熔化溫度在3 000 K左右，但通?？紤]到計(jì)算的不確定性，燃料溫度的計(jì)算值為2 900 K已經(jīng)超過(guò)了安全準(zhǔn)則限值。針對(duì)于滿功率瞬時(shí)引入+1.0$的無(wú)保護(hù)超功率事故，堆芯存在燃料熔化的風(fēng)險(xiǎn)。

圖14 10 s線性引入+0.5$反應(yīng)性后最大燃料溫度變化Fig.14 Variation of maximum fuel temperature after+0.5$reactivity linear insertion for 10 s

圖15 瞬時(shí)引入+0.5$反應(yīng)性后功率變化Fig.15 Variation of power change after+0.5$reactivity transient insertion

圖16 瞬時(shí)引入+0.5$反應(yīng)性后最大燃料溫度變化Fig.16 Variation of maximum temperature after+0.5$reactivity transient insertion

圖17 瞬時(shí)引入+1.0$反應(yīng)性后功率變化Fig.17 Variation of power after+1.0$reactivity transient insertion

圖18 瞬時(shí)引入+1.0$反應(yīng)性后最大燃料溫度變化Fig.18 Variation of maximum temperature after+1.0$reactivity transient insertion

4 結(jié)語(yǔ)

本文利用先進(jìn)反應(yīng)堆物理計(jì)算分析系統(tǒng)NECPSARAX，對(duì)ADANES堆芯概念設(shè)計(jì)開展了詳細(xì)的穩(wěn)態(tài)中子學(xué)分析，并開展了初步的瞬態(tài)事故分析，獲得了以下主要結(jié)論：

1）ADANES堆芯在滿功率運(yùn)行條件下可以實(shí)現(xiàn)大于10年的運(yùn)行壽期，同時(shí)，通過(guò)調(diào)整燃料與冷卻劑的體積比例，可以實(shí)現(xiàn)ADANES堆芯的增殖特性。利用堆芯的增殖效應(yīng)，可以實(shí)現(xiàn)堆芯的加速器驅(qū)動(dòng)與自驅(qū)動(dòng)混合的運(yùn)行模式。

2）在所分析的4種待選堆型中，堆芯的負(fù)反饋效應(yīng)顯著，且燃料多普勒反饋效應(yīng)是負(fù)反饋的主要貢獻(xiàn)效應(yīng)。

3）目前ADANES堆芯在常規(guī)的無(wú)保護(hù)失流或超功率瞬態(tài)中，可以通過(guò)自身的負(fù)反饋維持堆芯的穩(wěn)定，并且各項(xiàng)參數(shù)不會(huì)超過(guò)安全準(zhǔn)則的限值。但是，在滿功率條件下，若瞬時(shí)引入的反應(yīng)性過(guò)大，堆芯燃料存在熔化的風(fēng)險(xiǎn)，在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中應(yīng)予以避免，或設(shè)置相應(yīng)的保護(hù)措施，對(duì)反應(yīng)性進(jìn)行控制。

作者貢獻(xiàn)聲明杜夏楠：實(shí)施研究，分析/解釋數(shù)據(jù)，起草文章；王永平：程序使用指導(dǎo)；鄭友琦：文章內(nèi)容審閱；曹良志：獲取研究經(jīng)費(fèi)；張延師：材料支持；閆雪松：技術(shù)資料支持；楊磊：文章內(nèi)容審閱。