施偉，蔡瑞民，李松柏，孫濤，沈沖，成立，羅燦

(1.南水北調(diào)東線江蘇水源有限責(zé)任公司， 南京 210029；2.揚(yáng)州大學(xué)水利科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇 揚(yáng)州 225009；3.江蘇省洪澤湖水利工程管理處，江蘇 淮安 223100)

燈泡貫流泵以效率高、流量大、水力性能優(yōu)等優(yōu)點(diǎn)，在南水北調(diào)東線等調(diào)水工程中得到了廣泛的應(yīng)用。大型泵站在非設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行時(shí)可能會(huì)誘發(fā)異常水力振動(dòng)或渦激振動(dòng)，異常水力振動(dòng)會(huì)對(duì)泵站運(yùn)行造成危害，因此，迫切需要對(duì)異常水力振動(dòng)開展研究與防治。為了預(yù)防異常水力振動(dòng)、提升水力性能，前人主要從泵裝置和進(jìn)水結(jié)構(gòu)出發(fā)開展相關(guān)研究工作。泵裝置方面：王福軍等[1]研究了軸流泵葉輪、導(dǎo)葉以及不同流量下的水體壓力脈動(dòng)的規(guī)律，得出了壓力脈動(dòng)主要受葉輪轉(zhuǎn)頻控制等結(jié)論；陳世杰等[2]通過(guò)數(shù)值模擬對(duì)立式軸流泵葉片區(qū)水體壓力脈動(dòng)和不同流量工況下壓力脈動(dòng)特征進(jìn)行了研究分析，揭示了一般情況下立式軸流泵葉片區(qū)壓力脈動(dòng)特征；張付林等[3]通過(guò)模型試驗(yàn)對(duì)超低揚(yáng)程下的貫流泵水壓力脈動(dòng)進(jìn)行了研究，得到了超低揚(yáng)程下貫流泵揚(yáng)程與葉片安放角與水壓力脈動(dòng)的關(guān)系；張德勝等[4]探究了葉輪與導(dǎo)葉葉片數(shù)對(duì)斜流泵水力性能的影響，得出了葉輪導(dǎo)葉葉片數(shù)、葉片厚度等對(duì)機(jī)組內(nèi)水流壓力脈動(dòng)的影響機(jī)理；朱相源等[5]通過(guò)數(shù)值模擬與模型試驗(yàn)對(duì)比驗(yàn)證了導(dǎo)葉安放角度對(duì)離心泵內(nèi)水流壓力脈動(dòng)的影響，得出了不同導(dǎo)葉安裝角度對(duì)壓力脈動(dòng)的影響規(guī)律；方國(guó)材等[6]通過(guò)數(shù)值模擬分析了某泵裝置內(nèi)部水壓力脈動(dòng)規(guī)律與軸系模態(tài)規(guī)律，為貫流泵水力特性分析提供了一定參考。梁金棟等[7]研究了軸流泵裝置出口速度環(huán)量規(guī)律。楊帆等[8]采用RNGk-ε模型針對(duì)“S”形臥式軸升貫流泵葉片區(qū)水流壓力脈動(dòng)進(jìn)行了分析；蘇文博等[9]通過(guò)RNGk-ε模型研究了軸流泵葉片安放角對(duì)葉輪區(qū)域穩(wěn)定性的影響；呂蕊蕊等[10]基于FBM湍流模型對(duì)軸流泵空化階段壓力脈動(dòng)進(jìn)行分析，得到軸流泵空化階段葉輪導(dǎo)葉段壓力脈動(dòng)頻域變化規(guī)律；周大慶等[11]通過(guò)DES方法對(duì)不同水頭工況下的豎井貫流式水輪機(jī)葉輪、導(dǎo)葉、流道內(nèi)的水壓力脈動(dòng)進(jìn)行了研究。針對(duì)離心泵:前人[12-17]對(duì)離心泵內(nèi)部與導(dǎo)葉處水體壓力脈動(dòng)特性與其影響因素進(jìn)行了大量的研究；鄭源等[18]、劉萌等[19]對(duì)混流泵壓力脈動(dòng)機(jī)理進(jìn)行了研究。泵站進(jìn)水結(jié)構(gòu)方面:車曉紅等[20]、施偉等[21]對(duì)不同流道水力優(yōu)化設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了研究；焦偉軒等[22]采用RNGk-ε模型對(duì)雙向流道泵裝置葉輪、導(dǎo)葉、流道區(qū)的水體壓力脈動(dòng)規(guī)律進(jìn)行了研究分析；羅燦等[23]針對(duì)泵站整體進(jìn)行水力性能優(yōu)化，提出3種不同方案對(duì)某側(cè)向進(jìn)水泵站進(jìn)行整流，與原方案對(duì)比流態(tài)顯著改善，整流效果顯著，泵站整體水力性能提升明顯，為同類泵站運(yùn)行提供了參考；還有學(xué)者[24-26]分析了隔墩對(duì)機(jī)組壓力脈動(dòng)的影響。國(guó)外學(xué)者[27-29]則主要關(guān)注的是泵裝置壓力脈動(dòng)。

綜上，前人圍繞泵站的泵裝置和進(jìn)水結(jié)構(gòu)開展了大量的研究，取得了豐碩的成果，然而泵裝置壓力脈動(dòng)規(guī)律中多為單一流量或水位，缺乏不同流量和水位工況下壓力脈動(dòng)規(guī)律的分析，對(duì)進(jìn)水結(jié)構(gòu)的研究大多僅涉及進(jìn)水池、流道、前池內(nèi)流動(dòng)特性的研究與水力性能的優(yōu)化，缺少對(duì)壓力脈動(dòng)特性的研究分析。因此，為了探究不同流量和水位工況對(duì)機(jī)組壓力脈動(dòng)特性的影響，防止因異常水力脈動(dòng)而誘發(fā)異常水力振動(dòng)或渦激振動(dòng)進(jìn)而影響機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行，本文以某南水北調(diào)泵站為原型，針對(duì)燈泡貫流泵機(jī)組，采用非定常數(shù)值模擬技術(shù)分析燈泡貫流泵的壓力脈動(dòng)特性，可為同類型泵站預(yù)防異常水力振動(dòng)，優(yōu)化泵站運(yùn)行效率提供一些參考。

1 數(shù)值模擬方法

1.1 計(jì)算模型

流動(dòng)過(guò)程需滿足質(zhì)量守恒、動(dòng)量守恒和能量守恒，由于無(wú)傳熱過(guò)程，所以本計(jì)算的控制方程為連續(xù)性方程與動(dòng)量方程，湍流模型則采用RNGk-ε模型?？刂品匠虨?/p>

(1)

(2)

(3)

(4)

1.2 幾何模型

構(gòu)建包括進(jìn)水延伸段、進(jìn)水流道、前支撐片、葉輪、導(dǎo)葉、后支撐片、出水流道、出水延伸段和燈泡體等在內(nèi)的燈泡貫流裝置三維計(jì)算域，見(jiàn)圖1。單機(jī)設(shè)計(jì)流量Q=37.5 m3/s，葉輪直徑D=3.35 m，葉輪轉(zhuǎn)速n=115.4 r/min，葉輪葉片數(shù)為3片，共3組支撐片，每組6片。泵站設(shè)計(jì)凈揚(yáng)程2.45 m。本模型設(shè)計(jì)工況下站下運(yùn)行水位5.45 m，站上水位7.9 m。

圖1 泵站燈泡貫流裝置三維計(jì)算域Fig.1 Three-dimensional calculation domain of bulb tubular device in pumping station

為了分析燈泡貫流泵內(nèi)部葉輪導(dǎo)葉區(qū)壓力脈動(dòng)規(guī)律，共布置18個(gè)脈動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，具體布置見(jiàn)圖2。其中，在距離流道出口7.5 m處的葉輪進(jìn)口斷面設(shè)置了6個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，P1～P6沿右側(cè)輪緣到左側(cè)輪緣每一側(cè)均勻分布，同側(cè)相鄰監(jiān)測(cè)點(diǎn)之間間隔為0.1D(D為葉輪直徑)。距離流道出口8.6 m的葉輪出口斷面以同樣的間隔設(shè)置了6個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，P7～P12沿一側(cè)輪緣到另一側(cè)輪緣均勻分布。在距離流道出口10.3 m的導(dǎo)葉出口以相同方式布置，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)按照軸對(duì)稱原則進(jìn)行布置。

圖2 壓力脈動(dòng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置Fig.2 Layout of pressure fluctuation monitoring points

1.3 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性分析

為了保證計(jì)算的高效性和結(jié)果的準(zhǔn)確性，需對(duì)網(wǎng)格開展無(wú)關(guān)性分析?？紤]到葉輪、導(dǎo)葉、流道結(jié)構(gòu)均比較復(fù)雜，因此采用適應(yīng)性較強(qiáng)的非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。在Ansys Mesh平臺(tái)下完成非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格數(shù)量分別為15.4萬(wàn)、20.9萬(wàn)、70.1萬(wàn)、128萬(wàn)、255.7萬(wàn)、497.4萬(wàn)、640萬(wàn)和1 941.8萬(wàn)個(gè)。分別計(jì)算對(duì)比不同網(wǎng)格數(shù)量下的Δh來(lái)選取合適的計(jì)算網(wǎng)格數(shù)量,公式為

(5)

式中：Δh為進(jìn)水流道總水力損失，m；Pin為進(jìn)水流道進(jìn)口處總壓強(qiáng)，Pa；Pout為進(jìn)水流道出口處總壓強(qiáng)，Pa；ρ為水的密度，取1×103kg/m3；g為重力加速度，取9.8 m/s2。

圖3為不同網(wǎng)格數(shù)量下的水力損失變化趨勢(shì)，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量超過(guò)600萬(wàn)個(gè)時(shí)，水力損失幾乎沒(méi)有變化，誤差在±2%以內(nèi)，此時(shí)網(wǎng)格整體質(zhì)量在0.8以上，該網(wǎng)格滿足計(jì)算要求。最終所選擇的網(wǎng)格數(shù)量為640萬(wàn)個(gè)。

圖3 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性變化趨勢(shì)Fig.3 Trend of grid independence

采用RNGk-ε模型對(duì)網(wǎng)格y+值要求保證在30～100以內(nèi)，對(duì)計(jì)算結(jié)果影響較大的葉輪網(wǎng)格的y+值進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，葉輪整體網(wǎng)格y+值在33.7～92.6，葉輪表面處網(wǎng)格y+值在37.5～76.8，滿足計(jì)算模型要求。

1.4 邊界條件設(shè)置

模型進(jìn)出口分別設(shè)置在進(jìn)、出水延伸段的進(jìn)口斷面與出口斷面，分別采用質(zhì)量流量進(jìn)口與平均靜壓出口，參考?jí)毫υO(shè)置為1個(gè)大氣壓(1 atm)，固體邊壁條件設(shè)置為無(wú)滑移壁面，壁面函數(shù)采用可伸縮的壁面函數(shù)(scalable)。定常計(jì)算中葉輪與相鄰部件交界面采用凍結(jié)轉(zhuǎn)子法(frozen rotor)耦合，非定常計(jì)算中采用瞬態(tài)轉(zhuǎn)子定子法(transient rotor stator)耦合，葉輪每旋轉(zhuǎn)6°保存一次樣本，共計(jì)算12個(gè)周期。

2 壓力脈動(dòng)特性分析

2.1 設(shè)計(jì)工況下壓力脈動(dòng)時(shí)域特性

葉輪旋轉(zhuǎn)360°為1個(gè)周期，為消除初始不穩(wěn)定數(shù)據(jù)的影響，取后6個(gè)周期的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。為了統(tǒng)一不同位置監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力變化的尺度，引入壓力系數(shù)Cp，其定義為

(6)

圖4為各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的壓力脈動(dòng)時(shí)域圖，可見(jiàn)各個(gè)斷面從輪緣到輪轂監(jiān)測(cè)點(diǎn)水壓力脈動(dòng)均具有一定的周期性，且沿泵軸線對(duì)稱的兩監(jiān)測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)壓力具有明顯的相似性。

圖4 設(shè)計(jì)工況壓力脈動(dòng)時(shí)域圖Fig.4 Time-domain diagram of pressure fluctuation under design conditions

葉輪進(jìn)口處水流壓力脈動(dòng)周期性明顯，同一周期下壓力脈動(dòng)有多組波峰波谷，P1～P3壓力脈動(dòng)幅值變化不大，P4～P6壓力脈動(dòng)幅值呈漸增趨勢(shì)，這是由于在葉輪進(jìn)口前設(shè)置有6片支撐片，支撐片起支撐作用的同時(shí)也可以平順?biāo)鳎纳屏鲬B(tài)，與前置導(dǎo)葉作用相似，而支撐片與葉輪產(chǎn)生了動(dòng)靜干涉作用，無(wú)葉區(qū)產(chǎn)生的壓力脈動(dòng)對(duì)葉輪進(jìn)口處壓力脈動(dòng)產(chǎn)生了影響。

葉輪出口水流壓力脈動(dòng)周期性亦很明顯，同一周期內(nèi)變化趨勢(shì)比葉輪進(jìn)口劇烈，P7～P9壓力脈動(dòng)幅值呈逐漸減小的趨勢(shì)，輪緣處壓力脈動(dòng)幅值約為輪轂處的2～3倍。

導(dǎo)葉出口水流壓力脈動(dòng)同一個(gè)周期內(nèi)出現(xiàn)3個(gè)波峰3個(gè)波谷，這是因?yàn)槿~輪葉片數(shù)也是3片，導(dǎo)葉出口水流壓力脈動(dòng)仍受葉輪的影響。從輪緣到輪轂壓力脈動(dòng)亦呈逐漸減小的趨勢(shì)。導(dǎo)葉出口水流由于遠(yuǎn)離脈動(dòng)源且仍然具有一定的速度環(huán)量，壓力脈動(dòng)幅值整體呈減小或增大趨勢(shì)。

整體看來(lái)，葉輪水體壓力脈動(dòng)周期性較強(qiáng)，從輪轂到輪緣壓力脈動(dòng)幅值變化明顯，導(dǎo)葉區(qū)相對(duì)而言周期性沒(méi)有葉輪區(qū)那么明顯，但水流在葉輪導(dǎo)葉的共同作用下仍體現(xiàn)出一定的規(guī)律性，導(dǎo)葉區(qū)的水壓力脈動(dòng)幅值相對(duì)于葉輪區(qū)有明顯的減小。

2.2 設(shè)計(jì)工況壓力脈動(dòng)頻域特性

對(duì)上述所得壓力脈動(dòng)時(shí)域數(shù)據(jù)進(jìn)行快速傅里葉變換(FFT)得到壓力脈動(dòng)頻域圖，通過(guò)壓力脈動(dòng)頻域圖分析壓力脈動(dòng)幅值和頻率的變化特性。

為了尋求頻域圖中的頻率與泵的特征頻率之間的關(guān)系，定義了葉輪轉(zhuǎn)頻倍數(shù),公式為

(7)

式中：f為轉(zhuǎn)頻倍數(shù)；N為快速傅里葉變換后得到的實(shí)際頻率，Hz；n為葉輪轉(zhuǎn)速，r/min。

圖5為通過(guò)傅里葉變換后得到的各監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)頻域圖。葉輪進(jìn)口處主頻為6倍轉(zhuǎn)頻，這是因?yàn)檫M(jìn)口處水流受到了葉輪進(jìn)口前支撐片的影響。次主頻為7倍轉(zhuǎn)頻，進(jìn)口處壓力脈動(dòng)幅值由輪緣到輪轂有小幅度波動(dòng)但波動(dòng)幅度不大，與之前的分析結(jié)果一致，這是因?yàn)樗魇艿搅巳~輪與支撐片動(dòng)靜干涉的影響，水流脈動(dòng)較為紊亂，流場(chǎng)對(duì)稱性較差。

圖5 設(shè)計(jì)工況壓力脈動(dòng)頻域圖Fig.5 Frequency domain diagram of pressure fluctuation under design conditions

葉輪出口處水流壓力脈動(dòng)幅值從輪緣到輪轂呈現(xiàn)出逐漸減小的趨勢(shì)，主頻為7倍轉(zhuǎn)頻，次主頻為14倍轉(zhuǎn)頻，可見(jiàn)此處的水流主要受導(dǎo)葉與葉輪的共同影響。在葉輪一側(cè)的P7、P8、P9的主頻幅值分別為0.009 10、0.008 47、0.005 40，從輪緣到輪轂逐級(jí)遞減，P7處壓力脈動(dòng)幅值約為P9處壓力脈動(dòng)幅值的1.69倍。葉輪兩側(cè)對(duì)稱監(jiān)測(cè)點(diǎn)水壓力脈動(dòng)幅值差值最大的為輪轂兩側(cè)的點(diǎn)，相差達(dá)26%，最小的為輪緣兩側(cè)測(cè)點(diǎn)，僅為2.8%。這表明葉輪出口流場(chǎng)葉輪兩側(cè)對(duì)稱點(diǎn)幅值基本相同，流場(chǎng)對(duì)稱性良好。該處壓力脈動(dòng)仍然為低頻脈動(dòng)占據(jù)主導(dǎo)地位。

導(dǎo)葉出口處離脈動(dòng)源較遠(yuǎn)，但水流脈動(dòng)規(guī)律仍然受到葉輪與后支撐片的影響，主頻為3倍轉(zhuǎn)頻，次頻為6倍轉(zhuǎn)頻，導(dǎo)葉出口處的水流壓力脈動(dòng)仍然以低頻脈動(dòng)為主，分布相對(duì)于葉輪區(qū)較為分散。P13～P18的主頻壓力脈動(dòng)幅值分別為0.000 62、0.000 57、0.000 47、0.000 74、0.001 00、0.001 24，從輪緣到輪轂壓力脈動(dòng)主頻幅值逐漸減小，輪緣處壓力脈動(dòng)約為輪轂處的1.67～1.32倍。導(dǎo)葉兩側(cè)對(duì)稱點(diǎn)幅值相對(duì)差值最大達(dá)到了50%，最小為36%，可見(jiàn)該處流場(chǎng)對(duì)稱性較差，這是因?yàn)閷?dǎo)葉出口水流仍具有一定的速度環(huán)量，水流流態(tài)較為復(fù)雜。從圖5可以看出葉輪區(qū)水流壓力脈動(dòng)幅值明顯大于導(dǎo)葉區(qū)。

2.3 不同水位工況下的壓力脈動(dòng)特性

為了進(jìn)一步對(duì)比分析機(jī)組非設(shè)計(jì)工況運(yùn)行下的水力特性，取設(shè)計(jì)工況(下游水位5.45 m，上游水位7.90 m，上下游水位差2.45 m)與運(yùn)行工況(下游水位6.30 m，上游水位7.70 m，上下游水位差1.40 m)兩種工況下在P3(葉輪進(jìn)口輪轂)、P11(葉輪出口輪轂與輪緣中間點(diǎn))和P14(導(dǎo)葉出口輪轂與輪緣中間點(diǎn))的壓力脈動(dòng)頻譜進(jìn)行對(duì)比分析，見(jiàn)圖6。

圖6 不同水位工況壓力脈動(dòng)頻域圖Fig.6 Frequency domain diagram of pressure fluctuation under different water level conditions

圖6顯示，不同水位下泵機(jī)組3個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)主次頻均未有明顯改變，P3、P11、P14監(jiān)測(cè)點(diǎn)主頻仍然分別為6倍轉(zhuǎn)頻、7倍轉(zhuǎn)頻和3倍轉(zhuǎn)頻。運(yùn)行工況處主次頻壓力脈動(dòng)幅值略大于設(shè)計(jì)工況，由此可見(jiàn)上下游水位差會(huì)對(duì)機(jī)組壓力脈動(dòng)幅值產(chǎn)生影響。

2.4 不同流量工況下的壓力脈動(dòng)特性

分別對(duì)0.5Q、1.0Q、1.5Q這3種流量工況下的壓力脈動(dòng)數(shù)據(jù)進(jìn)行快速傅里葉變換，分別取P5(葉輪進(jìn)口輪緣輪轂中間點(diǎn))，P12(葉輪出口輪緣點(diǎn))和P16(導(dǎo)葉出口輪轂點(diǎn))的壓力頻譜圖進(jìn)行對(duì)比分析，見(jiàn)圖7。

圖7 不同流量工況壓力脈動(dòng)頻域圖Fig.7 Frequency domain diagram of pressure fluctuation under different flow conditions

由圖7可以看出，各特征工況主次頻未有明顯變化，P5監(jiān)測(cè)點(diǎn)的水壓力脈動(dòng)主頻均為6倍轉(zhuǎn)頻。設(shè)計(jì)工況下主頻幅值最小，小流量工況主頻幅值最大，小流量工況下主頻幅值為設(shè)計(jì)工況的2.55倍，此時(shí)可觀察到小流量工況下存在大量低頻脈動(dòng)。P12監(jiān)測(cè)點(diǎn)，3種特征工況主頻均為7倍轉(zhuǎn)頻，小流量工況主頻幅值最大，為設(shè)計(jì)工況的1.95倍。P16監(jiān)測(cè)點(diǎn)3種工況主頻均為3倍轉(zhuǎn)頻，小流量工況的主頻幅值仍最大，約為設(shè)計(jì)工況主頻處幅值的2.24倍，小流量工況下還存在低頻脈動(dòng)，隨著流量的增大，低頻脈動(dòng)逐漸減弱，大流量工況下該低頻脈動(dòng)已基本消失。

可以看到流量是影響壓力脈動(dòng)的一個(gè)重要因素，小流量工況下壓力脈動(dòng)幅值基本為設(shè)計(jì)工況的2倍左右，大流量工況下壓力脈動(dòng)幅值也基本大于設(shè)計(jì)工況，這說(shuō)明偏離設(shè)計(jì)流量時(shí)壓力脈動(dòng)主頻基本不變，其幅值則會(huì)發(fā)生較大波動(dòng)。

3 結(jié) 論

本文通過(guò)數(shù)值模擬的方法對(duì)燈泡貫流泵機(jī)組葉輪導(dǎo)葉區(qū)水流壓力脈動(dòng)進(jìn)行了計(jì)算分析，對(duì)比不同流量、水位工況下壓力脈動(dòng)時(shí)頻域特性，對(duì)可能影響泵站正常運(yùn)行的工況進(jìn)行了具體分析，為同類泵站避免異常水力振動(dòng)、安全高效運(yùn)行提供了一定的參考，具體結(jié)論如下：

設(shè)計(jì)工況下各斷面水壓力脈動(dòng)時(shí)域圖均有明顯的周期性，一個(gè)周期內(nèi)脈動(dòng)壓力規(guī)律受葉輪導(dǎo)葉葉片數(shù)影響，導(dǎo)葉區(qū)水流壓力脈動(dòng)幅值整體小于葉輪區(qū)。設(shè)計(jì)工況下葉輪進(jìn)出口、導(dǎo)葉出口水流壓力脈動(dòng)主次頻均受到葉輪、導(dǎo)葉、前后支撐片影響，為整數(shù)倍轉(zhuǎn)頻。壓力脈動(dòng)分布規(guī)律受到葉輪與導(dǎo)葉或支撐片間的動(dòng)靜干涉作用影響，葉輪進(jìn)口處壓力脈動(dòng)幅值從輪緣到輪轂變化不大，輪轂處壓力脈動(dòng)幅值略大于輪緣，葉輪出口與導(dǎo)葉出口水流壓力脈動(dòng)幅值從輪緣到輪轂逐漸減小。葉輪區(qū)流場(chǎng)對(duì)稱性較強(qiáng)，對(duì)稱點(diǎn)相對(duì)幅值差值最大為26%、最小僅為2.8%，導(dǎo)葉區(qū)受速度環(huán)量影響對(duì)稱性較弱。

非設(shè)計(jì)水位工況下壓力脈動(dòng)幅值大于設(shè)計(jì)工況，上下游水位差會(huì)影響壓力脈動(dòng)幅值。非設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行，無(wú)論小流量還是大流量工況，各斷面監(jiān)測(cè)點(diǎn)壓力脈動(dòng)幅值均大于設(shè)計(jì)工況，且小流量工況下會(huì)產(chǎn)生頻繁的低頻脈動(dòng)。因此，非設(shè)計(jì)工況下，隨著壓力脈動(dòng)幅值增大，低頻脈動(dòng)增多，將會(huì)影響機(jī)組運(yùn)行效率，特別在小流量工況下，流場(chǎng)呈現(xiàn)出不穩(wěn)定性，低頻脈動(dòng)激增，易引發(fā)異常水力振動(dòng)，影響泵站安全運(yùn)行，泵站運(yùn)行過(guò)程中應(yīng)盡量避免非設(shè)計(jì)工況運(yùn)行特別是小流量工況運(yùn)行。