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        燃料電池離心式空壓機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速關(guān)鍵影響因素分析*

        2022-10-11 07:44:30張智明潘佳琪
        汽車工程 2022年9期
        關(guān)鍵詞:跨距轉(zhuǎn)動慣量空壓機(jī)

        張智明,潘佳琪,章 桐

        (同濟(jì)大學(xué)汽車學(xué)院,上海201804)

        前言

        空氣壓縮機(jī)是車用大功率燃料電池發(fā)動機(jī)的關(guān)鍵部件之一。離心式空壓機(jī)具有功率密度大、壓縮效率高、高壓比、大流量、小體積、低質(zhì)量且無摩擦噪聲等優(yōu)點。還可以與渦輪相匹配回收高壓廢氣能量,從而進(jìn)一步有效提升燃料電池發(fā)動機(jī)效率和功率密度。因此,在燃料電池汽車上具有廣闊的應(yīng)用前景。對于目前國內(nèi)外應(yīng)用較為廣泛的100-120 kW燃料電池發(fā)動機(jī),10 kW&100 000 r/min高速離心式空壓機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)行的穩(wěn)定性是確保實現(xiàn)高壓比、高流速、大流量連續(xù)平穩(wěn)供氣的關(guān)鍵技術(shù)之一。這不但是現(xiàn)今國家重點研發(fā)計劃中亟需突破的關(guān)鍵技術(shù),也是國內(nèi)外企業(yè)在燃料電池空壓機(jī)研究領(lǐng)域的技術(shù)熱點和難點問題。

        如果在沿用低速轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計的同時直接提升額定轉(zhuǎn)速,則轉(zhuǎn)子會在燃料電池發(fā)動機(jī)加速、減速、啟停等工況下反復(fù)跨越臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域,導(dǎo)致空壓機(jī)高速轉(zhuǎn)子失穩(wěn)。因此,超高速空壓機(jī)轉(zhuǎn)子設(shè)計的核心問題是歸納出在空壓機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計中影響臨界轉(zhuǎn)速的關(guān)鍵參數(shù)及其影響規(guī)律,并提出對應(yīng)的優(yōu)化方案。應(yīng)盡可能使空壓機(jī)轉(zhuǎn)子的1階臨界轉(zhuǎn)速設(shè)定在額定工作轉(zhuǎn)速之上,以保證空壓機(jī)超高速轉(zhuǎn)子在較寬工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的穩(wěn)定性。這對于燃料電池超高速空壓機(jī)轉(zhuǎn)子和軸承設(shè)計具有重要的理論指導(dǎo)意義和實際工程應(yīng)用價值。

        1 空壓機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速研究現(xiàn)狀

        國內(nèi)外學(xué)者分別從軸承設(shè)計和轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)兩個角度出發(fā),在離心式空壓機(jī)轉(zhuǎn)子工作穩(wěn)定性與臨界轉(zhuǎn)速影響方面開展了大量且有益的研究工作。在軸承設(shè)計方面,任天明等通過有限元理論實現(xiàn)了水潤滑軸承剛度計算,優(yōu)化了軸承尺寸參數(shù),提升軸承剛度,并通過試驗驗證了軸承剛度提升對轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響。馮凱等建立了氣體箔片軸承剛度預(yù)測模型,搭建剛度測試試驗臺驗證模型的有效性。試驗發(fā)現(xiàn)在轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速增加的同時增大軸承剛度有利于提升轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的穩(wěn)定性。以上研究從軸承設(shè)計角度出發(fā),指出了軸承剛度提升對超高速轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性的作用,但沒有將轉(zhuǎn)子和軸承作為一個整體系統(tǒng)地分析空壓機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速所受的影響。

        在轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的轉(zhuǎn)子動力學(xué)方面,田野等分析了兩種轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的支撐剛度特性及轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)裝配關(guān)系,通過有限元模型計算系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速,對不同支撐和裝配方式對軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的影響進(jìn)行了討論,并通過錘擊實驗和整機(jī)實驗全面驗證結(jié)果的有效性,為轉(zhuǎn)子動力學(xué)研究提供了參考。田亞斌等采用有限元法研究了軸向應(yīng)力對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的影響,結(jié)果表明軸向應(yīng)力不僅可以提升轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的固有頻率,還可以抑制轉(zhuǎn)子彎曲振動,有利于提升空壓機(jī)轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性。Xin等研究一維軸向溫度分布對轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的影響,也得出了與上述研究相同的結(jié)論。詹劍等研究了軸承剛度、軸承跨距和轉(zhuǎn)軸材料密度等因素對臨界轉(zhuǎn)速的影響規(guī)律。結(jié)果表明,增加軸承剛度、減小軸承跨距和降低轉(zhuǎn)軸質(zhì)量均能提高臨界轉(zhuǎn)速。但同時也指出增加軸承預(yù)緊力提高軸承剛度會導(dǎo)致工作壽命的降低。靳彩妍等利用轉(zhuǎn)子動力學(xué)軟件建立了離心式空壓機(jī)轉(zhuǎn)子-軸承有限元模型,并計算了轉(zhuǎn)子的前3階臨界轉(zhuǎn)速。通過對比轉(zhuǎn)子1階臨界轉(zhuǎn)速與額定轉(zhuǎn)速,使設(shè)計方案符合剛性轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu),保證了轉(zhuǎn)子運(yùn)行的穩(wěn)定性與軸承運(yùn)行的可靠性。

        當(dāng)然,也有學(xué)者從溫度角度研究燃料電池超高速電動空壓機(jī)在氣體壓縮過程中的溫升規(guī)律,提出通過增強(qiáng)超高速電動空壓機(jī)殼體散熱來提升燃料電池效率的方案。同時也研究了燃料電池最佳工作溫度與輸出功率的關(guān)系,提出跟隨最佳工作溫度提升燃料電池效率的方法。

        以上研究建立的轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)模型對超高速空壓機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速關(guān)鍵因素的研究起到了積極的促進(jìn)作用,但轉(zhuǎn)子模型大都由單一材料構(gòu)成,轉(zhuǎn)軸上永磁體等使用集中質(zhì)量代替,或設(shè)置為等效材料參數(shù),簡化后轉(zhuǎn)子各截面均為單一材料的實心或空心圓面。這種建模方法雖簡化了建模過程,但也增大了模型誤差。此外,研究分析了空壓機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速在單一工況下隨設(shè)計參數(shù)的變化,使用的數(shù)據(jù)點較少,且忽略了回轉(zhuǎn)效應(yīng)影響,對實際空壓機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計必然會有所欠缺。為了進(jìn)一步有效指導(dǎo)空壓機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計,本文將基于實際工程尺寸進(jìn)行建模,著重研究轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速在不同工況和結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)下的變化規(guī)律。此外,轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速還會因回轉(zhuǎn)效應(yīng)而隨轉(zhuǎn)速發(fā)生變化,且在高轉(zhuǎn)速時更為顯著。故轉(zhuǎn)動慣量對回轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響也是主要研究內(nèi)容之一。

        2 轉(zhuǎn)子動力學(xué)建模

        通過有限元方法對空壓機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行動力學(xué)建模,永磁同步電機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)主要包含轉(zhuǎn)子軸本體、永磁體和護(hù)套3部分。轉(zhuǎn)子本體采用空心階梯軸設(shè)計以降低質(zhì)量,永磁體為表貼式結(jié)構(gòu),外側(cè)采用過盈配合的護(hù)套進(jìn)行保護(hù),如圖1所示。其中,轉(zhuǎn)子采用梁單元,并設(shè)置彈簧/阻尼單元模擬軸承支撐,同時在軸向方向根據(jù)轉(zhuǎn)子不同內(nèi)外徑分段建模,再賦予每一段對應(yīng)的截面屬性。自定義轉(zhuǎn)子在永磁體和護(hù)套安裝段的多材料截面,并在內(nèi)中外3個環(huán)面上定義單元屬性時分別設(shè)置轉(zhuǎn)軸、永磁體和護(hù)套的材料屬性,更好地保證仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性。材料屬性如表1所示,自定義截面及其單元劃分如圖2所示。

        圖1 轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)示意圖

        表1 材料性能參數(shù)

        圖2 自定義轉(zhuǎn)子多材料截面

        由此建立的轉(zhuǎn)子動力學(xué)有限元模型由270個梁單元和1對彈簧阻尼單元組成,如圖3所示。

        圖3 轉(zhuǎn)子動力學(xué)模型

        3 臨界轉(zhuǎn)速關(guān)鍵影響因素分析

        3.1 軸承剛度

        支承軸承作為轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)的關(guān)鍵部件對轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速有直接影響。隨著軸承剛度增大,臨界轉(zhuǎn)速也逐漸接近剛性支承情況。軸承剛度在一定范圍內(nèi)也可以通過增減軸承預(yù)緊力適度調(diào)整,無需改變空壓機(jī)轉(zhuǎn)子或殼體結(jié)構(gòu),易于臨界轉(zhuǎn)速的調(diào)整。以10N/m為間隔取軸承剛度為1.0×10至1.2×10N/m,共計12組數(shù)據(jù),系統(tǒng)前3階臨界轉(zhuǎn)速隨軸承剛度的變化特性如圖4所示。

        從圖4可以看出,系統(tǒng)前3階臨界轉(zhuǎn)速均隨著軸承剛度增大而提升。轉(zhuǎn)子的額定轉(zhuǎn)速起初在2、3階臨界轉(zhuǎn)速之間,軸承剛度達(dá)到4×10N/m時在1、2階臨界轉(zhuǎn)速之間,當(dāng)軸承剛度超過1.1×10N/m后在1階臨界轉(zhuǎn)速之下。而1、2階臨界轉(zhuǎn)速隨軸承剛度增長趨勢逐漸平緩,增長率顯著減小。剛度每增大10N/m后 的 增 長 率 從1×10N/m的39.1%和40.2%降低至1.1×10N/m時的2.8%和1.6%??梢?,支承剛度越接近剛性支承,對轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的提升作用也越小。

        圖4 轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速-軸承剛度關(guān)系曲線

        在設(shè)計上一般要求剛性轉(zhuǎn)子工作轉(zhuǎn)速要在1階臨界轉(zhuǎn)速的80%以下。根據(jù)仿真結(jié)果,軸承剛度為2.2×10和2.3×10N/m時,1階臨界轉(zhuǎn)速為124 687和125 858 r/min,滿足10萬r/min額定工作轉(zhuǎn)速的要求。因此,軸承剛度至少應(yīng)達(dá)到2.3×10N/m才能滿足剛性轉(zhuǎn)子的設(shè)計要求,而一般鋼質(zhì)滾動和空氣動壓軸承很難達(dá)到該剛度值。

        如果工作轉(zhuǎn)速位于1、2階臨界轉(zhuǎn)速之間,應(yīng)使軸承剛度在5×10至6×10N/m之間,可配合調(diào)節(jié)軸承預(yù)緊力實現(xiàn)。還可以選用剛度不大于2×10N/m的軸承讓前兩階臨界轉(zhuǎn)速在低轉(zhuǎn)速區(qū)域以便于轉(zhuǎn)子以較大的加速度快速通過,有利于減少轉(zhuǎn)子穿越臨界轉(zhuǎn)速區(qū)間時的振動。

        3.2 軸承跨距

        除支承剛度的直接影響外,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速還取決于軸承支承位置,也就是軸承跨距。調(diào)整軸承跨距時需要同時對空壓機(jī)轉(zhuǎn)子和殼體進(jìn)行相應(yīng)的修改,該參數(shù)應(yīng)在最初始設(shè)計時予以考慮。

        本設(shè)計中轉(zhuǎn)子總長266 mm,初始軸承跨距為155.5 mm。受轉(zhuǎn)軸自身階梯結(jié)構(gòu)影響,兩端軸承在安裝轉(zhuǎn)軸上至多向內(nèi)移動16 mm。因此,設(shè)軸承剛度為5×10N/m,以4 mm為間隔取軸承跨距從123.5調(diào)至155.5 mm,前3階臨界轉(zhuǎn)速仿真結(jié)果如圖5所示。

        圖5 系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速-軸承跨距關(guān)系曲線

        從圖5中的3條臨界轉(zhuǎn)速變化曲線可以看出:1階臨界轉(zhuǎn)速隨軸承跨距減小而略有提升,2、3階臨界轉(zhuǎn)速有所降低,且三者均近似于線性變化。當(dāng)軸承跨距從155.5縮短至123.5 mm后,不同軸承剛度情況下的前3階臨界轉(zhuǎn)速變化率如表2所示。

        從表2可以看出,隨著軸承剛度增大,1、3階臨界轉(zhuǎn)速變化率增大,2階臨界轉(zhuǎn)速變化率減小。因此,對于剛性轉(zhuǎn)子,減小軸承跨距有利于增大1階臨界轉(zhuǎn)速和工作轉(zhuǎn)速間距,且軸承剛度越大效果越顯著。當(dāng)軸承跨距為123.5 mm時,剛度達(dá)到1.4×10N/m,將1階臨界轉(zhuǎn)速提升至126 711 r/min,則滿足剛性轉(zhuǎn)子動力學(xué)要求。相比軸承跨距155.5 mm時的軸承剛度(2.3×10N/m)減小了39.1%,大幅度降低了對軸承剛度的設(shè)計需求。因此,剛性轉(zhuǎn)子設(shè)計應(yīng)推薦采用小軸承剛度搭配大軸承跨距的方案。

        表2 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速隨軸承跨距變化率

        對于工作轉(zhuǎn)速在1、2階臨界轉(zhuǎn)速之間的柔性轉(zhuǎn)子,減小軸承跨距會導(dǎo)致1、2階臨界轉(zhuǎn)速的間距減小,同時接近工作轉(zhuǎn)速,甚至完全消失。如在軸承剛度為6×10N/m時,若將跨距減小至123.5 mm,將導(dǎo)致1、2階臨界轉(zhuǎn)速變?yōu)?7 091和108 237 r/min,此時100 000 r/min的工作轉(zhuǎn)速與這兩階臨界轉(zhuǎn)速接近,存在轉(zhuǎn)子共振風(fēng)險。因此,對于柔性轉(zhuǎn)子應(yīng)選擇增大軸承跨距才有助于工作轉(zhuǎn)速遠(yuǎn)離1、2階臨界轉(zhuǎn)速。

        3.3 轉(zhuǎn)子的工作溫度

        溫升引起的轉(zhuǎn)子熱變形也會導(dǎo)致系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速變化。當(dāng)軸承剛度為5×10N/m,軸承跨距為155.5 mm,室溫20℃,以10℃為間隔提升工作溫度至120℃。不同工作溫度時的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)前3階臨界轉(zhuǎn)速變化曲線如圖6所示。

        圖6 系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速-溫度關(guān)系曲線

        從圖6的曲線可以看出,系統(tǒng)前3階臨界轉(zhuǎn)速隨溫度的升高而近似線性降低,且高階臨界轉(zhuǎn)速的降低率大于低階臨界轉(zhuǎn)速。當(dāng)溫度從20上升至120℃后,1~3階臨界轉(zhuǎn)速的降低率分別為0.28%、3.97%和5.58%。該規(guī)律與張明根等研究中所得出的結(jié)論一致。因此,溫升會導(dǎo)致轉(zhuǎn)子的2、3階臨界轉(zhuǎn)速降低,而對1階臨界轉(zhuǎn)速影響不明顯。所以,柔性轉(zhuǎn)子更應(yīng)注意工作轉(zhuǎn)速與高階臨界轉(zhuǎn)速的差距,在設(shè)計時需留出更多的裕量來保證轉(zhuǎn)子在熱態(tài)時也不會突發(fā)共振。

        此外,張政和周剛等的研究指出軸承溫度的升高會導(dǎo)致軸承剛度減小,軸承剛度在熱態(tài)時相對冷態(tài)減小90%。基于此,本轉(zhuǎn)子120℃時前3階臨界轉(zhuǎn)速將進(jìn)一步降低至73 176、112 504和177 683 r/min,降低率分別為4.59%、8.32%和6.42%。與不考慮軸承剛度變化情況相比,1階和2階臨界轉(zhuǎn)速降低率比較明顯。因此,當(dāng)轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)前兩階臨界轉(zhuǎn)速在熱態(tài)出現(xiàn)明顯降低時,設(shè)計上應(yīng)分析軸承剛度受溫升的影響,然后對軸承的結(jié)構(gòu)或安裝方式進(jìn)行調(diào)整。此外,也可以通過軸承座附近位置處的冷卻系統(tǒng)設(shè)計來改善溫升影響。

        3.4 轉(zhuǎn)子空心孔半徑

        空壓機(jī)轉(zhuǎn)子可以通過減小空心孔半徑實現(xiàn)轉(zhuǎn)子徑向變形及其應(yīng)力的降低。但容易導(dǎo)致轉(zhuǎn)子體積和質(zhì)量的增大,有必要分析空心孔半徑對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的影響。

        設(shè)軸承剛度為5×10N/m,以0.5 mm為間隔將空心孔半徑從9減小至5 mm,仿真結(jié)果如圖7所示。

        從圖7中轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速與空心孔半徑的關(guān)系曲線可以看出,系統(tǒng)前3階臨界轉(zhuǎn)速均隨空心孔半徑減小而逐漸降低,且近似于線性變化。當(dāng)空心孔半徑從初始9減小至5 mm,前3階臨界轉(zhuǎn)速的變化率分別為-6.32%、-6.20%和-1.39%。可以看出,當(dāng)空心孔內(nèi)徑減小時,轉(zhuǎn)子質(zhì)量增大,臨界轉(zhuǎn)速降低,不利于超高速轉(zhuǎn)子動力學(xué)穩(wěn)定性。

        圖7 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速-空心孔半徑關(guān)系曲線

        另取軸承剛度為7×10、9×10和1.1×10N/m,不同軸承剛度下各階臨界轉(zhuǎn)速變化率如表3所示。

        表3 空心孔半徑減小后的臨界轉(zhuǎn)速變化率

        比較表3中1~3階臨界轉(zhuǎn)速變化率數(shù)據(jù),可以看出,1階和2階臨界轉(zhuǎn)速降低率隨軸承剛度的提升而減小,而3階則是增大,對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)穩(wěn)定性沒有影響。因此,增大軸承剛度可以在一定程度上減小轉(zhuǎn)子系統(tǒng)因空心孔內(nèi)徑減少(轉(zhuǎn)子質(zhì)量增加)而導(dǎo)致的臨界轉(zhuǎn)速的降低。

        綜上,通過減小空心孔半徑降低永磁體應(yīng)力后可以適當(dāng)增大軸承剛度以補(bǔ)償轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的降低。本設(shè)計中,空心孔半徑減小至5 mm,則需要將軸承剛度取值范圍從原先的5×10~6×10N/m提升為7×10~8×10N/m才能滿足柔性轉(zhuǎn)子動力學(xué)設(shè)計要求。

        3.5 轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)效應(yīng)

        轉(zhuǎn)子在實際加工后一般都進(jìn)行動平衡校核,但即使動平衡做到G2級,仍無法完全消除轉(zhuǎn)子不平衡量,只能控制在平衡品質(zhì)等級對應(yīng)的許用范圍內(nèi)。因此實際轉(zhuǎn)子軸線在不平衡激勵作用下會發(fā)生一定程度的彎曲,偏離初始靜平衡位置。此時,除自身旋轉(zhuǎn)外,彎曲變形使轉(zhuǎn)子還將繞靜平衡位置進(jìn)動。轉(zhuǎn)子在不平衡激勵的作用下將作同步正進(jìn)動,此時進(jìn)動角速度等于自轉(zhuǎn)速度。設(shè)軸承剛度為5×10N/m,轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)有回轉(zhuǎn)效應(yīng)和無回轉(zhuǎn)效應(yīng)兩種情況的坎貝爾圖如圖8所示。

        從圖8中可以看出,固有頻率在無回轉(zhuǎn)效應(yīng)時為一條水平直線,臨界轉(zhuǎn)速與轉(zhuǎn)速無關(guān)。在有回轉(zhuǎn)效應(yīng)時,固有頻率分為一條隨轉(zhuǎn)速升高的正進(jìn)動線和一條隨轉(zhuǎn)速降低的反進(jìn)動線。圖8中兩條進(jìn)動線在轉(zhuǎn)速為0時相交。轉(zhuǎn)子正進(jìn)動時的頻率也表現(xiàn)為隨轉(zhuǎn)速提升,與同步激勵線的交點右移,對應(yīng)的臨界轉(zhuǎn)速值增大。有回轉(zhuǎn)效應(yīng)時前3階臨界轉(zhuǎn)速為76 697、122 720和189 870 r/min,相比于無回轉(zhuǎn)效應(yīng)時的臨界轉(zhuǎn)速76 647、118 696和185 898 r/min分別提升了0.07%、3.28%和2.09%。

        圖8 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)有無回轉(zhuǎn)效應(yīng)的坎貝爾圖對比

        實際轉(zhuǎn)子軸端安裝葉輪,其轉(zhuǎn)動慣量會使轉(zhuǎn)子受回轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響顯著提升。葉輪質(zhì)量為0.136 kg,中心極轉(zhuǎn)動慣量為1.04×10kg·m,中心直徑轉(zhuǎn)動慣量為5.98×10kg·m。使用MASS21單元在葉輪質(zhì)心位置添加葉輪質(zhì)量和轉(zhuǎn)動慣量。此時,有回轉(zhuǎn)效應(yīng)的前3階臨界轉(zhuǎn)速變?yōu)?2 585、104 899和213 043 r/min,相比無回轉(zhuǎn)效應(yīng)的72 220、93 278和135 240 r/min分別提升了0.50%、11.08%和36.52%。

        再將葉輪的中心極轉(zhuǎn)動慣量和中心直徑轉(zhuǎn)動慣量分別調(diào)整為1.5倍和2倍。不同轉(zhuǎn)動慣量時的系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速如表4所示。

        表4 各轉(zhuǎn)動慣量時的系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速

        對比表4中臨界轉(zhuǎn)速變化可知,中心極轉(zhuǎn)動慣量的增大會使轉(zhuǎn)子系統(tǒng)各階臨界轉(zhuǎn)速提升,而中心直徑轉(zhuǎn)動慣量的增大則會使臨界轉(zhuǎn)速降低。這兩種轉(zhuǎn)動慣量對回轉(zhuǎn)力矩的影響是一致的,前者會增強(qiáng)轉(zhuǎn)軸剛度,而后者將削弱轉(zhuǎn)軸剛度。

        綜上,回轉(zhuǎn)效應(yīng)起到了增強(qiáng)轉(zhuǎn)軸剛度和提升轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的作用,影響效果主要與轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)動慣量有關(guān)。雖然轉(zhuǎn)子本身因細(xì)長軸結(jié)構(gòu)受回轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響并不顯著,但若安裝葉輪等大轉(zhuǎn)動慣量部件,忽略回轉(zhuǎn)效應(yīng)將導(dǎo)致2階和3階臨界轉(zhuǎn)速的計算結(jié)果遠(yuǎn)小于實際值。本文中兩者相差11.08%和36.52%,該誤差將導(dǎo)致所得臨界轉(zhuǎn)速差距大幅度減小,實際校驗時須審重考慮。此外,增大轉(zhuǎn)子及其組件中心極轉(zhuǎn)動慣量與中心直徑轉(zhuǎn)動慣量間的差值可增大回轉(zhuǎn)力矩,提升臨界轉(zhuǎn)速,對于圓柱或圓盤轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)推薦增加轉(zhuǎn)子直徑并縮短其長度。

        4 結(jié)論

        本文通過有限元建模方法對燃料電池空壓機(jī)轉(zhuǎn)子-軸承系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速的關(guān)鍵影響因素進(jìn)行了仿真計算分析,以轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速避開額定工作轉(zhuǎn)速為首要目標(biāo),提高剛性轉(zhuǎn)子1階臨界轉(zhuǎn)速為次要目標(biāo),研究了多項關(guān)鍵因素對各階臨界轉(zhuǎn)速的影響,并提出了對應(yīng)的優(yōu)化措施。

        首先,增大軸承剛度能明顯提升轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速,但增長率隨剛度增加而降低。支承剛度對臨界轉(zhuǎn)速的提升作用有限,軸承預(yù)緊力也有許用范圍。但軸承剛度調(diào)節(jié)無需改變空壓機(jī)殼體和轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu),可作為優(yōu)先調(diào)整參數(shù)。

        其次,縮短軸承跨距會提升1階臨界轉(zhuǎn)速并降低2階臨界轉(zhuǎn)速。因此,對于剛性轉(zhuǎn)子可通過減小軸承跨距大幅度降低對軸承剛度的要求,柔性轉(zhuǎn)子則可采用大跨距的布置方式。而減小空心孔半徑會使系統(tǒng)前兩階臨界轉(zhuǎn)速降低。當(dāng)轉(zhuǎn)子處于高速高溫時,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)前3階臨界轉(zhuǎn)速降低。此外,溫升還可能導(dǎo)致軸承預(yù)緊力降低,加劇前兩階臨界轉(zhuǎn)速的降低率。

        最后,回轉(zhuǎn)效應(yīng)有助于增強(qiáng)轉(zhuǎn)軸剛度,提升轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速,轉(zhuǎn)速越高且中心極轉(zhuǎn)動慣量越大,回轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響就越顯著。大轉(zhuǎn)動慣量葉輪的回轉(zhuǎn)效應(yīng)會使轉(zhuǎn)子的2、3階臨界轉(zhuǎn)速分別提升11.1%和36.5%。因此,在空壓機(jī)轉(zhuǎn)子動力學(xué)分析中要注重回轉(zhuǎn)效應(yīng)影響評估,避免出現(xiàn)錯誤的校核而導(dǎo)致不必要的優(yōu)化工作。

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