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        風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)電能質(zhì)量評估分析

        2022-09-26 07:23:40盧健強(qiáng)楊朋威陳肖璐劉春暉
        內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2022年4期
        關(guān)鍵詞:連接點(diǎn)發(fā)電機(jī)組風(fēng)力

        蘭 月,盧健強(qiáng),楊朋威,陳肖璐,劉春暉,王 純

        (國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司電力科學(xué)研究院,呼和浩特 010010)

        0 引言

        國家“十四五”規(guī)劃以來,隨著“碳達(dá)峰”“碳中和”目標(biāo)的逐步推進(jìn),以風(fēng)電、光伏為代表的新能源在新型電力系統(tǒng)中的主體地位得以提升[1-4]。儲能可以很好地解決新能源的波動性與不確定性問題,有效提高風(fēng)能、光能的消納水平,降低棄電率,同時(shí)也可以提供調(diào)峰、調(diào)頻、電壓支持等輔助服務(wù)[5-8]。在此背景下,風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)成為產(chǎn)業(yè)發(fā)展趨勢之一,對構(gòu)建具有更強(qiáng)新能源消納能力的新型電力系統(tǒng)具有重要意義[9]。

        目前,多數(shù)儲能系統(tǒng)采用電化學(xué)儲能方式,通過儲能變流器實(shí)現(xiàn)能量存儲、釋放,而儲能變流器是典型的非線性電力電子裝置,會向電網(wǎng)引入各次諧波[10-14]。因此,風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)并網(wǎng)產(chǎn)生的電能質(zhì)量問題會更加明顯,亟需預(yù)測風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)并網(wǎng)是否會引起公共連接點(diǎn)電能質(zhì)量超標(biāo),并根據(jù)評估結(jié)果提出針對性治理要求。目前對風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)電能質(zhì)量評估的研究較少,多為風(fēng)電、光伏等單一干擾源接入電網(wǎng)的電能質(zhì)量評估分析。本文以某電網(wǎng)風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)為例,將風(fēng)機(jī)和儲能變流器作為干擾源,利用電力系統(tǒng)分析綜合程序ETAP對風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)中的風(fēng)電機(jī)組、箱式變壓器、集電線路、靜止無功發(fā)生器(Static Var Generator,SVG)、儲能系統(tǒng)、升壓站、送出線路以及所接電網(wǎng)等進(jìn)行建模仿真,并結(jié)合背景諧波測試數(shù)據(jù),對諧波電流及電壓、電壓偏差、電壓波動、閃變等電能質(zhì)量指標(biāo)進(jìn)行評估,分析風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入某電網(wǎng)是否存在電能質(zhì)量超標(biāo)的問題,不僅對提升電網(wǎng)電能質(zhì)量、保障電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行具有重要意義,同時(shí)對風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)電能質(zhì)量治理具有指導(dǎo)意義。

        1 工程概況

        該風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)安裝75臺單機(jī)容量為4 MW的風(fēng)電機(jī)組,配置55 MW/165 MWh儲能系統(tǒng),新建1座220 kV升壓站及相關(guān)配套設(shè)施。75臺風(fēng)電機(jī)組通過13回集電線路接入升壓站主變壓器35 kV側(cè),每回集電線路連接6—7臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組。20套箱式儲能系統(tǒng)采用磷酸鐵鋰電池,其中12套為35 kV/3150 kW儲能升壓一體機(jī)和8.386 kWh電池集裝箱,8套為35 kV/2750 kW儲能升壓一體機(jī)和8064 kWh電池集裝箱。3150 kW儲能升壓一體機(jī)配置2臺1575 kW儲能變流器、1臺35 kV/3150 kVA雙繞組干式變壓器及配套的高壓環(huán)網(wǎng)柜、通信動力柜、集裝箱殼體及相關(guān)配套設(shè)備等。2.75 MW儲能升壓一體機(jī)配置2臺1375 kW儲能變流器、1臺35 kV/2750 kVA雙繞組干式變壓器及配套的高壓環(huán)網(wǎng)柜、通信動力柜、集裝箱殼體及相關(guān)配套設(shè)備等。

        2 仿真評估

        2.1 仿真模型搭建

        該項(xiàng)目諧波指標(biāo)的評估采用美國OTI軟件公司研發(fā)的電力系統(tǒng)分析綜合程序ETAP,諧波指標(biāo)評估使用的模塊有潮流計(jì)算模塊和諧波分析模塊。諧波分析模塊主要用于計(jì)算風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)注入公共連接點(diǎn)的諧波電流[15-16]。ETAP仿真模型如圖1所示。

        圖1 風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)ETAP仿真模型Fig.1 ETAP simulation model of wind storage combined system

        以500 kV變電站220 kV側(cè)母線作為系統(tǒng)等值點(diǎn),與系統(tǒng)的連接采用等效電網(wǎng)進(jìn)行等值??紤]最嚴(yán)重工況下,等效電網(wǎng)的短路容量取最小值5835.642 MVA。37臺風(fēng)機(jī)通過7條集電線路接入1號主變壓器低壓側(cè),38臺風(fēng)機(jī)通過6條集電線路接入2號主變壓器低壓側(cè),12套額定容量3150 kW/8386 kWh箱式儲能系統(tǒng)匯流至35 kV母線,以1回35 kV線路接入儲能變壓器低壓側(cè)母線,8套額定容量2750 kW/8064 kWh箱式儲能系統(tǒng)匯流至35 kV母線,以1回35 kV線路接入儲能變壓器低壓側(cè),1號主變壓器和2號主變壓器低壓側(cè)母線分別配置1套±52 Mvar的SVG無功補(bǔ)償裝置。模型中主要干擾源為風(fēng)機(jī)和儲能系統(tǒng)中的儲能變流器,風(fēng)機(jī)和儲能變流器諧波發(fā)生特性根據(jù)用戶提供的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組電能質(zhì)量試驗(yàn)報(bào)告中諧波分量和儲能變流器在整流運(yùn)行及逆變進(jìn)行時(shí)的諧波分量進(jìn)行設(shè)置。

        2.2 諧波電流

        風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)發(fā)電運(yùn)行方式包括風(fēng)儲聯(lián)合、風(fēng)機(jī)單獨(dú)運(yùn)行、儲能系統(tǒng)單獨(dú)運(yùn)行3種方式。風(fēng)機(jī)單獨(dú)運(yùn)行時(shí),風(fēng)機(jī)處于發(fā)電狀態(tài),儲能系統(tǒng)停運(yùn);儲能系統(tǒng)單獨(dú)運(yùn)行時(shí),儲能系統(tǒng)處于充電或放電運(yùn)行狀態(tài);風(fēng)儲聯(lián)合運(yùn)行時(shí),風(fēng)機(jī)處于發(fā)電狀態(tài),儲能系統(tǒng)處于充電或放電運(yùn)行狀態(tài)。儲能系統(tǒng)處于充電狀態(tài)時(shí),儲能變流器整流運(yùn)行,儲能系統(tǒng)作為負(fù)載吸收能量;儲能系統(tǒng)處于放電狀態(tài)時(shí),儲能變流器逆變運(yùn)行,儲能系統(tǒng)作為電源釋放能量。充電和放電兩種不同的運(yùn)行工況,在風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)電能質(zhì)量預(yù)測評估中需要分別進(jìn)行考慮。

        風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)中風(fēng)機(jī)和儲能變流器作為諧波源,考慮諧波發(fā)生最嚴(yán)重工況時(shí),對風(fēng)電大出力、儲能系統(tǒng)充電和風(fēng)電大出力、儲能系統(tǒng)放電兩種運(yùn)行工況下接入公共連接點(diǎn)的諧波電流值進(jìn)行仿真計(jì)算,計(jì)算結(jié)果見表1。風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)通過專線接入系統(tǒng)側(cè)500 kV變電站的220 kV母線,供電設(shè)備容量St取500 kV變電站單臺主變壓器容量750 MVA,用戶協(xié)議容量Si為300 MVA,500 kV變電站220 kV母線(即公共連接點(diǎn))最小短路容量為5835.642 MVA,根據(jù)GB/T 14549—1993《電能質(zhì)量 公用電網(wǎng)諧波》規(guī)定進(jìn)行限值折算,得到的風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入公共連接點(diǎn)的諧波電流限值如表1所示。評估結(jié)果表明,風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入公共連接點(diǎn)的各次諧波電流值均小于相應(yīng)諧波電流限值。

        2.3 諧波電壓

        由于風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)在運(yùn)行時(shí)會對系統(tǒng)側(cè)變電站產(chǎn)生影響,同時(shí)系統(tǒng)側(cè)變電站的諧波變化也會對風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)產(chǎn)生影響,二者相當(dāng)于兩個(gè)諧波源同時(shí)作用在電網(wǎng)中,因此在評估中將風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)和變電站的背景諧波值視為兩個(gè)諧波源,公共連接點(diǎn)的諧波電壓計(jì)算結(jié)果為二者諧波值的疊加。背景諧波電壓測試結(jié)果如表2所示。

        表2 背景諧波電壓測試結(jié)果Tab.2 Test result of background harmonic voltage

        由GB/T 14549—1993《電能質(zhì)量 公用電網(wǎng)諧波》可知,第h次諧波電壓含有率Hh與第h次諧波電流分量Ih的關(guān)系為公式(1):

        式中:UN—電網(wǎng)標(biāo)稱電壓,kV;

        Sk—公共連接點(diǎn)的三相短路容量,MVA。

        根據(jù)公式(1)和表1中風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)注入公共連接點(diǎn)的諧波電流數(shù)值,得到諧波電流在公共連接點(diǎn)引起的諧波電壓,如表3所示。

        表1 風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入公共連接點(diǎn)的諧波電流和限值Tab.1 Harmonic current and limit value of injection public connection point

        表3 接入公共連接點(diǎn)諧波電流引起的諧波電壓Tab.3 Harmonic voltage caused by injecting harmonic current at public connection point

        由GB/T 14549—1993《電能質(zhì)量 公用電網(wǎng)諧波》可知,兩個(gè)諧波源的同次諧波電壓在一條線路的同一相上疊加,當(dāng)相位角不確定時(shí),可按公式(2)進(jìn)行計(jì)算:

        式中:Uh1—諧波源1的第h次諧波電壓,%;

        Uh2—諧波源2的第h次諧波電壓,%;

        Kh—系數(shù),按照表4選取。

        表4 系數(shù)Kh的值Tab.4 Value of coefficient Kh

        將表2和表3的諧波電壓值按照公式(2)進(jìn)行疊加計(jì)算,得到風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)公共連接點(diǎn)的總諧波電壓和限值,如表5所示。評估結(jié)果表明,風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)公共連接點(diǎn)總諧波電壓的各次諧波電壓含有率均小于相應(yīng)限值,風(fēng)電大出力儲能充電和放電諧波電壓總畸變率分別為1.352%、1.323%,均小于2%的限值。

        表5 風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入公共連接點(diǎn)的總諧波電壓和限值Tab.5 Total harmonic voltage and limit value of the wind storage combined system connected to public connection point

        2.4 電壓偏差

        風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)中,儲能系統(tǒng)可以根據(jù)調(diào)度指令進(jìn)行有功、無功控制,SVG在無功電壓綜合模式下工作,當(dāng)電壓波動控制在死區(qū)范圍內(nèi),SVG響應(yīng)自動電壓控制(Automatic Voltage Control,AVC)下發(fā)的無功指令;當(dāng)電壓波動超過死區(qū)范圍后,SVG切換到恒電壓模式,快速實(shí)現(xiàn)動態(tài)無功補(bǔ)償。由于儲能系統(tǒng)和SVG均可通過無功控制抑制電壓偏差超標(biāo),當(dāng)風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)公共連接點(diǎn)電壓偏差較嚴(yán)重時(shí),僅考慮風(fēng)電機(jī)組在不同運(yùn)行方式及出力下的電壓偏差。

        風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)后,在最大運(yùn)行方式和最小運(yùn)行方式下,風(fēng)電場出力從0到100%的過程中系統(tǒng)側(cè)變電站220 kV母線電壓變化情況如表6所示。評估結(jié)果表明,風(fēng)電場出力變化引起變電站220 kV母線電壓偏差最大為2.98%,滿足GB/T 12325—2008《電能質(zhì)量 供電電壓偏差》規(guī)定的電壓正、負(fù)偏差絕對值之和不超過標(biāo)稱電壓10%的要求。

        表6 系統(tǒng)側(cè)220 kV母線電壓變化情況Tab.6 Change of 220 kV bus voltage at system side

        2.5 電壓波動

        因儲能系統(tǒng)可抑制新能源的電壓波動,所以當(dāng)風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)時(shí),如出現(xiàn)公共連接點(diǎn)電壓波動較嚴(yán)重的情況,則造成波動的主要因素為風(fēng)電機(jī)組切換。

        依據(jù)GB/T 20320—2013《風(fēng)力發(fā)電機(jī)組 電能質(zhì)量測量和評估方法》對電壓波動和閃變進(jìn)行預(yù)測評估分析。對于多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組接入公共連接點(diǎn)的情況,由于同一時(shí)刻一般不會有兩臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組同時(shí)進(jìn)行切換操作,因此評估多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組引起的相對電壓波動時(shí)不必考慮求和影響。單臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組切換操作引起的相對電壓波動按公式(3)進(jìn)行評估:

        式中:d—相對電壓波動,%;

        ku(ψk)—在公共連接點(diǎn)處給定的ψk條件下風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的電壓變動系數(shù),其中ψk為電網(wǎng)阻抗相角,(°);

        Sn—單臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的額定視在功率,MVA。

        風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)中單臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的額定視在功率Sn為4.211 MVA,公共連接點(diǎn)短路容量Sk為5835.642 MVA。風(fēng)電機(jī)組有切入風(fēng)速啟動和額定風(fēng)速啟動兩種機(jī)組切換操作方式,根據(jù)廠家提供的《風(fēng)能產(chǎn)品認(rèn)證試驗(yàn)報(bào)告》中風(fēng)電機(jī)組在切入風(fēng)速啟動和額定風(fēng)速啟動時(shí)的電壓變動系數(shù)(見表7)可知,隨著電網(wǎng)阻抗角的變化,電壓變動系數(shù)也隨之變化,當(dāng)電壓變動系數(shù)最大時(shí),計(jì)算單臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組切換操作引起的相對電壓波動。切入風(fēng)速啟動操作方式下相對電壓波動為0.0094%,額定風(fēng)速啟動操作方式下相對電壓波動為0.044%。

        表7 風(fēng)電機(jī)組電壓變動系數(shù)及閃變階躍系數(shù)Tab.7 Voltage variation coefficient and flicker transition coefficient of wind turbine

        評估結(jié)果表明,通過電壓波動公式得到切入風(fēng)速和額定風(fēng)速下對風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行切換操作的電壓波動值均滿足GB/T 12326—2008《電能質(zhì)量 電壓波動和閃變》中規(guī)定的電壓波動應(yīng)不超過2.5%的限值要求。

        2.6 閃變

        依據(jù)GB/T 20320—2013《風(fēng)力發(fā)電機(jī)組 電能質(zhì)量測量和評估方法》進(jìn)行閃變的預(yù)測評估分析。對于多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在連續(xù)運(yùn)行狀態(tài)下接入公共連接點(diǎn)的情況,所有風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的閃變發(fā)射值Plt∑按公式(4)進(jìn)行評估:

        式中:ci(ψk,va)—在給定公共連接點(diǎn)處電網(wǎng)阻抗相角ψk及現(xiàn)場風(fēng)力發(fā)電機(jī)組輪轂高度年平均風(fēng)速va的情況下,第i臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的閃變系數(shù);

        Sn,i—第i臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的額定視在功率,MVA;

        Nwt—接入公共連接點(diǎn)的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組數(shù),臺。

        對于多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在切換操作狀態(tài)下接入公共連接點(diǎn)的情況,所有風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的閃變發(fā)射值按公式(5)進(jìn)行評估:

        式中:N2h—第i臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在2 h內(nèi)切換操作的次數(shù);

        kf,i()ψk—在公共連接點(diǎn)給定的ψk條件下第i臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的閃變階躍系數(shù)。

        單臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組額定視在功率Sn為4.211 MVA,公共連接點(diǎn)短路容量Sk為5835.642 MVA??紤]多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組在連續(xù)運(yùn)行狀態(tài)下接入公共連接點(diǎn)的情況和在切換操作狀態(tài)下接入公共連接點(diǎn)的情況,根據(jù)廠家提供的《風(fēng)能產(chǎn)品認(rèn)證試驗(yàn)報(bào)告》中風(fēng)電機(jī)組連續(xù)運(yùn)行閃變系數(shù)及在切入風(fēng)速啟動和額定風(fēng)速啟動時(shí)的閃變階躍系數(shù)(見表7、表8),計(jì)算多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組連續(xù)運(yùn)行、切入風(fēng)速啟動和額定風(fēng)速啟動時(shí)的閃變值。

        表8 連續(xù)運(yùn)行閃變系數(shù)Tab.8 Flicker coefficient for continuous operation

        隨著電網(wǎng)阻抗角的變化,閃變階躍系數(shù)也隨之變化,考慮最嚴(yán)重工況,連續(xù)運(yùn)行閃變系數(shù)取0.8,切換操作時(shí)在切入風(fēng)速啟動和額定風(fēng)速啟動時(shí)閃變階躍系數(shù)取0.03。經(jīng)計(jì)算,多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組連續(xù)運(yùn)行、切入風(fēng)速啟動和額定風(fēng)速啟動的閃變值分別為0.005,0.003、0.0015。

        根據(jù)GB/T 12326—2008《電能質(zhì)量 電壓波動與閃變》的規(guī)定,波動負(fù)荷在電力系統(tǒng)公共連接點(diǎn)單獨(dú)引起的長時(shí)間閃變值須小于該負(fù)荷用戶的閃變限值,該風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)閃變限值Ei計(jì)算如下:

        式中:LP—公共連接點(diǎn)對應(yīng)電壓等級的長時(shí)間閃變值Plt限值,取0.8;

        LH—上一電壓等級的長時(shí)間閃變值Plt限值,取0.8;

        T—上一電壓等級對下一電壓等級的閃變傳遞系數(shù),取0.8;

        F—波動負(fù)荷的同時(shí)系數(shù),取0.4;

        Si—用戶協(xié)議容量,取300 MVA;

        St—供電設(shè)備容量,取750 MVA。

        評估結(jié)果表明,通過閃變計(jì)算公式得到的多臺風(fēng)力發(fā)電機(jī)組連續(xù)運(yùn)行、切入風(fēng)速啟動和額定風(fēng)速啟動的閃變值均不超過0.63的限值要求。

        3 結(jié)束語

        本文提出了一種風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)的電能質(zhì)量評估分析方法,介紹了風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)的諧波電流、諧波電壓、電壓偏差、電壓波動和閃變等電能質(zhì)量指標(biāo)的評估方法,該方法可分析風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入電網(wǎng)的電能質(zhì)量影響,預(yù)測評估潛在的電能質(zhì)量超標(biāo)問題,在風(fēng)儲聯(lián)合系統(tǒng)接入系統(tǒng)審查、電能質(zhì)量治理、保障電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行方面均具有重要指導(dǎo)意義。

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