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        復(fù)雜條件巖質(zhì)深基坑炸藥爆破聯(lián)合靜態(tài)破碎方案設(shè)計(jì)與應(yīng)用

        2022-08-17 06:59:24張昌太張啟軍張?bào)愦?/span>王永洪白曉宇劉永鑫李學(xué)豐
        現(xiàn)代礦業(yè) 2022年7期
        關(guān)鍵詞:振動(dòng)結(jié)構(gòu)

        張昌太 張啟軍 張?bào)愦?王永洪 白曉宇 劉永鑫 李學(xué)豐

        (1.青島業(yè)高建設(shè)工程有限公司;2.西北綜合勘察設(shè)計(jì)研究院青島分院;3.青島慧??萍加邢薰?;4.青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院;5.山東大學(xué)齊魯醫(yī)院(青島))

        隨著城市化進(jìn)程的發(fā)展,對(duì)地下空間的開發(fā)力度越來越大,有很大一部分深基坑涉及到石方開挖,采用炸藥爆破無疑是一種最經(jīng)濟(jì)高效的方法。復(fù)雜環(huán)境條件下的石方爆破工程,對(duì)爆破的振動(dòng)等有嚴(yán)格的要求,對(duì)于深基坑來說,一方面,要保證不能對(duì)周邊建(構(gòu))筑物和管線的安全使用產(chǎn)生影響,另一方面,不能對(duì)基坑側(cè)壁的支護(hù)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞性影響。如何確定炸藥爆破和靜態(tài)破碎的范圍是石方開挖的一個(gè)重點(diǎn)和難點(diǎn)。

        基坑的特點(diǎn)決定了爆源距離基坑側(cè)壁支護(hù)結(jié)構(gòu)最近,影響較大,但這種情況的研究相對(duì)較少,孫鵬昌等[1]進(jìn)行了深基坑開挖爆破對(duì)樁錨支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響及其機(jī)理研究,研究表明爆破加載作用在波阻抗較小的巖土體邊界上,易使支護(hù)樁與巖土體的交界面產(chǎn)生受拉損傷,爆破加載使不同排預(yù)應(yīng)力錨索的拉力產(chǎn)生重新分配調(diào)整,爆破對(duì)樁錨支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響主要是爆破地震波與支護(hù)樁以及巖土體相互作用的綜合結(jié)果。林潮等[2]進(jìn)行了爆破開挖對(duì)深基坑吊腳樁支護(hù)體系性能影響數(shù)值模擬研究,通過分析爆破震動(dòng)引起深基坑巖土體塑性區(qū)的變化、應(yīng)力波傳播過程中速度放大效應(yīng)及特征監(jiān)測點(diǎn)速度時(shí)程變化,得出爆破震動(dòng)對(duì)深基坑吊腳樁支護(hù)體系的動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律,并提出吊腳樁支護(hù)結(jié)構(gòu)各部位振動(dòng)速度的建議控制標(biāo)準(zhǔn)(基底邊緣振動(dòng)速度控制在10~20 cm/s,而預(yù)留樁前巖肩速度控制在8~15 cm/s,地表土振動(dòng)速度控制10 cm/s以下)。同時(shí),對(duì)于周邊環(huán)境條件,針對(duì)不同的建(構(gòu))筑物和管線,對(duì)安全允許支點(diǎn)振動(dòng)速度具有不同的要求。不同的爆破部位需要滿足上述已有結(jié)構(gòu)最敏感的要求。

        根據(jù)爆破振動(dòng)衰減理論,爆源條件和傳播途徑是影響爆破振動(dòng)的兩大因素。其中,爆源條件因素主要包含炸藥種類、孔網(wǎng)參數(shù)、單段最大裝藥量、裝藥結(jié)構(gòu)和延遲時(shí)間等;傳播途徑因素主要包含巖石性質(zhì)、地質(zhì)與地形條件、爆心距等。因此,在工程實(shí)踐中進(jìn)行爆破振動(dòng)控制時(shí),可采取調(diào)整爆破方法和爆破參數(shù)等措施,從爆源條件和傳播途徑2個(gè)方面對(duì)爆破振動(dòng)進(jìn)行控制[3]。隨著數(shù)碼電子雷管的推廣應(yīng)用,逐孔爆破理論和技術(shù)得到了迅速發(fā)展,專家學(xué)者對(duì)此做了大量的研究。付天光等[4]分析了逐孔爆破合理微差時(shí)間選擇方法及爆破網(wǎng)路安全性問題,并進(jìn)行了現(xiàn)場試驗(yàn)驗(yàn)證。鄧秀艷等[5]采用逐孔起爆技術(shù)減少爆破振動(dòng),顯著降低了對(duì)周邊建筑物的影響。楊相志等[6]做了復(fù)雜環(huán)境條件下的逐孔松動(dòng)爆破技術(shù)試驗(yàn)研究。結(jié)合逐孔爆破和松動(dòng)爆破各自的優(yōu)點(diǎn),逐孔松動(dòng)爆破技術(shù)在工程實(shí)踐中廣泛應(yīng)用,顯著降低爆破振動(dòng),控制爆破飛石,改善爆破效果明顯。

        對(duì)于石方采用炸藥爆破的方法,即便采取逐孔松動(dòng)爆破技術(shù),要達(dá)到石方破碎后機(jī)械開挖較為容易,也需要確保一定的單方炸藥消耗量,臨近爆源區(qū)域的質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度仍然很大,孫鵬昌等[1]的研究表明,緊鄰爆區(qū)的支護(hù)樁最大爆破振動(dòng)速度超過30 cm/s,遠(yuǎn)大于可參照的爆破振動(dòng)安全控制標(biāo)準(zhǔn),樁頂爆破振動(dòng)存在放大效應(yīng)。因此,臨近基坑側(cè)壁的部位需要采取相應(yīng)的辦法,降低對(duì)臨近支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響,使支護(hù)結(jié)構(gòu)正常運(yùn)行,保證基坑的穩(wěn)定性。

        炸藥爆破的減震措施常設(shè)置減震槽、減震孔等方法。鄒奕芳[7]通過減震槽減震效果的爆破試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn),爆心距為5 m 時(shí),減震槽的減震率為29%~41%,爆破地震波的強(qiáng)度沿減震槽中垂線方向朝兩側(cè)擴(kuò)散。與減震槽相比,減震孔雖然沒有減震槽的減震效果理想,但減震孔以施工簡單效率快的特點(diǎn)在工程實(shí)踐中應(yīng)用較多,也有這方面的一些試驗(yàn)研究。黎罡[8]利用Midas/GTS模擬工程爆破中減震孔的隔震效果,得到爆心距為5 m 時(shí),減震率為15% 左右,減震孔的孔距越小,隔震效果越好,減震孔的排數(shù)越多,隔震效果約好,減震孔的爆心距在一定范圍內(nèi)較小時(shí),減震孔的隔震效果更好。

        當(dāng)采取一定的減震措施,爆破振速仍然超過安全標(biāo)準(zhǔn)時(shí),可采取非炸藥爆破破碎的方法,包括機(jī)械破碎和靜態(tài)膨脹破碎等,機(jī)械破碎錘的動(dòng)力來源一般是挖掘機(jī)、裝載機(jī)或泵站提供的動(dòng)力,驅(qū)動(dòng)活塞往復(fù)運(yùn)動(dòng),活塞沖程時(shí)高速撞擊釬桿,由釬桿破碎巖體,提高工作效率。該方法的優(yōu)點(diǎn)是對(duì)臨近結(jié)構(gòu)影響小,軟巖破碎的效率較高,缺點(diǎn)是噪音大、持續(xù)時(shí)間長,對(duì)硬巖破碎效率低、成本高。靜態(tài)膨脹破碎是在巖體上按一定密度和深度打孔,將靜態(tài)破碎劑加水?dāng)嚢瑁嗳肟變?nèi),發(fā)生水化反應(yīng),體積膨脹,把巖石漲破。該方法的優(yōu)點(diǎn)是對(duì)臨近結(jié)構(gòu)基本無影響,無振動(dòng)和噪音,缺點(diǎn)是功效慢,造價(jià)很高。

        深基坑工程是一項(xiàng)危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程,巖質(zhì)基坑的開挖方法和施工組織是否合理,對(duì)支護(hù)體系是否能保證基坑的穩(wěn)定性有重大影響,對(duì)周邊環(huán)境能否正常使用有重大影響。不合理的土石方開挖方法、步驟可能導(dǎo)致支護(hù)結(jié)構(gòu)失效而造成基坑失穩(wěn),也可能導(dǎo)致基坑周邊建(構(gòu))筑物及管線的損壞,造成事故。因此,對(duì)于巖質(zhì)基坑的破碎開挖,應(yīng)因地制宜,兼顧安全、快速、經(jīng)濟(jì)的原則,合理劃分采用不同破碎方法的區(qū)段,制定合理的爆破(破碎)參數(shù)及順序等,都需要進(jìn)行周密設(shè)計(jì)。

        青島某深基坑工程項(xiàng)目,通過現(xiàn)場炸藥爆破試驗(yàn),獲得在一定的爆破參數(shù)條件下、設(shè)置與未設(shè)置減震孔、不同爆心距的質(zhì)點(diǎn)振速測試數(shù)據(jù),對(duì)基坑石方破碎方案進(jìn)行優(yōu)化細(xì)化,劃分出不同破碎方法的范圍,制定合理的爆破(破碎)施工參數(shù)與科學(xué)的爆破網(wǎng)路,施工過程中加強(qiáng)爆破振動(dòng)測試以及基坑變形和應(yīng)力監(jiān)測,以保證基坑安全及周邊環(huán)境的正常使用。

        1 工程概況

        某項(xiàng)目位于青島市市北區(qū),建設(shè)用地面積約4.1萬m2?;又荛L約800 m,基坑深度為15~49 m,基坑側(cè)壁土層采用吊腳樁錨支護(hù),巖層采用鋼管樁+錨桿支護(hù)。

        場區(qū)地形起伏較大,整體北高南低,場區(qū)西側(cè)原有一條自北向南的沖溝,后被人工回填。場區(qū)地貌類型屬于剝蝕斜坡-侵蝕堆積溝谷,后經(jīng)人工回填改造。根據(jù)地勘報(bào)告,場區(qū)需要破碎后開挖的石方地層:第(17)層中等風(fēng)化帶較廣泛揭露于場區(qū),揭露厚度為0.5~5.0 m,巖石為軟巖,巖體較破碎,巖體基本質(zhì)量等級(jí)為Ⅴ級(jí),屬碎裂狀塊狀結(jié)構(gòu)巖體;第(18)層微風(fēng)化帶較廣泛揭露于場區(qū),揭露厚度為0.8~8.2 m,巖石為堅(jiān)硬巖,巖體較完整,巖體基本質(zhì)量等級(jí)為Ⅱ級(jí),為整體塊狀結(jié)構(gòu)巖體。

        經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查分析,周邊環(huán)境條件復(fù)雜,最終確定爆破工程重點(diǎn)保護(hù)對(duì)象見表1。

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        本項(xiàng)目采用了多種支護(hù)形式,以巖石邊坡為主的部分,根據(jù)深度的不同,有一級(jí)微型樁支護(hù)、二級(jí)微型樁支護(hù)、三級(jí)微型樁支護(hù)。東側(cè)與一期院區(qū)之間有垂直臨空面,采用微型鋼管樁+對(duì)穿錨索支護(hù)。南側(cè)西半部上部砂土層較厚,采用上部樁錨支護(hù)(灌注樁吊腳)、下部微型樁支護(hù)形式。北坡根據(jù)使用功能上半部(標(biāo)高52 m 以上)是永久邊坡,先做臨時(shí)支護(hù),后做永久格構(gòu)梁板。

        2 初步爆破方案與爆破試驗(yàn)

        2.1 初步爆破方案

        該基坑設(shè)計(jì)要求支護(hù)結(jié)構(gòu)處爆破振速不高于2 cm/s,爆破公司提報(bào)的石方爆破方案是基坑內(nèi)周邊預(yù)留6 m 范圍采用靜態(tài)膨脹方法破碎,內(nèi)部采用城鎮(zhèn)控制爆破。靜態(tài)破碎的范圍較大,經(jīng)測算造價(jià)很高、工期太長。經(jīng)咨詢行業(yè)專家關(guān)于爆破減振措施及振速控制值方面的意見,決定采用逐孔松動(dòng)爆破并設(shè)減震孔的措施,建議調(diào)整基坑及邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)安全振動(dòng)速度允許值為10 cm/s,通過現(xiàn)場試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證與調(diào)整相關(guān)參數(shù)。

        2.2 炸藥爆破試驗(yàn)方案

        試驗(yàn)方案一:試驗(yàn)爆破區(qū)為5 m×5 m,均有臨空面,符合現(xiàn)場實(shí)際爆破工況。鉆孔直徑為42 mm,采用梅花形布置,孔位排距為0.5 m,孔距為0.6 m,單孔藥量為0.1 kg,孔深為1 m,超深0.3 m。設(shè)置2 排減振孔,孔徑為90 mm,孔距為200 mm,排距為200 mm,梅花形布置,孔深超過爆破打孔深度1 m。

        試驗(yàn)方案二:試驗(yàn)爆破區(qū)為3 m×3 m,均有臨空面,臨空面符合現(xiàn)場實(shí)際爆破工況。鉆孔直徑為42 mm,采用梅花形布置孔位,孔位排距為0.5 m,孔距為0.6 m,單孔藥量為0.1 kg,孔深為1 m,超深0.3 m。減振孔設(shè)置同試驗(yàn)一。

        試驗(yàn)材料設(shè)備:采用鑿巖機(jī)鉆孔,選用2#巖石乳化炸藥,數(shù)碼電子雷管起爆。

        爆破試驗(yàn)操作流程:鉆孔→裝藥入孔→炮孔填塞→進(jìn)入項(xiàng)目管理平臺(tái)→條碼錄入→并聯(lián)組網(wǎng)→網(wǎng)絡(luò)檢測→網(wǎng)絡(luò)授時(shí)→充電起爆→爆區(qū)檢查→數(shù)據(jù)上傳。

        2.3 振速監(jiān)測數(shù)據(jù)

        試驗(yàn)方案一設(shè)置2個(gè)振速監(jiān)測點(diǎn),監(jiān)測點(diǎn)與減振孔同側(cè),監(jiān)測點(diǎn)1 距爆破區(qū)直線距離2 m,監(jiān)測點(diǎn)2 距離爆破區(qū)域10 m。實(shí)測數(shù)據(jù)見表2。

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        試驗(yàn)方案二設(shè)置3 個(gè)監(jiān)測點(diǎn),監(jiān)測點(diǎn)1 和監(jiān)測點(diǎn)2 與減振孔同側(cè),監(jiān)測點(diǎn)1、監(jiān)測點(diǎn)2 距爆破區(qū)直線距離分別為2、2.5 m,監(jiān)測點(diǎn)3 位于無減振孔一側(cè),距離爆破區(qū)域2 m。實(shí)測數(shù)據(jù)見表3。

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        通過2 次爆破試驗(yàn),對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行初步分析,得出以下結(jié)論:

        (1)爆破振速實(shí)測值均超出理論計(jì)算值,平均超出9.8%,最大超出14.6%。

        (2)在設(shè)置減振孔的情況下,距離爆破區(qū)域2 m的振速不能滿足設(shè)計(jì)10 cm/s的控制值。

        (3)在設(shè)置減振孔的情況下,距離爆破區(qū)域2.5 m的振速滿足設(shè)計(jì)10 cm/s的控制值。

        (4)通過試驗(yàn)二對(duì)比可發(fā)現(xiàn),減震孔有一定的減震效果,本次試驗(yàn)減震效果為(16.52-12.8)/16.52*100%=22.52%。

        2.4 靜態(tài)破碎試驗(yàn)及結(jié)論

        試驗(yàn)區(qū)域選在靠近基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的寬度3 m、長度5 m 范圍,對(duì)試驗(yàn)區(qū)域上層軟巖機(jī)械挖掘、人工清運(yùn),裸露出堅(jiān)硬巖石,并在臨近基坑內(nèi)側(cè)部分開挖出深度2 m 的臨空面。試驗(yàn)靜態(tài)破碎孔距為0.4 m,排距為0.4 m,孔深2 m,鑿巖機(jī)鉆孔,鉆頭直徑為38~42 mm,灌裝主要成分為氧化鈣的靜態(tài)膨脹劑。

        試驗(yàn)材料設(shè)備:靜態(tài)膨脹劑600 kg,風(fēng)動(dòng)鑿巖機(jī)2臺(tái),450型挖掘機(jī)一臺(tái)。

        試驗(yàn)情況及結(jié)論:鉆孔、裝靜態(tài)膨脹劑時(shí)間為1 d,靜態(tài)膨脹約12 h。第二天挖掘機(jī)破碎、開挖半小時(shí)完成,對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)無影響。

        2.5 靜態(tài)破碎范圍建議

        根據(jù)專家意見和設(shè)計(jì)要求,通過試驗(yàn)實(shí)測數(shù)據(jù)分析,爆心距3 m 的理論振速計(jì)算值為6.95 cm/s,考慮實(shí)測值超出計(jì)算值15%,因此爆心距3 m 位置實(shí)際振速計(jì)算為8 cm/s,滿足設(shè)計(jì)要求。爆心距2 m 位置不設(shè)減振孔理論計(jì)算值為14.4 cm/s,超出設(shè)計(jì)允許值10 cm/s達(dá)44%;試驗(yàn)實(shí)測爆心距2 m位置不設(shè)減振孔一側(cè)振速為16.52 cm/s,超出設(shè)計(jì)允許值達(dá)65.2%。經(jīng)分析,即使試驗(yàn)條件、臨空面最理想狀態(tài)下也難以滿足設(shè)計(jì)允許的振速要求。據(jù)此,技術(shù)上提出2個(gè)可行的方案。

        方案一:距支護(hù)結(jié)構(gòu)2.5 m 范圍采取靜態(tài)膨脹破碎,并按專家意見設(shè)減振孔。

        方案二:距支護(hù)結(jié)構(gòu)3 m 范圍采取靜態(tài)膨脹破碎,不設(shè)減振孔。

        對(duì)剩余工程量進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析,方案一造價(jià)約為2 302.1萬元,方案二造價(jià)約為1 652.6萬元,方案一造價(jià)高出方案二649.5萬元,高出39%,方案二性價(jià)比優(yōu)于方案一,綜合考慮選用方案二。

        3 石方爆破優(yōu)化方案

        通過專家咨詢、圖紙優(yōu)化,結(jié)合現(xiàn)場爆破試驗(yàn)數(shù)據(jù),縮小靜態(tài)膨脹破碎范圍,由原設(shè)計(jì)的6 m 范圍優(yōu)化為3 m。炸藥爆破區(qū)域采用城鎮(zhèn)淺孔逐孔松動(dòng)微差爆破技術(shù),爆破a 區(qū)域?qū)挾?0 m、臺(tái)階高度1 m;爆破b 區(qū)域?qū)挾?0 m、臺(tái)階高度2.0 m;核心爆破c 區(qū)域臺(tái)階高度3.0 m;爆破開挖順序自中間向四周(c→b→a)進(jìn)行,平面施工區(qū)段劃分見圖1。

        根據(jù)最新設(shè)定的爆破區(qū)域范圍,依據(jù)相關(guān)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn),結(jié)合現(xiàn)場試驗(yàn)數(shù)據(jù),設(shè)定重點(diǎn)保護(hù)對(duì)象的爆破振速安全控制標(biāo)準(zhǔn),見表4。

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        3.1 爆破參數(shù)

        3.1.1 孔網(wǎng)參數(shù)

        鉆孔直徑d=38~42 mm,梅花形布孔,垂直鉆孔,臺(tái)階高度H=1.0~3.0 m,底盤抵抗線W1=(0.4~1.0)H,孔距a=0.3~1.4 m,排距b=0.2~1.3 m,超深h=0.3 m,孔深L=H+h=1.3~3.3 m。

        3.1.2 裝藥參數(shù)

        基坑爆破炸藥單耗q=0.3~0.40 kg/m3。依照藥量計(jì)算公式Q=kqabH(k=1.1~1.2)計(jì)算單孔藥量。不同臺(tái)階高度單孔藥量計(jì)算參考值見表5。

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        3.1.3 單段藥量

        由于爆源至保護(hù)物距離不同,所允許的最大單段藥量不同,因此需要設(shè)計(jì)出若干不同距離下對(duì)應(yīng)不同單段藥量,以滿足實(shí)際施工安全高效要求。依據(jù)項(xiàng)目環(huán)境特點(diǎn)和單段藥量計(jì)算公式Q=R3(V/K)3/α計(jì)算,確定本設(shè)計(jì)單段藥量及區(qū)域劃分為淺孔a區(qū)域單段藥量0.1 kg,淺孔b 區(qū)域單段藥量0.9 kg,淺孔c區(qū)域單段藥量1.8 kg。

        3.1.4 試爆調(diào)整

        以上計(jì)算藥量為試爆藥量,目的是在滿足周邊建(構(gòu))筑物和管線振速控制要求的前提下,進(jìn)行多次試爆,實(shí)時(shí)收集不同點(diǎn)的振速和距離數(shù)據(jù),通過回歸曲線方程,推導(dǎo)出存在密集空孔情況下K、α的真實(shí)值。然后在此基礎(chǔ)上,重新調(diào)整適合的爆破參數(shù),達(dá)到滿足控制振動(dòng)速度的同時(shí),提高爆破作業(yè)的效果和經(jīng)濟(jì)性。

        3.2 起爆網(wǎng)路設(shè)計(jì)

        根據(jù)該工程周邊環(huán)境特點(diǎn),為有效控制爆破地震及飛散物等有害效應(yīng),起爆網(wǎng)路采用數(shù)碼電子雷管毫秒微差起爆網(wǎng)路,按不同距離及相應(yīng)單段最大藥量分段,控制最大一段起爆藥量不超過安全允許值。網(wǎng)路連接采用并聯(lián)網(wǎng)路,爆破主線分別卡入電子雷管快速接線夾卡槽內(nèi)。設(shè)定每個(gè)電子雷管的起爆延時(shí)時(shí)間。數(shù)碼電子雷管起爆延時(shí)時(shí)間的設(shè)定取決于單段起爆藥量和一次允許起爆藥量的大小。做到一次起爆的藥量和炮孔數(shù)量可有效控制,防止起爆過多、爆破振動(dòng)過大而產(chǎn)生危害。

        一次起爆網(wǎng)路連接的總延時(shí)設(shè)置應(yīng)小于16 000 ms。連接示意圖見圖2、圖3。

        3.3 爆破振速安全校核

        根據(jù)已進(jìn)行的爆破設(shè)計(jì),對(duì)施工區(qū)周邊重點(diǎn)建筑物和管線進(jìn)行爆破振動(dòng)校核,爆破振動(dòng)安全允許振速校核公式為V=K(Q1/3/R)α。經(jīng)計(jì)算,爆區(qū)周邊重點(diǎn)保護(hù)物安全振速校核結(jié)果見表6。

        4 靜態(tài)破碎方案實(shí)施

        靜態(tài)破碎設(shè)計(jì)孔距按照試驗(yàn)成功的參數(shù)設(shè)置:間距為0.4 m,排距為0.4 m,孔深2 m,鉆孔直徑為38~42 mm。基坑中間先采用炸藥爆破開挖,臨近基坑側(cè)壁3 m 時(shí)停止炸藥爆破,為靜態(tài)破碎提供良好臨空面。靜態(tài)破碎中產(chǎn)生大塊石時(shí),采用大型挖掘機(jī)液動(dòng)錘破碎巖塊裝車,對(duì)于靜態(tài)破碎效果不佳的,也使用液動(dòng)錘配合破碎作業(yè)。

        5 工程應(yīng)用情況

        5.1 安全監(jiān)測情況

        本項(xiàng)目的監(jiān)測內(nèi)容包括爆破振速監(jiān)測及基坑監(jiān)測,基坑監(jiān)測內(nèi)容包括坡頂水平位移及沉降觀測、周邊地面沉降觀測、管線沉降觀測、周邊建筑物沉降觀測、錨桿拉力監(jiān)測等。重點(diǎn)監(jiān)測部位的控制值和監(jiān)測值見表7。

        ?

        ?

        監(jiān)測各項(xiàng)數(shù)據(jù)表明,支護(hù)結(jié)構(gòu)和基坑周邊環(huán)境均沒有發(fā)生過大的位移和沉降,基坑在安全受控范圍內(nèi)正常運(yùn)行。

        5.2 效果效益分析

        本項(xiàng)目采用炸藥爆破部位,每天爆破方量為1 000~3 000 m3,采用靜態(tài)破碎部位,每天破碎方量為100~200 m3。炸藥爆破與靜態(tài)破碎相比,效率提高10倍以上,單方成本為靜態(tài)破碎的1/10 以內(nèi),最大范圍的炸藥爆破為項(xiàng)目加快了工期,減短了對(duì)周邊居民的影響時(shí)間,節(jié)省了造價(jià)。

        6 結(jié) 語

        本項(xiàng)目基坑內(nèi)部石方采用城鎮(zhèn)淺孔逐孔松動(dòng)爆破技術(shù),控制單次起爆藥量,采用微差爆破技術(shù),臨近支護(hù)結(jié)構(gòu)部位的爆破振速控制在10 cm/s 以內(nèi),將周邊靜態(tài)破碎范圍由6 m 縮減為3 m,對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)未造成破壞性影響,支護(hù)結(jié)構(gòu)安全運(yùn)行,使基坑開挖工期大大加快,造價(jià)得以控制。通過該項(xiàng)目設(shè)計(jì)與應(yīng)用實(shí)踐,總結(jié)如下幾點(diǎn):

        (1)基坑石方開挖方案設(shè)計(jì)前,要對(duì)基坑周邊環(huán)境條件進(jìn)行詳細(xì)調(diào)查,對(duì)擬保護(hù)的建(構(gòu))筑物及管線以及側(cè)壁支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全振速進(jìn)行合理確定,找出對(duì)爆破振速最敏感的重點(diǎn)保護(hù)對(duì)象。

        (2)復(fù)雜環(huán)境基坑內(nèi)部石方爆破,應(yīng)采用城鎮(zhèn)淺孔逐孔松動(dòng)爆破技術(shù),控制單次起爆藥量,采用微差爆破技術(shù),將重點(diǎn)保護(hù)對(duì)象的爆破振速控制在允許范圍以內(nèi)。距離太近采用炸藥爆破無法保證安全時(shí),采用打眼灌注靜態(tài)膨脹劑破碎。

        (3)應(yīng)先進(jìn)行爆破試驗(yàn),獲取試驗(yàn)數(shù)據(jù),為爆破范圍及參數(shù)設(shè)計(jì)提供第一手資料。爆破施工前期進(jìn)行多次試爆,校驗(yàn)爆破振速等有害效應(yīng),檢驗(yàn)對(duì)臨近結(jié)構(gòu)及環(huán)境的影響程度。

        (4)基坑開挖及支護(hù)過程中,應(yīng)嚴(yán)格進(jìn)行爆破振速、變形監(jiān)測及相關(guān)支護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)力監(jiān)測,及時(shí)反饋設(shè)計(jì)、施工等各方主體單位,動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì),信息化施工,保證基坑安全和周邊環(huán)境的正常使用。

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