王長學(xué),王鴻軒,高凌霄
(中海油(天津)管道工程技術(shù)有限公司,天津 300452)
由于石油勘探開采能力的提升,目前海洋石油已經(jīng)由近海向深水區(qū)、超深水區(qū)發(fā)展。隨著越來越多的非粘結(jié)復(fù)合柔性立管應(yīng)用于油田領(lǐng)域,其在役監(jiān)檢測工作也日益受到廣泛關(guān)注。撓性立管失效的主要模式之一是抗拉鎧裝層扁鋼斷裂失效[1]。研究經(jīng)驗表明抗拉層扁鋼失效主要發(fā)生在立管接頭尾部或立管彎曲限制器尾部,靠近立管末端的位置[2-3]。個別抗拉層扁鋼失效并不能直接導(dǎo)致柔性立管立即發(fā)生破壞,但是隨著扁鋼斷裂數(shù)量增加,其他扁鋼受力變大,剩余扁鋼加速斷裂,給軟管服役運行帶來重大隱患,最終導(dǎo)致管體泄漏甚至是斷裂,造成環(huán)境污染及重大經(jīng)濟損失。
本文目的在于針對軟管抗鎧裝層失效模式,分析其失效誘因,并闡述國內(nèi)外柔性立管疲勞斷裂監(jiān)檢測技術(shù)研究現(xiàn)狀,分析各檢測技術(shù)優(yōu)缺點,為國內(nèi)柔性立管監(jiān)測技術(shù)開發(fā)提供參考與借鑒。
柔性立管抗拉鎧裝層為軟管提供軸向和扭轉(zhuǎn)剛度,抗拉鎧裝層在服役期間主要承受拉力與彎矩。柔性立管在海浪和海流的作用下會發(fā)生較大幅度擺動,同時受到內(nèi)部介質(zhì)的壓力作用,其長期處于低頻拉力與彎曲載荷條件下。一方面由于軟管扁鋼層各鋼帶在安裝過程中不能理想施加相同預(yù)應(yīng)力,導(dǎo)致各別鋼帶在管體服役期間不能均勻受力,個別扁鋼受力較大,這為軟管抗拉鎧裝層扁鋼斷裂埋下隱患。另一方面,柔性立管在海浪和海流的作用下會發(fā)生較大幅度擺動,軟管端部接頭與平臺或是FPSO裙座固定,導(dǎo)致軟管根部扭矩不能釋放,受到較大彎曲應(yīng)力。上述兩方面原因,導(dǎo)致柔性立管尾部扁鋼失效概率最大。
當(dāng)軟管抗拉層個別扁鋼斷裂后,軟管抗拉層失穩(wěn),抗拉鎧裝層各扁鋼受力重新分布,導(dǎo)致管道會發(fā)生瞬態(tài)和永久的扭轉(zhuǎn)和伸長變形,若不即時發(fā)現(xiàn)并采取措施,由于各扁鋼受力變大,將導(dǎo)致斷裂風(fēng)險加劇。
圖1 抗拉層扁鋼斷裂導(dǎo)致管體扭轉(zhuǎn)變形
圖2 接頭尾部抗拉層扁鋼斷裂
目前我國針對軟管鎧裝層扁鋼斷裂失效監(jiān)測方法主要通過潛水員或ROV對軟管外觀進行定期視覺檢查,從而確定軟管的健康狀態(tài)。尚未對軟管抗拉鎧裝層扁鋼斷裂開展針對性監(jiān)檢測技術(shù)開發(fā)。
外觀視覺檢查只有當(dāng)軟管發(fā)生嚴(yán)重缺陷問題時才能被發(fā)現(xiàn),而當(dāng)管體鎧裝層個別鋼帶發(fā)生斷裂,并不能導(dǎo)致軟管外徑、外觀發(fā)生較大變形,即失效初期并不能通過視覺檢測有效發(fā)現(xiàn),該檢測手段存在嚴(yán)重的滯后性問題。
2.2.1 扭轉(zhuǎn)角度攝像監(jiān)測
扭轉(zhuǎn)角度攝像監(jiān)測技術(shù)主要通過柔性立管接頭尾部管體位置安裝標(biāo)尺,標(biāo)尺固定于管體外壁。立管頂部位置固定安裝攝影監(jiān)控探頭,攝影探頭中心與標(biāo)尺中心對應(yīng)。通過讀取攝影探頭中心與標(biāo)尺偏轉(zhuǎn)角度,確定管體扭轉(zhuǎn)角度。當(dāng)扭轉(zhuǎn)角度達到預(yù)定閾值時,系統(tǒng)發(fā)出報警,從而實現(xiàn)對柔性立管扭轉(zhuǎn)的實時監(jiān)控。
優(yōu)缺點分析:監(jiān)測技術(shù)精度高,精度達到0.3°,能夠?qū)嵤┯涗浌荏w扭轉(zhuǎn)變形狀態(tài),并即時預(yù)警。
圖3 扭轉(zhuǎn)攝像監(jiān)測技術(shù)
2.2.2 聲發(fā)射檢測技術(shù)[2]
抗拉層扁鋼斷裂時會發(fā)出強烈的聲音信號,該聲音信號振幅、聲頻與環(huán)境聲信號不同,可以被傳感器捕捉到,從而實現(xiàn)扁鋼斷裂的監(jiān)測。
優(yōu)缺點分析:現(xiàn)場工況極其復(fù)雜,容易受到外部噪音影響,因而對數(shù)據(jù)的解析需要豐富的數(shù)據(jù)庫和現(xiàn)場經(jīng)驗。
2.2.3 震動監(jiān)測
震動監(jiān)測技術(shù)與聲發(fā)射監(jiān)測技術(shù)類似,當(dāng)軟管個別扁鋼發(fā)生斷裂時,由于抗拉層受力重新分布,會引起管體的震動。通過將震動加速傳感器布設(shè)于柔性立管外側(cè),當(dāng)扁鋼斷裂后,傳感器接收到震動信號,通過分析信號的頻率和振幅的變化,確定事件類型,分析是否為抗拉層扁鋼斷裂。同時根據(jù)各個傳感器布設(shè)間距以及傳感器接收信號的時間差,計算缺陷發(fā)生位置,從而實現(xiàn)缺陷的識別與定位。
圖4 聲發(fā)射監(jiān)測技術(shù)
優(yōu)缺點分析:非破壞實時監(jiān)測技術(shù),能夠即時發(fā)現(xiàn)缺陷并提出預(yù)警。系統(tǒng)誤報率高,需要根據(jù)現(xiàn)場應(yīng)用收集信號數(shù)據(jù)庫,并建立信號與實際事件關(guān)系,從而實現(xiàn)各個異常信號的定性分析。
圖5 震動監(jiān)測技術(shù)
2.2.4 磁測應(yīng)力技術(shù)[4]
柔性軟管的抗拉層鋼帶是由碳鋼螺旋纏繞形成,碳鋼材料線材具備鐵磁性。鋼帶承擔(dān)管體的軸向拉伸荷載,通常處于低頻拉伸交變應(yīng)力條件下。碳鋼材料應(yīng)力變化會引起磁性改變,個別鋼帶斷裂后,斷裂鋼帶斷裂位置應(yīng)力水平為零,且受力重新分布導(dǎo)致其他鋼帶受力變大,引起斷裂點及其周圍磁性發(fā)生變化。
磁測應(yīng)力技術(shù)通過磁性探針磁化抗拉鎧裝層鋼帶,通過分析渦流強度,可以檢測每條鋼帶受力狀態(tài),識別鋼帶是否存在斷裂。
優(yōu)缺點分析:不需要耦合,不需要與外包覆層直接接觸即能進行檢測,數(shù)據(jù)分析復(fù)雜,須由專業(yè)技術(shù)人員解析,設(shè)備檢測精度高。
圖6 磁測抗拉層扁鋼應(yīng)力檢測
2.2.5 立管外徑變形監(jiān)測
巴西石油公司P20是由平臺11.5英寸動態(tài)柔性立管,通過FBG光纖監(jiān)測管體外徑變化。軟管外壁綁扎不銹鋼薄鋼帶,鋼帶安裝固定后,將鋼帶外表面通過環(huán)氧樹脂膠水將布拉格光柵直接粘接于鋼帶外表面,光柵方向沿管道外表面圓周方向,每根鋼帶布設(shè)4個傳感器,包括3條FBG應(yīng)力監(jiān)測光纖以及1條FBG溫度補償監(jiān)測光柵,通過測量管體外徑變化,間接評估管體的健康狀態(tài)。
圖7 軟管外徑變化監(jiān)測
優(yōu)缺點分析:鋼帶通過綁扎與軟管外壁固定,不能保證鋼帶與管體外壁同步應(yīng)變,即應(yīng)變監(jiān)測不敏感,導(dǎo)致監(jiān)測應(yīng)變與管體外壁圓周方向真實應(yīng)變存在差異,同時管體外徑變化受到壓力、溫度影響,光纖應(yīng)變表現(xiàn)在管體圓周方向應(yīng)變變化,并不能直接反饋管體是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形,但是可以為柔性立管監(jiān)管檢測提供指導(dǎo)。
2.2.6 軟管扭轉(zhuǎn)與伸長監(jiān)測[3]
卡箍材質(zhì)為玻璃纖維浸潤樹脂定型固化成型??ü款A(yù)制時將FBG光柵傳感器布設(shè)于卡箍內(nèi),傳感器串聯(lián)連接;將接箍固定于軟管外壁,通過設(shè)計階段分析傳感器敏感性,從而實現(xiàn)軟管的扭轉(zhuǎn)與伸長變形監(jiān)測。
優(yōu)缺點分析:FBG傳感器布設(shè)于卡箍內(nèi)部,得到了有效的保護??ü拷Y(jié)構(gòu)設(shè)計及傳感器布設(shè)方式設(shè)計,能夠?qū)崿F(xiàn)軟管徑向扭轉(zhuǎn)變形和管體軸向伸長變形的實時監(jiān)測。
圖8 扭轉(zhuǎn)與伸長監(jiān)測
國外柔性立管監(jiān)檢測技術(shù)已經(jīng)較為成熟,并在持續(xù)快速發(fā)展。相比之下,國內(nèi)尚處于起步階段,與國外檢測技術(shù)相比有巨大的差距。目前國內(nèi)自主研發(fā)的柔性軟管已經(jīng)在國內(nèi)規(guī)模化應(yīng)用,柔性立管接頭尾部扁鋼斷裂是柔性立管主要失效模式之一。國內(nèi)采用的外觀檢測方法單一,且存在滯后性,不能及時反饋軟管健康狀態(tài)。本文總結(jié)柔性立管抗拉鎧裝層疲勞斷裂監(jiān)測技術(shù)與研究現(xiàn)狀,并針對各個監(jiān)測技術(shù)的優(yōu)缺點給出意見,希望能給軟管監(jiān)檢測領(lǐng)域提供一定參考。