張 澤，許 斌，劉 奕，姜 濤，高奧東

(1.重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074；2.中路高科(北京)公路技術(shù)有限公司,北京 100088；3.交通運(yùn)輸部公路科學(xué)研究院，北京 100088；4.廣西交通投資集團(tuán)南寧高速公路運(yùn)營(yíng)有限公司,廣西 南寧 530023)

0 引言

為能夠提增現(xiàn)代道路整體應(yīng)用特性以及耐久水平，美國(guó)于20世紀(jì)80年代制定了為期5 a的公路發(fā)展規(guī)劃，即SHRP，這其中為能夠分析瀝青這一特殊的并對(duì)溫度極其敏感的材料，提出了采用動(dòng)態(tài)剪切流變儀測(cè)定瀝青材料的流變性能這種新的瀝青評(píng)價(jià)體系[1-2]。瀝青的典型性能包含針入度、延度、黏度等指標(biāo)[3]，這些都是對(duì)其流變性能在特殊條件下某一個(gè)點(diǎn)的分析，對(duì)于瀝青流變特性的研究主要結(jié)合DSR儀器對(duì)其震蕩檢測(cè)，繼而獲得特定的時(shí)間和溫度范圍內(nèi)瀝青持續(xù)性的性能變化規(guī)律，由此完成對(duì)瀝青材料動(dòng)態(tài)特性的測(cè)定以及評(píng)估[4-6]。時(shí)敬濤等[7]系統(tǒng)地研究了有機(jī)降黏型溫拌劑Sasobit對(duì)高黏改性瀝青物理性能和流變性能的影響。Rodríguez-Alloza等[8]、陳穎川等[9]研究了4種降黏型溫拌劑對(duì)高黏改性瀝青性質(zhì)的影響。本研究選用兩種溫拌劑RH和JY-W1，制取兩類溫拌高黏改性瀝青，基于動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)O(shè)備就改性瀝青予以原樣PG高溫測(cè)定，結(jié)合溫掃試驗(yàn)對(duì)其溫度敏感特性進(jìn)行評(píng)估，結(jié)合多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)(MSCR)試驗(yàn)分析各種瀝青的高溫蠕變恢復(fù)特性，利用頻掃(FS)試驗(yàn)?zāi)M對(duì)各種瀝青不同的加載頻率，從而得到評(píng)價(jià)其性能變化規(guī)律。

1 原材料

1.1 試驗(yàn)材料

高黏改性瀝青主要用于透水瀝青路面的設(shè)計(jì)[10]。本研究并未采用成品的高黏改性瀝青，而是利用SBS改性瀝青和高黏劑進(jìn)行制備。本研究所用的高黏劑是HVA高黏高彈添加劑,采用的兩種溫拌劑分別為RH溫拌劑和JY-W1溫拌劑。RH溫拌技術(shù)是基于交通運(yùn)輸部公路科學(xué)研究院開發(fā)的RH溫拌瀝青改性劑研發(fā)的成套應(yīng)用技術(shù)，RH溫拌劑以粉末狀固體存在，屬于有機(jī)降黏性溫拌劑；JY-W1是一種棕色油性溫拌劑，屬于發(fā)泡降黏性溫拌劑，由市面銷售提供。物理技術(shù)指標(biāo)見表1～表3，性狀如圖1所示。

表1 RH物理指標(biāo)Tab.1 Physical indicators of RH

表2 JY-W1物理指標(biāo)Tab.2 Physical indicators of JY-W1

表3 HVA物理指標(biāo)Tab.3 Physical indicators of HVA

圖1 三種改性劑Fig. 1 Three modifiers

1.2 溫拌高黏改性瀝青的制備

1.2.1 高黏改性瀝青

獲得高黏改性瀝青：首先需要將稱取獲得的SBS改性瀝青置于器皿內(nèi)，同時(shí)于烘箱內(nèi)進(jìn)一步加熱至180 ℃左右，待其充分流動(dòng)后備用；其次按照SBS改性瀝青與HVA髙黏劑92∶8的設(shè)計(jì)比例稱取一定量的髙黏劑，將備用的SBS改性瀝青在高速剪切機(jī)上進(jìn)行剪切；然后在剪切過程中緩緩加入HVA，此時(shí)將剪切機(jī)的速率增大到(5 000±200)r/min，同時(shí)將溫度保持在(180±10) ℃環(huán)境下，剪切30 min，完畢以后斷開剪切設(shè)備，最后將制備好的樣品置于180 ℃的環(huán)境下靜置30 min，得到完整的高黏改性瀝青以備用。瀝青高速剪切機(jī)如圖2所示。

圖2 瀝青高速剪切機(jī)Fig.2 Asphalt high-speed shearing machine

1.2.2 溫拌高黏改性瀝青

制備溫拌高黏改性瀝青：在以RH作為溫拌改性劑制備溫拌高黏改性瀝青時(shí)，RH溫拌劑的用量分別為高黏改性瀝青用量的3%，4%和5%。第1步，將制備好的高黏改性瀝青放入180 ℃的烘箱中烘至流動(dòng)狀；第2步，將準(zhǔn)確稱量的RH溫拌劑加入到高黏改性瀝青中，用玻璃棒大致攪拌均勻；第3步，將攪拌后的瀝青放在剪切機(jī)上進(jìn)行剪切，剪切速率設(shè)為(3 000±100)r/min，溫度維持在(180±10) ℃環(huán)境下，剪切 30 min，最后將其置于180 ℃的環(huán)境下靜置發(fā)育30 min，去除氣泡等待使用。以JY-W1溫拌劑制備溫拌高黏改性瀝青與上述唯一不同的是，JY-W1為油性溫拌劑，JY-W1溫拌劑的用量為0.3%，0.4%和0.5%，將JY-W1溫拌劑加入到高黏改性瀝青中不需要進(jìn)行剪切，只需在攪拌狀態(tài)下緩慢添加至預(yù)先加熱好的高黏改性瀝青中，隨后攪拌約10 min，排除氣泡，完成溫拌高黏改性瀝青的制備。制備流程見圖3。在本研究中，為了便于歸類和區(qū)別分析，將摻加0.3%，0.4%及0.5%JY-W1溫拌劑的高黏改性瀝青分別擬名為J1瀝青、J2瀝青及J3瀝青，同樣將摻加3%，4%及5%RH溫拌劑的高黏改性瀝青分別擬名為R1瀝青、R2瀝青及R3瀝青。瀝青剪切效果及其微觀結(jié)構(gòu)見圖4～圖5。

圖3 溫拌高黏改性瀝青制備工藝Fig.3 Preparation process of warm-mixed high-viscosity modified asphalt

圖4 瀝青剪切效果Fig.4 Asphalt shearing effect

圖5 不同瀝青微觀結(jié)構(gòu)Fig.5 Microstructures of different asphalts

2 中高溫性能分析

2.1 原樣PG高溫試驗(yàn)

在利用動(dòng)態(tài)剪切流變儀(DSR)進(jìn)行本試驗(yàn)之前，需要按照要求設(shè)定參數(shù)，其中包含應(yīng)變數(shù)值、角頻率以及平行板的上下間距，分別為12%，10 rad/s 以及1 mm[11]。試驗(yàn)原理是當(dāng)溫度升高或者降低時(shí)，瀝青的黏彈性能會(huì)發(fā)生較為明顯的變化[12-14]。瀝青抵抗車轍的強(qiáng)弱通過車轍因子G*/sinδ情況表示，這一數(shù)值越高，則反映出瀝青高溫時(shí)抵抗車轍變形水平越理想。SHRP規(guī)劃中明確要求原樣瀝青這一指標(biāo)不得低于1 kPa，詳細(xì)結(jié)果見表4。

表4 幾種改性瀝青的車轍因子參數(shù)Tab.4 Rutting factor parameters of several modified asphalts

由表4可得到不同種改性瀝青車轍因子G*/sinδ和溫度之間的關(guān)系曲線，見圖6。

圖6 幾種改性瀝青車轍因子的變化曲線Fig.6 Curves of rutting factors of several modified asphalts

結(jié)合上述圖表不難發(fā)現(xiàn)，不同改性瀝青的車轍因子因?yàn)闇囟鹊牟粩嗵嵘憩F(xiàn)為降低態(tài)勢(shì)，相比較同一溫度下幾種改性瀝青的車轍因子，摻加溫拌劑高黏改性瀝青的高溫抗變形能力普遍比原樣高黏改性瀝青高；在58～70 ℃之間，RH溫拌劑3種摻量對(duì)高黏改性瀝青車轍因子G*/sinδ的作用大不相同，這說明溫度和溫拌劑摻量都是影響幾種瀝青高溫性能的重要因素，并且在溫度范圍內(nèi)，3%RH溫拌高黏改性瀝青的車轍因子G*/sinδ遠(yuǎn)低于高黏改性瀝青，這表明此摻量的RH溫拌劑可以使高黏改性瀝青表現(xiàn)出更多的黏分，彈性恢復(fù)性能減弱；隨著試驗(yàn)溫度的升高，幾種瀝青的車轍因子G*/sinδ變化曲線發(fā)生交叉或有交叉的趨勢(shì)，這表明有些瀝青的溫度敏感性非常高，比如摻量為0.4%和0.5%的JY-W1溫拌高黏改性瀝青，其車轍因子G*/sinδ的下降速率相對(duì)較快?？傮w來看，在高溫狀態(tài)下，RH溫拌劑對(duì)高黏改性瀝青抗車轍能力的改善要比JY-W1溫拌劑好一些，除此之外，摻加4%RH溫拌劑的高黏改性瀝青的抗變形能力最強(qiáng)，在這一層面說明此摻量的RH溫拌劑可以對(duì)瀝青的高溫性能起到良好的改性作用。

2.2 不同瀝青多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)試驗(yàn)(MSCR)

動(dòng)態(tài)剪切流變儀MSCR試驗(yàn)被廣泛用于評(píng)價(jià)瀝青結(jié)合料的抵抗變形能力。在試驗(yàn)開始前，也需按照要求設(shè)定相應(yīng)的試驗(yàn)參數(shù)，其中包括25 mm的平行板，0.1 kPa和3.2 kPa兩個(gè)應(yīng)力參數(shù)。每個(gè)應(yīng)力水平作用時(shí)間為100 s，總共200 s，10 s為一個(gè)周期。

試驗(yàn)溫度設(shè)為60 ℃，試驗(yàn)完成后，可以得到兩個(gè)應(yīng)力水平下幾種改性瀝青的應(yīng)變隨時(shí)間的變化曲線，見圖7。

圖7 幾種改性瀝青應(yīng)變變化曲線Fig.7 Strain curves of several modified asphalts

當(dāng)應(yīng)力水平為0.1 kPa時(shí)，由圖7(a)可知，加入溫拌劑的高黏改性瀝青的應(yīng)變明顯高于高黏改性瀝青，其中4%RH溫拌高黏改性瀝青的應(yīng)變是高黏改性瀝青的數(shù)倍，由于荷載應(yīng)力較小，雖然在時(shí)間-應(yīng)變圖中可較直觀地看出應(yīng)變差距，但是應(yīng)變的數(shù)量級(jí)非常小，不足以用來評(píng)價(jià)高黏改性瀝青與溫拌高黏改性瀝青的抗變形能力，此應(yīng)力水平可作為下一個(gè)應(yīng)力狀態(tài)的過渡與對(duì)比。

當(dāng)應(yīng)力水平達(dá)到3.2 kPa時(shí)，從圖7(b)可以看出，各種瀝青的應(yīng)變都有大幅度的增加，并且各種瀝青的蠕變恢復(fù)能力均有所降低，其中溫拌高黏改性瀝青最為明顯。與此同時(shí)，溫拌高黏改性瀝青與高黏改性瀝青每次循環(huán)產(chǎn)生的應(yīng)變差距隨時(shí)間的變化逐漸增大，在施加應(yīng)力的最開始階段，各種瀝青的應(yīng)變變化情況大體一致，這說明兩種溫拌劑對(duì)高黏改性瀝青黏性成分的作用隨時(shí)間的變化而減弱，但蠕變恢復(fù)能力逐漸增強(qiáng)。

綜上所述，在一定的應(yīng)力水平內(nèi)，兩種溫拌劑對(duì)高黏改性瀝青的抗變形能力和蠕變恢復(fù)能力都有影響，并且每種溫拌劑的每種摻量有著不同的影響程度。兩種溫拌劑對(duì)高黏改性瀝青抗變形能力的保持或改善只發(fā)生在應(yīng)力施加初始階段，而其蠕變恢復(fù)能力卻隨著時(shí)間的變化明顯提高。因此抗變形能力的大小順序基本為：高黏改性瀝青>JY-W1溫拌高黏改性瀝青>RH溫拌高黏改性瀝青；蠕變恢復(fù)能力大小順序大致為：RH溫拌高黏改性瀝青>JY-W1溫拌高黏改性瀝青>高黏改性瀝青。

蠕變恢復(fù)指標(biāo)R以及蠕變?nèi)崃縅nr可被作為MSCR測(cè)試的評(píng)估參量，前者主要反饋了不同蠕變循環(huán)之后其恢復(fù)形變指標(biāo)及瀝青恢復(fù)形變性能情況，后者則用于反饋瀝青高溫抵御車轍能力大小，結(jié)合各個(gè)應(yīng)變參量能夠獲得二者指標(biāo)的具體結(jié)果，詳細(xì)計(jì)算為：

R=(γρ-γnr)/(γρ-γ0)，

(1)

Jnr=γnr/τ，

(2)

(3)

(4)

式中，γρ為每個(gè)周期內(nèi)的峰值應(yīng)變；γnr為每個(gè)周期內(nèi)的殘留應(yīng)變；γ0為每個(gè)周期內(nèi)的初始應(yīng)變；τ為蠕變應(yīng)力；R0.1i為0.1 kPa應(yīng)力情況下的各個(gè)蠕變的循環(huán)恢復(fù)率，i為1～10；Jnr0.1i為0.1 kPa應(yīng)力情況下的各個(gè)無法恢復(fù)的蠕變?nèi)崃浚琲為1～10。

計(jì)算結(jié)果如表5和圖8所示。

表5 多應(yīng)力重復(fù)蠕變恢復(fù)試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果Tab. 5 Calculation result of multi-stress repeated creep recovery test

圖8 各個(gè)應(yīng)力情況下的不同改性瀝青蠕變恢復(fù)率和不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃勘容^Fig. 8 Comparison of creep recovery rate and unrecoverable creep compliance of different modified asphalts under different stresses

由上述圖表可知，在兩個(gè)應(yīng)力水平下，幾種瀝青材料都表現(xiàn)出不同的恢復(fù)能力，并且無論應(yīng)力水平是0.1 kPa或者3.2 kPa，幾種改性瀝青的蠕變恢復(fù)能力大小順序都是5%RH溫拌高黏改性瀝青>4%RH溫拌高黏改性瀝青>3%RH溫拌高黏改性瀝青>0.5%JY-W1溫拌高黏改性瀝青>0.4%JY-W1溫拌高黏改性瀝青>0.3%JY-W1溫拌高黏改性瀝青>高黏改性瀝青，但是它們的差距幅度不大。兩個(gè)應(yīng)力水平相比較，在0.1 kPa時(shí)，高黏改性瀝青和RH溫拌高黏改性瀝青的蠕變?nèi)崃縅nr更大，這說明在荷載水平增大時(shí)，兩種改性瀝青抵御永久變形性能更為突出，高溫抵御車轍表現(xiàn)性能更好。綜上所述，幾種改性瀝青中，RH溫拌高黏改性瀝青的高溫性能最佳，并且最佳摻量為4%；JY-W1溫拌高黏改性瀝青次之，最佳摻量為0.4%；高黏改性瀝青相對(duì)低于前兩種改性瀝青。

2.3 溫度掃描試驗(yàn)

本節(jié)通過溫度掃描試驗(yàn)分析瀝青的溫度敏感性。設(shè)置應(yīng)力參數(shù)為0.1 kPa，試驗(yàn)掃描溫度范圍為30～80 ℃，使用25 mm的平行板。

該部分對(duì)不同改性瀝青予以溫度掃描分析，得到相位角δ、車轍因子大小情況。δ越小則反映出瀝青材料恢復(fù)性能越理想，車轍因子越大則反饋瀝青材料抗剪切變形能力越強(qiáng)[15-16]。圖9反映了相位角δ、車轍因子G*/sinδ分別與溫度的關(guān)系。

圖9 不同改性瀝青相位角和車轍因子同溫度之間的關(guān)系Fig.9 Relationships of phase angle with rutting factor and temperature of different modified asphalts

從圖9(a)可知，摻入溫拌劑高黏改性瀝青的δ基本上都小于高黏改性瀝青。δ越大說明恢復(fù)性能越差，高黏改性瀝青恢復(fù)性能最差，兩種溫拌高黏改性瀝青恢復(fù)性能相對(duì)較好。摻加RH溫拌劑高黏改性瀝青的δ隨溫度的升高而減小，說明隨著溫度的升高，RH溫拌高黏改性瀝青的恢復(fù)性能增強(qiáng)，使其高溫性能得到提升，其中4%和5%兩種摻量改性瀝青的δ隨溫度減小的趨勢(shì)大致相同，而摻加3%RH溫拌劑改性瀝青的δ隨溫度變化的速率較慢。高黏改性瀝青和JY-W1溫拌高黏改性瀝青的δ隨著溫度的升高先小幅度減小后又增大，說明這兩種瀝青在合適的溫度范圍內(nèi)恢復(fù)性能較好，摻加0.5%JY-W1溫拌劑高黏改性瀝青的δ在小溫度范圍內(nèi)減小后又大幅度增大，這說明高溫改變了該瀝青的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。

G*/sinδ越大說明瀝青抗車轍能力越好，從圖9(b)可知，在相對(duì)低溫范圍內(nèi)，高黏改性瀝青的G*/sinδ略大于兩種溫拌瀝青，其中3%RH溫拌高黏改性瀝青的抗車轍能力最弱，這是因?yàn)楦唣じ男詾r青在較低溫度時(shí)表現(xiàn)出更多的黏性，甚至發(fā)硬，抵抗車轍變形能力增強(qiáng)，溫拌劑的加入降低了高黏改性瀝青黏度，使其抵抗變形能力降低，當(dāng)溫度慢慢升高，高黏改性瀝青更多的黏性成分逐漸消失，致其抗車轍變形能力迅速下降。除此之外，隨著溫度的升高，幾種瀝青的G*/sinδ變化情況幾乎相同，并且最終趨于一致，這說明兩種溫拌劑在連續(xù)溫度下對(duì)高黏瀝青的改性容易發(fā)生疲勞，最終消失。這與上述2.1節(jié)得出的結(jié)論并不相悖，因?yàn)闇囟鹊娜≈禒顟B(tài)不同，上述為單點(diǎn)高溫，本節(jié)為連續(xù)中高溫。

2.4 頻率掃描試驗(yàn)(FS)

頻率掃描試驗(yàn)可以通過掃描頻率模擬路面車輛荷載頻率，在小的應(yīng)變范圍內(nèi)測(cè)定瀝青材料的動(dòng)態(tài)力學(xué)響應(yīng)[17-19]，此處的掃描頻率和加載頻率具有一定的線性聯(lián)系。本研究中頻掃試驗(yàn)使用8 mm轉(zhuǎn)子，掃描區(qū)間為0.1～100 rad/s，掃描溫度為5，20和35 ℃，由此能夠獲得不同掃描溫度下不同改性瀝青的動(dòng)態(tài)剪切仿真結(jié)果和相位角隨頻率變化特性聯(lián)系，結(jié)果如圖10～圖12所示。

圖10 5 ℃下相位角和動(dòng)態(tài)模量隨頻率變化Fig.10 Phase angle and dynamic modulus varying with frequency at 5 ℃

圖11 20 ℃下相位角和動(dòng)態(tài)模量隨頻率變化Fig.11 Phase angle and dynamic modulus varying with frequency at 20 ℃

圖12 35 ℃下相位角和動(dòng)態(tài)模量隨頻率變化Fig.12 Phase angle and dynamic modulus varying with frequency at 35 ℃

由圖10可知，當(dāng)溫度為5 ℃時(shí)，在頻率范圍內(nèi)，0.3%JY-W1溫拌高黏改性瀝青的δ最小，高黏改性瀝青的δ與之相當(dāng)；隨著頻率的增大，幾種瀝青的δ都呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，并且在0～10 Hz低頻時(shí)，幾種瀝青的δ下降速率較快，之后慢慢趨于平緩；3%RH溫拌高黏改性瀝青和0.5%JY-W1溫拌高黏改性瀝青的δ有小幅度增大的趨勢(shì)；幾種瀝青的G*均呈上升趨勢(shì)，并且上升的速率先增大后減小，最終趨于水平，其中高黏改性瀝青的G*最大，0.5%JY-W1溫拌高黏改性瀝青的G*最小，說明5 ℃時(shí)，高黏改性瀝青相對(duì)其他幾種溫拌高黏改性瀝青具有明顯較高的抗剪切變形能力。

從圖11可以看出，與5 ℃下相位角δ的變化情況相比，溫度為20 ℃時(shí)，幾種瀝青的δ也呈下降趨勢(shì)，但在一定低頻范圍內(nèi)，下降的速率有所減緩。幾種改性瀝青的G*隨著頻率增加一直在增大，與5 ℃ 時(shí)相比，G*增大的速率加快；5%RH溫拌高黏改性瀝青與0.5%JY-W1溫拌高黏改性瀝青的G*變化趨勢(shì)近乎一致。

由圖12可知，溫度為35 ℃時(shí)，與前兩個(gè)溫度明顯不同的是，幾種瀝青的相位角δ隨頻率增加先快速增大后又小幅度減??；G*則保持之前溫度的趨勢(shì)，隨頻率增加逐漸增大。

綜上分析，兩種溫拌劑對(duì)改性瀝青恢復(fù)性能和抗剪切變形能力的影響程度不同，G*都會(huì)隨著掃描頻率增加而逐漸增大，并且隨溫度升高表現(xiàn)為下降態(tài)勢(shì)?？偠灾?，高黏改性瀝青在低溫時(shí)表現(xiàn)出更好的彈性，幾種改性瀝青抗剪切變形能力的大小關(guān)系為高黏改性瀝青>0.4%JY-W1溫拌高黏改性瀝青>0.3%JY-W1溫拌高黏改性瀝青>4%RH溫拌高黏改性瀝青>3%RH溫拌高黏改性瀝青>5%RH溫拌高黏改性瀝青>0.5%JY-W1溫拌高黏改性瀝青。

3 結(jié)論

(1)無論是高黏改性瀝青的制備還是溫拌高黏改性瀝青的制備，為了保證瀝青性能，需要嚴(yán)格設(shè)置制備時(shí)間、剪切速率、溫度等指標(biāo)，并且在制備期間，要時(shí)刻觀察瀝青的狀態(tài)，尤其是均勻性必須滿足要求。

(2)從原樣PG高溫試驗(yàn)來看，溫度范圍和溫拌劑的摻量都是影響幾種改性瀝青高溫抗車轍性能的重要因素。在同一溫度下，摻加溫拌劑高黏改性瀝青的高溫抗變形能力普遍比原樣高黏改性瀝青高；在高溫狀態(tài)下，RH溫拌劑對(duì)高黏改性瀝青抗車轍能力的改善要比JY-W1溫拌劑好一些，并且4%為最佳摻量。

(3)結(jié)合MSCR試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，并通過量化不同改性瀝青蠕變恢復(fù)以及不可恢復(fù)蠕變情況，得到RH溫拌劑對(duì)于高黏改性瀝青高溫特性的改善最為理想，并且最佳摻量為4%；JY-W1溫拌高黏改性瀝青次之，最佳摻量為0.4%；高黏改性瀝青相對(duì)低于前兩種瀝青。

(4)溫度掃描試驗(yàn)通過分別建立相位角δ和車轍因子G*/sinδ與溫度的關(guān)系，可以得出，兩種溫拌劑在溫度較高時(shí)可以改善高黏改性瀝青的高溫性能。

(5)通過頻掃(FS)試驗(yàn)仿真車輛荷載頻率對(duì)瀝青路面作用效應(yīng)，并在不同溫度下建立相位角δ、動(dòng)態(tài)模量G*與頻率之間的聯(lián)系，高黏改性瀝青的彈性于相對(duì)低溫時(shí)表現(xiàn)突出，在5～35 ℃溫度范圍內(nèi)，其抵御剪切變形能力稍強(qiáng)于兩種溫拌高黏改性瀝青，并且兩種溫拌高黏改性瀝青中，JY-W1溫拌高黏改性瀝青的抗剪切變形能力總體高于RH溫拌高黏改性瀝青，尤其0.4%摻量性能最佳。