彭述怡 卿曉鋒
(四川宇暉工程技術(shù)有限公司,四川 成都 610052)
低應(yīng)變法采用瞬態(tài)激振的方式,通過實測樁頂加速度或速度響應(yīng)的時域或頻域特征,分析判定基樁的樁身完整性。根據(jù)一維彈性桿件波動理論,要求半徑R<樁長L,通常要求長徑比L/R≥10,其假設(shè)波在橫截面上是同幅值、同相位的。而在實際中,波在樁上部的傳播是三維的[1]。當在樁頭激振時,將產(chǎn)生縱波、橫波及瑞利波[1],其在樁頭附近產(chǎn)生多次反射,形成干擾。實際工程中存在的“短而粗”的大直徑灌注嵌巖樁,滿足不了一維彈性桿件波動理論,這更增加了彈性波傳播的三維特性[1]。同時,樁直徑越大,樁頭混凝土的不均勻性越明顯,綜合導致基樁低應(yīng)變信號一致性變差。對于成都以南、以東的廣大地區(qū),擬建場地勘探深度范圍內(nèi)的地層由為第四系全新統(tǒng)粉質(zhì)黏土、黏土,下伏白堊系上統(tǒng)夾關(guān)組(K2j)泥巖及砂巖構(gòu)成。樁基礎(chǔ)持力層一般為中分化泥巖、砂質(zhì)泥巖或泥質(zhì)砂巖,其天然單軸抗壓強度通常小于15 MPa,屬于軟巖。樁底信號基本上以同向反射為主,推測波速往往比理論值高。對于此類基樁低應(yīng)變成果利用,應(yīng)結(jié)合工程具體情況加以分析,切忌僅根據(jù)一條波形確定[2],否則易導致誤判或錯判。以下結(jié)合典型工程實例,對此類基樁低應(yīng)變曲線進行分析。
檢測對象為大直徑灌注嵌巖端承樁,基樁直徑有1 200 mm、1 400 mm、1 600 mm、1 800 mm 四種,樁長6~13 m,混凝土強度等級C30。根據(jù)勘察資料,在樁深度范圍內(nèi),樁周土為全風化、強風化和中等風化泥巖或泥質(zhì)砂巖,樁底持力層為中風化泥巖或泥質(zhì)砂巖,樁嵌巖深度大于3 m。此類樁為典型的大直徑短樁,在工程中較為常見。
按照規(guī)范[3]要求,實心樁傳感器安裝點在樁中心約2/3半徑處,激振點盡量位于樁頭平面中心處,此布置可以最大程度減少高頻干擾。由于大直徑樁不滿足一維彈性桿件要求,彈性波三維屬性明顯。同時,不同的激振器、樁面混凝土不均勻、樁面不平以及樁頭有裂紋等也會對低應(yīng)變檢測造成嚴重干擾。這就導致當激振點固定時,傳感器在不同位置接收曲線形態(tài)差異較大甚至完全不同,即同一基樁曲線一致性差。
圖1 為激振點在樁中心處、兩個傳感器與激振點距離相同但方位不同所測低應(yīng)變曲線。從圖1可以看出,曲線1(從上往下依次)有明顯的樁底信號,曲線2 則沒有,兩者淺部曲線形態(tài)也有較大差異。通過現(xiàn)場分析,主要是由3 個因素造成的。一是樁面處理不完全平整;二是樁徑大,樁頭的混凝土不均性;三是長徑比小,樁淺部彈性波以球面波形式傳播,曲線受到多重干擾導致形態(tài)不可控。因此,對此類基樁,建議在不同地點激振和不同方位接收,每根樁選取最符合實際的曲線分析利用,同一個工程盡量選取類似的曲線形態(tài)以便參照對比。
圖1 不同接收位置低應(yīng)變曲線對比(方位不同)
圖2、圖3 為激振點固定、傳感器與激振點距離不同所測得的低應(yīng)變曲線??梢钥闯?,圖2 曲線1有較明顯的樁底信號,但是淺部特征不明顯;曲線2首波后曲線下陷大,后半段基本為一條直線,異常和樁底信號不明顯。圖3 曲線1 形態(tài)干凈,有樁底信號,正常判為一類樁;曲線2 形態(tài)雜亂,容易判淺部缺陷。通過現(xiàn)場分析,主要是由兩個因素造成的。一是距離越近(圖2 曲線2),傳感器受到錘擊影響大,掩蓋了中深部及樁底反射信號;二是收發(fā)距離越遠,當傳感器與激振點之間的樁頭范圍內(nèi)存在不均勻、破損、不平整等情況,會導致淺部信號雜亂無章。因此,對于此類基樁,建議更換不同激振點與傳感器位置,收發(fā)距離適中,探索采集到合理的、較好的信號分析利用。
圖2 不同接收位置低應(yīng)變曲線對比(距離不同)
圖3 不同接收位置低應(yīng)變曲線對比(樁面不均勻)
圖4 為傳感器在同一位置、激振器不同所測得的低應(yīng)變曲線,曲線1為鐵手錘激振所測,曲線2為力棒激振所測。從圖4 可以看出,力棒曲線首波橫向?qū)挾容^大,淺部形態(tài)較寬緩,淺部分辨率較低,樁底信號較明顯,顯示出彈性波相對低頻特征;鐵手錘首波橫向窄,淺部形態(tài)更細致,淺部分辨率較高,但樁底信號不明顯,顯示出彈性波高頻特征。通過現(xiàn)場分析,主要是由3 個因素造成的。一是力棒激振能量大,同時尼龍頭激振的彈性波頻率段更低,波長更大導致波傳播更深、分辨力弱。而鐵手錘激振能量小,激振彈性波以高頻段為主,波長小,衰減快,淺部分辨率高[4]。因此,對于此類大基樁,建議使用組合錘激振,以力棒為主,鐵手錘為輔,每根樁分別保存兩種激振設(shè)備的信號。
圖4 同位置接收的尼龍力棒與鐵手錘低應(yīng)變曲線對比
以泥巖或砂質(zhì)泥巖作為持力層的樁基礎(chǔ),基樁混凝土等級一般為C30、C35,樁身與持力層具有明顯的阻抗差異。按照波阻抗理論,樁底信號應(yīng)為同向反射信號;但嵌巖樁進入基巖一定深度且嵌巖效果良好(無沉渣和樁周緊密接觸)的情況下,樁底部與基巖接近融為一體,阻抗反而增大,樁底信號應(yīng)為反向反射信號或者無明顯信號。實際中本地區(qū)絕大多數(shù)樁底信號為同向反射信號。這是由于軟巖持力層阻抗明顯低于樁身,即使嵌巖良好,也難以達到兩者阻抗接近或者超過樁身阻抗,同時實際施工也很難控制到嵌巖良好,因而以同向反射為主。實際中僅硬質(zhì)基巖持力層上嵌巖良好的情況下才能呈現(xiàn)反向樁底信號。
圖5 曲線樁底同向反射信號明顯,作為嵌巖樁,容易與樁底沉渣所引起的樁底信號混淆。眾多工程實例表明,解決這一問題最可靠的措施是結(jié)合鉆芯法和聲波法綜合核驗樁底沉渣情況。當鉆芯法和聲波法未發(fā)現(xiàn)基樁明顯沉渣情況下,可分析該工程大面積基樁的樁底信號共性特征。當基樁均有明顯樁底同向反射信號,施工記錄和地質(zhì)水文條件分析沉渣的可能性不大,則基本可以排除沉渣隱患。個別仍有疑慮的基樁還應(yīng)結(jié)合樁長和樁周土性狀分析,在樁長較長、樁周土較硬、波速正常的情況下,樁底同向反射信號如果過于明顯應(yīng)考慮其他方法進行樁底沉渣驗證[5]。
由圖5可知,根據(jù)施工、鉆芯樁長以及曲線形態(tài)定樁底后,推測平均波速達到了4 400~4 500 m/s,較大超過了C30混凝土的理論波速3 800~4 200 m/s。通常這在大直徑灌注樁上較為常見,多以速度偏大,樁越短,偏大越多。這是因為樁橫向尺寸引起的時間滯后,即激振點至傳感器有一定距離,在傳感器接收到激振產(chǎn)生的直達波時,激振處縱波已經(jīng)向樁身下部傳播一定距離,導致接收時間滯后,波速偏大。通常傳感器距激振點越遠,或者樁頭處理不平整等,波在樁面?zhèn)鞑r間越長導致波速偏大。針對這個問題,建議檢測中傳感器與激振點保持適中距離。前期選取數(shù)根典型樁試驗得出最佳激振和接收參數(shù)[5],對整個工程樁采取同樣的參數(shù)檢測。
圖5 樁底反射信號明顯的低應(yīng)變曲線
通過工程實例分析,低應(yīng)變法在大直徑嵌巖樁上應(yīng)用有一定的可靠性,但暴露出來的問題也不少。若要對每一根基樁作出正確的判斷,就要求檢測人員不僅要熟悉樁的成樁工藝和工程地質(zhì)情況,還要對低應(yīng)變法本身的適用條件、理論分析和現(xiàn)場檢測注意事項等熟練掌握,必要時還應(yīng)采取其他方法進行驗證,避免誤判或錯判。