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        通過(guò)預(yù)應(yīng)力筋連接的節(jié)段預(yù)制拼裝式鐵路橋墩抗震性能研究

        2022-05-19 01:14:40張帥蘇偉牟兆祥
        中國(guó)鐵路 2022年3期
        關(guān)鍵詞:延性現(xiàn)澆橋墩

        張帥,蘇偉,牟兆祥

        (中國(guó)鐵路設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司 土建工程設(shè)計(jì)研究院,天津 300308)

        0 引言

        節(jié)段預(yù)制拼裝式橋墩在國(guó)內(nèi)外公路、市政及海域等工程中有所應(yīng)用,近年來(lái)已在一些城市橋梁中大規(guī)模推廣。鐵路領(lǐng)域最早應(yīng)用于20世紀(jì)50年代,近幾十年應(yīng)用較少,為提升鐵路智能建造技術(shù)水平,需要開展系統(tǒng)研究。

        預(yù)制節(jié)段間的連接是結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部位,常用連接形式包括灌漿套筒、波紋管、預(yù)應(yīng)力連接、承插式等,各種連接形式特點(diǎn)不一[1-4],其中預(yù)應(yīng)力連接作為主要的連接方式應(yīng)用廣泛,國(guó)內(nèi)外開展了一些理論和試驗(yàn)研究[5-8],并應(yīng)用于多個(gè)工程,大多位于非震區(qū)或采取特殊措施降低抗震需求,如成昆鐵路,當(dāng)時(shí)的設(shè)計(jì)理念未進(jìn)行專門的抗震設(shè)計(jì)。美國(guó)Victory Bridge位于非震區(qū);臺(tái)灣地區(qū)臺(tái)中生活圈四號(hào)線設(shè)置了減隔震支座或局部現(xiàn)澆;港珠澳大橋設(shè)置減隔震支座;成都羊犀立交橋等采用預(yù)應(yīng)力筋和套筒相互配合的混合連接形式。

        1 預(yù)應(yīng)力筋連接拼裝墩主要受力特點(diǎn)

        1.1 拼裝墩整體受力特點(diǎn)

        拼裝墩由若干預(yù)制節(jié)段通過(guò)拼接縫拼裝而成,拼接縫的存在導(dǎo)致其受力模式與現(xiàn)澆橋墩不同。現(xiàn)澆橋墩采用整體澆筑或設(shè)置施工縫,其受彎破壞模式一般為隨著荷載增大,墩底及施工縫區(qū)域出現(xiàn)開裂且裂縫不斷擴(kuò)展,直至構(gòu)件破壞,其受剪破壞模式為斜截面抗剪破壞;拼裝式橋墩受彎破壞模式一般表現(xiàn)為拼接縫區(qū)域的張開,預(yù)制節(jié)段除自身彎曲變形外,還沿拼接縫出現(xiàn)一定的轉(zhuǎn)動(dòng),其受剪破壞除與現(xiàn)澆墩類似的斜截面抗剪破壞外,節(jié)段可能沿拼接縫錯(cuò)動(dòng)和滑移,出現(xiàn)直剪破壞(見(jiàn)圖1、圖2)。

        圖1 現(xiàn)澆墩破壞模式

        圖2 拼裝墩破壞模式

        1.2 預(yù)應(yīng)力筋連接形式受力特點(diǎn)

        拼裝墩節(jié)段間通過(guò)預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行連接,一方面預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生預(yù)壓力且自身提供抗力;另一方面當(dāng)拼裝墩受彎時(shí)發(fā)生水平變形,預(yù)應(yīng)力筋隨之被張拉,形成彈性回復(fù)力有利于使拼裝墩回到初始狀態(tài),提高自復(fù)位能力,減小地震后的殘余變形[9-10],同時(shí),預(yù)應(yīng)力筋提供的預(yù)壓力增強(qiáng)了拼接縫處的抗剪能力。

        預(yù)應(yīng)力筋連接分為完全預(yù)應(yīng)力筋連接和預(yù)應(yīng)力筋混合連接。完全預(yù)應(yīng)力筋連接節(jié)段間僅通過(guò)預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行連接,普通鋼筋不連續(xù),實(shí)際工程應(yīng)用較多,主要在非震區(qū),其與現(xiàn)澆橋墩相比,受力性能上屬于“非等同現(xiàn)澆”體系[11],連接強(qiáng)度較現(xiàn)澆墩弱,耗能差、延性低,難以適用高烈度震區(qū)抗震需求。預(yù)應(yīng)力筋混合連接節(jié)段間不僅通過(guò)預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行連接,還設(shè)置耗能構(gòu)造,如增加連續(xù)的普通鋼筋、外置耗能裝置[12]等,在發(fā)揮預(yù)應(yīng)力筋優(yōu)勢(shì)的同時(shí)又提高耗能能力,增強(qiáng)抗震性能,近年來(lái)通過(guò)很多理論和試驗(yàn)研究,表明該種連接應(yīng)用于高震區(qū)的可靠性[13-15]。

        2 拼裝墩數(shù)值分析模型

        拼裝墩計(jì)算方法包括理論解析法[7]、纖維模型法、實(shí)體單元法等,其中纖維模型法能精細(xì)模擬結(jié)構(gòu)全過(guò)程受力,且與試驗(yàn)結(jié)果吻合度高,在數(shù)值分析上具備可行性和準(zhǔn)確性。

        常用鐵路橋墩與市政或公路橋墩相比,截面尺寸較大,特別是橫橋向尺寸大、剪跨比小,多為重力式橋墩。以空心墩為例,采用纖維模型法,通過(guò)非線性時(shí)程分析方法進(jìn)行彈塑性分析。所選橋墩采用矩形截面,墩身縱橫向尺寸為2 m×5 m,壁厚0.4 m,頂帽實(shí)體段2.5 m,墩高9 m,分3節(jié)段預(yù)制拼裝,設(shè)置墩身與基礎(chǔ)間拼接縫1、墩身間拼接縫2、墩身與頂帽間拼接縫3(見(jiàn)圖3)。橋墩采用C40混凝土,主筋采用HRB400,預(yù)應(yīng)力筋采用7?5鋼絞線。

        圖3 拼裝墩結(jié)構(gòu)及節(jié)段劃分

        預(yù)制節(jié)段采用梁?jiǎn)卧M,對(duì)拼接縫部位進(jìn)行精細(xì)化建模(見(jiàn)圖4),地震波選取常用的EI-centro波,上部結(jié)構(gòu)采用鐵路標(biāo)準(zhǔn)32 m簡(jiǎn)支梁。

        圖4 拼接縫區(qū)域精細(xì)化模擬

        3 拼裝墩抗震性能分析

        針對(duì)預(yù)制拼裝橋墩的抗震性能,國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了諸多理論研究和試驗(yàn)工作[1-12],歸納如下:

        (1)拼裝墩因接縫的存在,理論上其抗震性能與現(xiàn)澆墩有所區(qū)別,抗震能力是影響拼裝墩應(yīng)用和連接方式選擇的最主要因素;

        (2)拼裝墩接縫形式對(duì)其抗震性能影響較大,總體上可分為“等同現(xiàn)澆”和“非等同現(xiàn)澆”,前者在強(qiáng)度、抗震能力方面與一般的現(xiàn)澆橋墩差異不大,后者連接強(qiáng)度稍弱;

        (3)針對(duì)“等同現(xiàn)澆”連接,在構(gòu)造滿足要求的情況下,理論分析時(shí)多采用現(xiàn)澆墩的抗震方法;針對(duì)“非等同現(xiàn)澆”連接,特別是預(yù)應(yīng)力作用,多采用數(shù)值模擬的方式進(jìn)行仿真分析;

        (4)在地震作用時(shí),為減小震后殘余變形和增強(qiáng)可修復(fù)性,國(guó)外對(duì)預(yù)制拼裝墩中預(yù)應(yīng)力自復(fù)位能力開展了較多理論和試驗(yàn)研究。

        在此重點(diǎn)對(duì)鐵路預(yù)制拼裝墩抗震性能進(jìn)行數(shù)值計(jì)算和對(duì)比分析。

        3.1 預(yù)應(yīng)力筋完全連接

        按上節(jié)所述模型,采用完全預(yù)應(yīng)力筋連接,即預(yù)應(yīng)力筋通過(guò)拼接縫,主筋和分布鋼筋不通過(guò)拼接縫,共配置10根7-7?5鋼絞線(見(jiàn)圖5)。

        圖5 有限元模型及預(yù)應(yīng)力筋布置

        對(duì)于水平線剛度和位移,在自重和預(yù)應(yīng)力筋預(yù)壓力共同作用下,拼接縫不開裂,水平線剛度和位移與現(xiàn)澆墩相差不大,僅考慮拼接縫的存在對(duì)整體性的影響而進(jìn)行適當(dāng)折減。

        在主力及主+附狀態(tài)下,預(yù)制節(jié)段和拼接縫截面處于受壓狀態(tài),混凝土壓應(yīng)力滿足要求。

        在多遇地震作用下,當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋張拉力為1 200 MPa時(shí),拼接縫2、縫3不發(fā)生開裂,拼裝墩處于彈性狀態(tài)。因此,通過(guò)設(shè)置預(yù)應(yīng)力筋可使拼接縫不開裂或減小拼接縫開裂程度,滿足“小震不壞”的性能要求。

        在罕遇地震作用下,結(jié)構(gòu)若保持彈性狀態(tài)則設(shè)計(jì)困難或不夠經(jīng)濟(jì),一般允許進(jìn)入彈塑性狀態(tài)。拼裝墩在罕遇地震作用下需要發(fā)生較大的水平變形,導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力筋受力較大容易屈服或斷裂,需要配置較多的預(yù)應(yīng)力筋,而過(guò)大的預(yù)壓力又導(dǎo)致混凝土更易壓潰、延性差,且預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量多、成本高,難以滿足工程實(shí)際要求。因此,與國(guó)內(nèi)外研究和工程實(shí)踐類似,采用完全預(yù)應(yīng)力筋連接的鐵路拼裝墩各項(xiàng)指標(biāo)滿足正常使用和多遇地震作用下要求,可適用于非震區(qū)或低震區(qū)。

        3.2 預(yù)應(yīng)力筋混合連接

        采用預(yù)應(yīng)力筋混合連接,即預(yù)應(yīng)力筋通過(guò)拼接縫,部分主筋通過(guò)拼接縫,并與現(xiàn)澆墩、不設(shè)置預(yù)應(yīng)力筋的拼裝墩進(jìn)行比較,各方案水平線剛度和位移在主力及主+附狀態(tài)下均滿足要求,主要考察地震作用下(Ag=0.2g)的地震響應(yīng)差異。

        3.2.1 有限元模型

        (1)RC-1現(xiàn)澆墩,墩身配置180根直徑16 mm主筋,箍筋直徑為12 mm,間距15 cm,不配置預(yù)應(yīng)力筋。

        (2)RC-2拼裝墩,采用大直徑、大間距鋼筋的布置形式,墩身配置46根直徑32 mm主筋,配筋率與RC-1相當(dāng),在RC-1模型基礎(chǔ)上增加3道拼接縫。

        (3)PRC拼裝墩,在RC-2模型基礎(chǔ)上將主筋根數(shù)由46根減少至32根,同時(shí)增加預(yù)應(yīng)力筋,經(jīng)反復(fù)試算,共配置6根16-7φ5鋼絞線,初始張拉控制應(yīng)力930 MPa。

        RC-1、RC-2、PRC截面纖維模型示意見(jiàn)圖6。

        圖6 RC-1、RC-2、PRC截面纖維模型示意圖

        3.2.2 地震響應(yīng)

        (1)抗裂性。在多遇地震作用下,RC-1模型墩身底部出現(xiàn)開裂,RC-2模型拼接縫1、縫2開裂,拼接縫3未開裂,開裂截面鋼筋和混凝土應(yīng)力滿足要求;PRC模型拼接縫1—3未開裂。PRC模型通過(guò)施加預(yù)應(yīng)力,增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的抗裂能力。

        (2)延性。在罕遇地震作用下,橋墩不可避免要進(jìn)入彈塑性狀態(tài),要滿足“大震不倒”的抗震設(shè)防需求,結(jié)構(gòu)需要具備一定延性,通過(guò)延性系數(shù)表征。

        根據(jù)時(shí)程分析結(jié)果,各模型在罕遇地震作用下縱橋向、橫橋向地震響應(yīng)如下:

        RC-1:縱向、橫向地震作用下墩底截面開裂,普通鋼筋屈服,混凝土保持彈性。

        RC-2:縱向、橫向地震作用下拼接縫1開裂,普通鋼筋屈服,混凝土保持彈性。

        PRC:縱向、橫向地震作用下拼接縫1開裂,普通鋼筋屈服,預(yù)應(yīng)力筋保持彈性,混凝土保持彈性。

        各模型在縱向、橫向地震作用下均進(jìn)入彈塑性狀態(tài),墩頂位移延性系數(shù)滿足鐵路及相關(guān)規(guī)范要求(見(jiàn)圖7)。

        圖7 墩頂位移延性系數(shù)

        根據(jù)各模型地震響應(yīng)和延性系數(shù)可以看出:

        (1)RC-1、RC-2模型墩頂位移延性系數(shù)相差不大,兩者延性能力基本相當(dāng),說(shuō)明配筋率相當(dāng)條件下,拼裝墩與現(xiàn)澆墩延性能力相當(dāng)。

        (2)與RC-2模型相比,PRC模型盡管普通鋼筋根數(shù)減少,但增加預(yù)應(yīng)力筋后,普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋共同作用下能達(dá)到相近的抗震性能。

        (3)RC-1、RC-2、PRC模型的墩頂位移縱向延性系數(shù)相差不大,說(shuō)明3個(gè)模型縱向延性能力基本相當(dāng);PRC模型預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)壓力增大了混凝土的壓應(yīng)力,橫向延性系數(shù)有所降低;3個(gè)模型均滿足抗震要求。

        (3)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力-應(yīng)變曲線見(jiàn)圖8。RC-1、RC-2、PRC在罕遇地震作用下滿足“大震不倒”的抗震需求,結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性階段,部分普通鋼筋出現(xiàn)屈服,而PRC模型的預(yù)應(yīng)力筋未發(fā)生屈服,預(yù)應(yīng)力筋始終保持彈性狀態(tài),預(yù)壓應(yīng)力未失效。

        圖8 PRC截面邊緣普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力-應(yīng)變曲線

        (4)荷載-位移滯回曲線反映了結(jié)構(gòu)的變形特征、剛度退化及能量消耗,以縱向地震為例,RC-1、RC-2、PRC在罕遇地震作用下的墩頂荷載-位移滯回曲線見(jiàn)圖9。

        圖9 RC-1、RC-2、PRC墩頂縱向荷載-位移滯回曲線

        根據(jù)各模型在地震反復(fù)作用下墩頂縱向荷載-位移曲線可以看出:

        (1)RC-1和RC-2模型最大承載能力和最大位移基本相當(dāng),說(shuō)明配筋率相當(dāng)情況下,盡管RC-2模型中普通鋼筋采用較大間距,但鐵路橋墩因尺寸較大導(dǎo)致接縫處的位移量值較小,對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載能力和變形影響不大;PRC模型因預(yù)應(yīng)力筋的作用最大承載能力有所提高。

        (2)隨著結(jié)構(gòu)的開裂和屈服,RC-1、RC-2、PRC側(cè)向剛度均出現(xiàn)下降和退化;RC-2的初始剛度比RC-1略小,說(shuō)明拼接縫對(duì)結(jié)構(gòu)剛度影響不大;PRC較RC-1、RC-2的初始剛度大,說(shuō)明配置預(yù)應(yīng)力筋提高了結(jié)構(gòu)的抗裂能力。

        (3)各模型位移較小時(shí),結(jié)構(gòu)基本處于彈性階段,荷載-位移滯回環(huán)表現(xiàn)為集中和重疊現(xiàn)象。隨著結(jié)構(gòu)開裂、鋼筋的屈服、拼接縫張開且持續(xù)發(fā)展等現(xiàn)象的產(chǎn)生,滯回環(huán)逐漸拉開,結(jié)構(gòu)的耗能能力增強(qiáng)。通過(guò)滯回曲線可以看出,RC-1、RC-2模型耗能能力相當(dāng),PRC模型通過(guò)耗能鋼筋的作用,避免了完全預(yù)應(yīng)力筋連接耗能不足的問(wèn)題,拼裝墩與現(xiàn)澆墩總體上耗能能力相近。

        (4)各模型殘余變形相當(dāng),PRC模型的殘余變形略有減小,說(shuō)明預(yù)應(yīng)力筋有一定的自復(fù)位效應(yīng)但不明顯,主要因?yàn)椴捎昧擞叙そY(jié)預(yù)應(yīng)力。

        (5)拼接縫處的抗剪能力主要包括豎向力產(chǎn)生的摩擦力、接縫材料黏結(jié)力、剪力鍵、鋼筋銷栓力等。RC-2、PRC模型抗剪能力均滿足要求,其中PRC模型因預(yù)應(yīng)力筋提供的預(yù)壓應(yīng)力產(chǎn)生了摩擦力,較RC-2抗剪性能有所提高。

        3.3 預(yù)應(yīng)力筋參數(shù)分析

        針對(duì)上述PRC模型,對(duì)其中預(yù)應(yīng)力筋的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行分析,探討其對(duì)抗震性能的影響。

        (1)配筋率。在上述PRC模型基礎(chǔ)上改變配筋率得到PRC-1模型,即將預(yù)應(yīng)力筋規(guī)格由6根增加為10根,總初張力保持不變,荷載-位移滯回曲線見(jiàn)圖10。通過(guò)比較可知,在總初張力即橋墩軸壓比保持不變的情況下,隨預(yù)應(yīng)力筋配筋率的增加,結(jié)構(gòu)抗彎能力有所增加,屈服強(qiáng)度提高,但其他抗震指標(biāo)變化并不明顯。

        圖10 PRC/PRC-1墩頂縱向荷載-位移滯回曲線

        (2)預(yù)應(yīng)力度。在上述PRC模型基礎(chǔ)上改變預(yù)應(yīng)力度得到PRC-2模型,即預(yù)應(yīng)力筋規(guī)格不變,將預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力度即總初張力降低一半,荷載-位移滯回曲線見(jiàn)圖11。通過(guò)比較可知,在預(yù)應(yīng)力筋布置不變的情況下,調(diào)整預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力度,采用較低預(yù)應(yīng)力度的PRC-2模型的初始抗裂能力和屈服強(qiáng)度有所減小,最大承載能力相當(dāng),預(yù)應(yīng)力度對(duì)結(jié)構(gòu)抗震性能的影響不明顯。

        圖11 PRC/PRC-2墩頂縱向荷載-位移滯回曲線

        (3)初張力。在PRC模型基礎(chǔ)上改變初張力得到PRC-3模型,即將單根預(yù)應(yīng)力筋的張拉力由930 MPa增加為1 240 MPa,經(jīng)試算,預(yù)應(yīng)力筋可由6根16-7φ5鋼絞線修改為6根12-7φ5鋼絞線。通過(guò)PRC和PRC-3模型比較可知,在罕遇地震作用下,PRC模型中預(yù)應(yīng)力筋最大應(yīng)力1 600 MPa,預(yù)應(yīng)力筋保持彈性且預(yù)壓應(yīng)力不損失,PRC-3模型中預(yù)應(yīng)力筋最大應(yīng)力為1 947 MPa,大于其抗拉強(qiáng)度1 860 MPa,預(yù)應(yīng)力筋已屈服且有斷裂風(fēng)險(xiǎn),可認(rèn)為預(yù)壓應(yīng)力全部損失。說(shuō)明在保證相同預(yù)壓力情況下,配置較高規(guī)格的預(yù)應(yīng)力筋且初張力較小時(shí)可滿足抗震需求,配置較低規(guī)格的預(yù)應(yīng)力筋時(shí)初張拉力較高,容易導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力達(dá)到其屈服應(yīng)力甚至抗拉強(qiáng)度,導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力失效,因此需要合理確定初張力的上限。

        (4)無(wú)黏結(jié)和有黏結(jié)預(yù)應(yīng)力。當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋采用有黏結(jié)時(shí),在結(jié)構(gòu)變形過(guò)程中預(yù)應(yīng)力筋的伸縮受結(jié)構(gòu)約束大,不利于發(fā)揮預(yù)應(yīng)力筋的回復(fù)力,壓漿料的防護(hù)使得預(yù)應(yīng)力筋的耐久性更好,目前工程應(yīng)用上以有黏結(jié)預(yù)應(yīng)力為主。但無(wú)黏結(jié)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力集中小,能更大限度地發(fā)揮預(yù)應(yīng)力筋的作用,自復(fù)位能力強(qiáng),為今后工程應(yīng)用重要方向。

        4 結(jié)論及展望

        針對(duì)鐵路預(yù)制拼裝橋墩進(jìn)行數(shù)值計(jì)算和對(duì)比分析,得出如下結(jié)論:

        (1)采用完全預(yù)應(yīng)力筋連接的鐵路拼裝墩各項(xiàng)指標(biāo)滿足正常使用和多遇地震作用下要求,可適用于非震區(qū)或低震區(qū)。

        (2)在罕遇地震作用下,采用預(yù)應(yīng)力筋混合連接的拼裝墩抗裂能力有所提高,預(yù)應(yīng)力筋可保證拼接縫在多遇地震作用下不開裂,極限承載能力和變形與現(xiàn)澆墩相差不大;延性性能、耗能能力等滿足“大震不倒”的抗震需求,通過(guò)耗能鋼筋的作用,避免了完全預(yù)應(yīng)力筋連接耗能不足的問(wèn)題;預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)壓力提高了拼接縫的抗剪能力。

        (3)在一定條件下預(yù)應(yīng)力筋配筋率、預(yù)應(yīng)力度對(duì)拼裝墩抗震性能影響不大,初張力對(duì)預(yù)應(yīng)力筋狀態(tài)影響較為明顯,配置較高規(guī)格的預(yù)應(yīng)力筋且初張力較小時(shí),預(yù)應(yīng)力筋保持彈性且預(yù)壓應(yīng)力不損失;配置較低規(guī)格的預(yù)應(yīng)力筋時(shí)初張拉力較高,易導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力筋屈服甚至斷裂,導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力失效,需要合理確定初張力的上限。

        (4)目前針對(duì)鐵路預(yù)制拼裝墩抗震性能研究較少,鑒于其抗震理論的復(fù)雜性,在數(shù)值模擬分析基礎(chǔ)上引入抗震模型試驗(yàn)將是進(jìn)一步的研究方向。

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