張航，周志剛，韓健

(1.中交路橋建設(shè)有限公司，北京 100027；2.長沙理工大學(xué) 道路結(jié)構(gòu)與材料交通行業(yè)重點(diǎn)試驗(yàn)室，長沙 410004)

在現(xiàn)行瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范中，路基土的動(dòng)回彈模量是重要的設(shè)計(jì)參數(shù)[1]。動(dòng)回彈模量是指路基土體在動(dòng)態(tài)荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力與其相應(yīng)的回彈應(yīng)變的比值，表示路基在彈性變形階段內(nèi)，在垂直荷載作用下抵抗豎向變形的能力。同時(shí)，加筋土技術(shù)因其適應(yīng)性強(qiáng)、經(jīng)濟(jì)性好以及生態(tài)環(huán)保的特點(diǎn)，在許多現(xiàn)代道路工程中得到較為廣泛的應(yīng)用。諸多學(xué)者通過室內(nèi)外試驗(yàn)研究表明，在路基中布設(shè)土工格柵之類的加筋材料有助于提高其回彈模量。如胡幼常等[2]利用強(qiáng)度儀法測定了摻砂黃土和土工格柵加筋黃土試樣的回彈模量，結(jié)果表明，兩種方法都能明顯提高黃土的回彈模量，同時(shí)使用效果更佳；Abu-Farsakh等[3]開展了承載板試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)土工合成材料能使路面基層回彈模量顯著提高；Kravchenko等[4]通過不排水三軸壓縮試驗(yàn)，證明加筋試樣的回彈模量要高于未加筋試樣；羅正東等[5]研究了竹筋格柵加筋路基的承載變形機(jī)理，發(fā)現(xiàn)加筋能有效控制挖填路基的變形，對回彈模量提高產(chǎn)生一定的促進(jìn)作用。

然而,上述方法均屬于對土基靜態(tài)回彈模量的研究，但路面上交通車輛對其施加的力都是動(dòng)態(tài)的，所以對路基動(dòng)回彈模量的研究意義更為重大，因此，學(xué)者們通過動(dòng)三軸試驗(yàn)進(jìn)行了更深入的探討。如Fardad Amini等[6]利用循環(huán)三軸試驗(yàn)，基于能量法發(fā)現(xiàn)纖維加筋使砂土具有更高的循環(huán)抗剪能力；孫磊[7]針對路基軟黏土開展循環(huán)動(dòng)三軸加載試驗(yàn)，討論了長期交通荷載下路基土回彈模量隨動(dòng)應(yīng)力比的變化情況；楊果岳等[8]采用GDS振動(dòng)三軸儀進(jìn)行試驗(yàn)，得到了不同因素對超固結(jié)重塑紅黏土動(dòng)彈性模量的影響規(guī)律；劉維正等[9]通過路基土的動(dòng)三軸試驗(yàn)，研究了含水率、壓實(shí)度等對動(dòng)回彈模量的影響。但是，動(dòng)三軸試驗(yàn)中針對土工格柵加筋材料的討論還有所欠缺，需要更加系統(tǒng)全面的研究。同時(shí)，在中國公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范中指出，路基的動(dòng)回彈模量由CBR強(qiáng)度通過經(jīng)驗(yàn)公式換算得來[10]，但由此得到的動(dòng)回彈模量往往誤差較大，并且精度不是很高。

筆者利用土工試驗(yàn)動(dòng)三軸系統(tǒng)，通過對不同含水率、加筋方式以及圍壓下的土工格柵加筋碎石土試件進(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)，測試動(dòng)回彈模量，探究其影響因素和變化規(guī)律，并提出相應(yīng)的土工格柵加筋碎石土動(dòng)回彈模量的預(yù)估方法，為路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)確定路基土動(dòng)回彈模量提供理論參考。

1 動(dòng)三軸試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

1)筋材

加筋材料為湖北力特土工合成材料有限公司生產(chǎn)的高密度聚乙烯土工格柵RS90PE。參照新的土工格柵國家標(biāo)準(zhǔn)，采取窄條拉伸方式，使用多功能材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行性能測試[11]。其試驗(yàn)得到的物理力學(xué)指標(biāo)如表1所示。

表1 土工格柵拉伸性能Table 1 Tensile properties of geogrid

2)填料

加筋土所用試驗(yàn)土的碎石含量約為63%，碎石粒徑主要集中在5～20 mm之間。通過顆粒組成統(tǒng)計(jì)可知，該碎石土屬于礫類土，d10=1.74、d30=4.58、d60=9.66，計(jì)算可得碎石土的不均勻系數(shù)Cu=5.56>5、Cc=1.25。所以，該碎石土易壓密，級(jí)配良好。通過擊實(shí)試驗(yàn)得到試驗(yàn)用碎石土的最佳含水量約為7.1%，最大干密度約為2.12 g/cm3。

1.2 試驗(yàn)方案

Seed等[12]在引入動(dòng)回彈模量這一概念時(shí)，建議采用重復(fù)加載動(dòng)三軸試驗(yàn)確定動(dòng)回彈模量的值，并制定了相關(guān)的試驗(yàn)方法。在動(dòng)三軸試驗(yàn)中，測定動(dòng)回彈模量的方法是在一定的圍壓下對試件施加軸向動(dòng)應(yīng)力，循環(huán)施加至一定次數(shù)后，當(dāng)動(dòng)應(yīng)變趨于穩(wěn)定時(shí)測定最后幾次的值來確定動(dòng)回彈模量。

1)加載序列的確定

在用動(dòng)三軸試驗(yàn)測定動(dòng)回彈模量時(shí)需要確定試驗(yàn)加載序列。陳聲凱等[13]在2006年建立了動(dòng)三軸加載序列。對于碎石土之類的材料，所施加的動(dòng)應(yīng)力幅值應(yīng)由小依次增大進(jìn)行試驗(yàn)。對于土工格柵加筋碎石土動(dòng)回彈模量的試驗(yàn)，其加載序列參考陳聲凱等建立的加載序列，圍壓分別取50、100、150 kPa。具體加載序列情況如表2所示。

表2 土工格柵加筋土動(dòng)回彈模量三軸測試方案加載序列Table 2 Load sequence of triaxial test scheme for dynamic resilience modulus of geogrid reinforced soil

在正式加載前先預(yù)加載，考慮到路基在施工期承受的荷載比運(yùn)營期高很多，所以室內(nèi)模擬試驗(yàn)的預(yù)加載比正式加載更嚴(yán)格。其他國家推薦的預(yù)加載次數(shù)為500～2 000次[14]，因此，試驗(yàn)預(yù)加載次數(shù)選取最大值2 000次。

2)加載波形的確定

試驗(yàn)循環(huán)動(dòng)荷載的加載波形選擇半正弦波，加載頻率為1 Hz。在一個(gè)周期內(nèi)，參照路面材料動(dòng)三軸試驗(yàn)時(shí)加載0.1 s、間歇0.9 s的做法，考慮車輪荷載經(jīng)過數(shù)十厘米厚的路面結(jié)構(gòu)傳遞至路基頂面時(shí)影響范圍更大，路基土受荷時(shí)間延長，故加載時(shí)間選為0.2 s，間歇時(shí)間選為0.8 s。

3)含水率的確定

研究表明，在給定的自然條件下，道路在運(yùn)營期內(nèi)其路基的含水率會(huì)從最佳含水率逐漸增大，并最終在與當(dāng)?shù)丨h(huán)境相適應(yīng)的平衡含水率附近波動(dòng)。Quintus等[15]通過對137條運(yùn)營期道路路基含水率的現(xiàn)場調(diào)查，發(fā)現(xiàn)路基的含水率介于最佳含水率和150%最佳含水率之間。因此，試驗(yàn)的含水率定為100%最佳含水率、115%最佳含水率、130%最佳含水率。

4)加筋方式的確定

試驗(yàn)試件為圓柱形，試驗(yàn)加筋方式分為不加筋、加一層筋、加兩層筋。其中，加一層筋時(shí)土工格柵放置于試件截面中心位置，加兩層筋時(shí)土工格柵分別放置于距試件頂面和底面50 mm處。具體加筋方式如圖1所示。

圖1 加筋方式

1.3 試驗(yàn)過程

1)試驗(yàn)儀器

在動(dòng)三軸試驗(yàn)中，試件采用靜壓成型，主要成型設(shè)備包括定制的對開模具和萬能靜壓儀。試驗(yàn)加載系統(tǒng)采用深圳Reger公司定制的土工試驗(yàn)動(dòng)三軸系統(tǒng)，該土工試驗(yàn)動(dòng)三軸系統(tǒng)主要包括三大部分，分別是控制和數(shù)據(jù)采集軟件系統(tǒng)、加載系統(tǒng)和圍壓應(yīng)力提供系統(tǒng)。

2)試樣制備

試件采用萬能靜壓儀分層靜壓成型。每層填料的質(zhì)量根據(jù)所取得的壓實(shí)度控制。由壓實(shí)度、干密度及試件的體積計(jì)算出所需的碎石土質(zhì)量，試件分5層進(jìn)行壓實(shí)，每一層的質(zhì)量一致，壓實(shí)厚度一致，保證試件壓實(shí)度均勻，試件最后一層靜壓結(jié)束后以恒載靜壓5 min。注意在壓實(shí)過程中，每層壓實(shí)完成后用鏟刀將碎石土表面劃槽。為了避免試件斷裂，選擇用專門尺寸的脫模機(jī)進(jìn)行脫模。若脫模后不能及時(shí)用于試驗(yàn)，則先用塑料保鮮膜包裹好，防止水分蒸發(fā)。

3)試驗(yàn)操作基本步驟

安裝試件，保證套好橡皮膜的試件置于三軸室中間位置，并插入傳力桿，完成注水。通過圍壓控制器施加目標(biāo)圍壓，當(dāng)圍壓穩(wěn)定后，再施加10 N的接觸應(yīng)力，接著選擇加載次數(shù)和加載序列，進(jìn)行加載試驗(yàn)。所有序列加載完畢后，依次抬起加載器，拔掉輸水管，擰開排水閥，取出傳力桿。待三軸室內(nèi)部的水全部排出后，用扳手?jǐn)Q開螺絲，取下玻璃罩，取出試件，去除套在試件表面的橡膠膜，然后觀察試件是否有明顯的進(jìn)水現(xiàn)象，如果進(jìn)水比較明顯則認(rèn)為該次試驗(yàn)失敗，應(yīng)該重新制備試件再進(jìn)行試驗(yàn)。

2 動(dòng)回彈模量影響因素分析

根據(jù)上述試驗(yàn)方案，每種組合工況要求3組平行試件。利用動(dòng)三軸試驗(yàn)，可以得到每組試件在重復(fù)荷載作用下變形穩(wěn)定后的重復(fù)應(yīng)力和此時(shí)的回彈應(yīng)變，兩者比值即為動(dòng)回彈模量，可按式(1)計(jì)算。

(1)

式中：MR為動(dòng)回彈模量；σd為軸向重復(fù)應(yīng)力峰值，σd=σ1-σ3，σ1、σ3分別為最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力；εR為軸向回彈應(yīng)變峰值。

對每個(gè)應(yīng)力幅值的最后10次應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)按上式進(jìn)行處理，取平均值視為當(dāng)前應(yīng)力幅值下所對應(yīng)的動(dòng)回彈模量。每組平行試驗(yàn)結(jié)果與其均值相差均應(yīng)不超過5%。

2.1 含水率對動(dòng)回彈模量的影響

根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，繪制成圖2～圖4，分析比較試件含水率對動(dòng)回彈模量的影響。

圖2 不加筋時(shí)動(dòng)回彈模量與偏應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.2 The relationship curves between dynamic elastic modulus and deviator stress without

圖3 加一層筋時(shí)動(dòng)回彈模量與偏應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.3 The relationship curves between dynamic elastic modulus and deviator stress when a layer of reinforcement is

圖4 加兩層筋時(shí)動(dòng)回彈模量與偏應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.4 The relationship curves between dynamic elastic modulus and deviator stress when two layers of reinforcement are

由圖2～圖4可以看出，含水率對加筋土試件動(dòng)回彈模量值的影響比較明顯。在其他條件不變時(shí)，試件含水率越高則其動(dòng)回彈模量值就越小。因?yàn)樵谒槭林泻猩倭空惩?，而其含水率越高，結(jié)合水膜厚度就越大，土顆粒之間的距離也越大，土體的內(nèi)聚力和內(nèi)摩擦角就越小，從而導(dǎo)致土體的抗壓性能和抗剪強(qiáng)度的降低，水對土顆粒的潤滑作用就越大。水對土工格柵與碎石土顆粒之間也有類似的影響。所以，在同一圍壓的應(yīng)力幅值下，含水率越大，試件的變形就越大，從而導(dǎo)致其動(dòng)回彈模量越小。

單獨(dú)分析試件在加兩層筋且在同一圍壓下其動(dòng)回彈模量隨含水率的變化情況。當(dāng)含水率從最佳含水率增加到130%最佳含水率時(shí)：在50 kPa圍壓下，回彈模量下降了25.31%～32.31%，平均下降29.68%；在100 kPa圍壓下，回彈模量下降了28.54%～30.14%，平均下降29.57%；在150 kPa圍壓下，回彈模量下降了32.72%～34.56%，平均下降33.91%。

2.2 加筋方式對動(dòng)回彈模量的影響

根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，繪制成圖5～圖7，分析比較試件不同加筋方式對動(dòng)回彈模量的影響。

圖5 100%最佳含水率下動(dòng)回彈模量與偏應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.5 The relationship curves between dynamic resilience modulus and deviator stress under 100% optimal water

圖6 115%最佳含水率下動(dòng)回彈模量與偏應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.6 The relationship curves between dynamic resilience modulus and deviator stress under 115% optimal water

圖7 130%最佳含水率下動(dòng)回彈模量與偏應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.7 The relationship curves between dynamic resilience modulus and deviator stress under 130% optimal water

由圖5～圖7可以看出，當(dāng)只加一層土工格柵時(shí)，試件動(dòng)回彈模量基本沒有發(fā)生變化，而當(dāng)加了兩層土工格柵時(shí)，與不加和加一層相比，動(dòng)回彈模量明顯增大。

在碎石土中加入土工格柵以后，在一定程度上會(huì)改變土體的整體剛度。在試驗(yàn)過程中，不加土工格柵和加一層土工格柵相比，動(dòng)回彈模量值差別很小，是因?yàn)樵谶M(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)時(shí)，由于試件上下結(jié)構(gòu)和荷載的對稱性，上下端部荷載傳遞至其中部時(shí)，橫截面上難以形成水平剪切錯(cuò)動(dòng)狀態(tài)，此時(shí)即使在試件中部埋置了土工格柵，土工格柵與碎石土粒料之間也難以形成剪切嵌鎖效應(yīng)，與未埋置土工格柵的試件受力變形狀態(tài)差別甚微，所以不加土工格柵和加一層土工格柵相比，其動(dòng)回彈模量并沒有什么變化。當(dāng)加兩層土工格柵時(shí)，即在距試件上下端面附近各加一層土工格柵，在試件端部施加的荷載傳遞至試件上下部的土工格柵位置時(shí)，產(chǎn)生了水平剪切錯(cuò)動(dòng)行為，使得土工格柵與碎石土土體之間產(chǎn)生剪切嵌鎖效應(yīng)，約束了土體側(cè)向變形，降低了軸向變形，增加了碎石土體剛度，從而導(dǎo)致在加了兩層土工格柵后，試件的動(dòng)回彈模量明顯增大。由此可見，增加加筋層數(shù)或減少層間距，有利于動(dòng)回彈模量的提高。

現(xiàn)單獨(dú)分析試件在最佳含水率且在同一圍壓下其動(dòng)回彈模量隨加筋程度的變化情況。當(dāng)試件由不加筋到加兩層筋時(shí)：在50 kPa圍壓下，回彈模量增大了35.77%～39.17%，平均增大37.60%；在100 kPa圍壓下，回彈模量增大了33.40%～34.22%，平均增大34.81%；在150 kPa圍壓下，回彈模量增大了28.62%～34.93%，平均增大31.87%。

2.3 剪切影響表征量對動(dòng)回彈模量的影響

在動(dòng)三軸測土工格柵加筋土動(dòng)回彈模量試驗(yàn)中，剪切影響表征量主要包括循環(huán)偏應(yīng)力σd和八面體剪應(yīng)力τoct，一般情況下，默認(rèn)σ2=σ3且σ1=σd+σ3，所以

(2)

由此可見，循環(huán)偏應(yīng)力對動(dòng)回彈模量的影響與八面體剪應(yīng)力一致。由圖2～圖7可以看出，當(dāng)圍壓保持在一個(gè)固定數(shù)值時(shí)，測得的動(dòng)回彈模量值隨偏應(yīng)力的增大而呈現(xiàn)非線性增大，同理，動(dòng)回彈模量也是隨八面體剪應(yīng)力的增大而呈現(xiàn)非線性增大。分析原因可知，當(dāng)圍壓保持不變時(shí)，隨著循環(huán)偏應(yīng)力的增大，試件的豎向變形也隨著增大，但由于此時(shí)豎向變形及應(yīng)變增大的幅值小于循環(huán)偏應(yīng)力增大的幅值，所以此時(shí)試件的動(dòng)回彈模量是呈現(xiàn)增大趨勢的。

單獨(dú)分析在最佳含水率且加兩層筋時(shí)，試件動(dòng)回彈模量隨循環(huán)偏應(yīng)力的變化情況。在50 kPa圍壓下，當(dāng)偏應(yīng)力由25 kPa增大到100 kPa時(shí)，回彈模量增大了3.32%～11.41%，平均增大7.08%；在100 kPa圍壓下，當(dāng)偏應(yīng)力由50 kPa增大到200 kPa時(shí)，回彈模量增大了2.50%～5.47%，平均增大3.85%；在150 kPa圍壓下，當(dāng)偏應(yīng)力由75 kPa增大到300 kPa時(shí)，回彈模量增大了2.82%～3.90%，平均增大3.47%。

2.4 側(cè)限影響表征量對動(dòng)回彈模量的影響

在動(dòng)三軸測土工格柵加筋土動(dòng)回彈模量試驗(yàn)中，側(cè)限影響表征量主要包括圍壓應(yīng)力σ3和體應(yīng)力θ，其中，體應(yīng)力又稱第一應(yīng)力不變量且θ=σ1+σ2+σ3。根據(jù)眾多學(xué)者研究發(fā)現(xiàn)，在側(cè)限影響表征量中，體應(yīng)力θ對動(dòng)回彈模量的表征效果要好于圍壓應(yīng)力σ3。其內(nèi)在機(jī)理為：在循環(huán)偏應(yīng)力保持不變時(shí)，隨著圍壓的增加，動(dòng)回彈模量值也會(huì)隨之增加。這是因?yàn)殡S著圍壓的增大，側(cè)限作用力的增大會(huì)使試件的豎向變形減小，即應(yīng)變減小，則在循環(huán)偏應(yīng)力不變的情況下，動(dòng)回彈模量值增大。因?yàn)橐话闱闆r下默認(rèn)σ2=σ3且σ1=σd+σ3，所以經(jīng)過化簡后體應(yīng)力θ=3σ3+σd，由此可見，體應(yīng)力θ不僅考慮圍壓應(yīng)力對動(dòng)回彈模量的影響，還考慮了循環(huán)偏應(yīng)力變化帶來的影響，故體應(yīng)力θ能更好地表征動(dòng)回彈模量的變化，其是具有普適性的。在分析體應(yīng)力對動(dòng)回彈模量的影響時(shí)，分別考慮試件在不加筋、加一層筋和加兩層筋時(shí)，其動(dòng)回彈模量隨體應(yīng)力的變化情況，整理數(shù)據(jù)，繪制成圖8～圖10。

圖8 不加筋時(shí)動(dòng)回彈模量與體應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.8 The relationship curves between dynamic elastic modulus and body stress without

圖9 加一層筋時(shí)動(dòng)回彈模量與體應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.9 The relationship curves between dynamic elastic modulus and body stress when a layer of reinforcement is

圖10 加兩層筋時(shí)動(dòng)回彈模量與體應(yīng)力關(guān)系曲線Fig.10 The relationship curves between dynamic elastic modulus and body stress when two layers of reinforcement

從上圖可以看出，在同一圍壓、同一含水率下，加筋土試件的動(dòng)回彈模量是隨著體應(yīng)力的增大而增大的。其增大情況與同一圍壓、同一含水率下，加筋土試件的動(dòng)回彈模量隨著偏應(yīng)力的增大情況保持一致。

3 動(dòng)回彈模量預(yù)估模型研究

為了提供路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)所需的路基動(dòng)回彈模量的確定方法，選用NCHRP 1-28A推薦的模量預(yù)估模型(見式(3))，NCHRP 1-28A模型既考慮了剪切影響表征量對動(dòng)回彈模量的影響，也考慮了側(cè)限影響表征量對動(dòng)回彈模量的影響，可以更加全面地反映各種應(yīng)力對動(dòng)回彈模量的影響，并且美國國有公路運(yùn)輸管理協(xié)會(huì)也推薦使用該模型進(jìn)行回歸[16]。針對不同加筋方式、不同含水率下的碎石土動(dòng)回彈模量試驗(yàn)結(jié)果，利用Origin軟件的多元非線性回歸分析進(jìn)行處理，得到相應(yīng)的模型參數(shù)值，如表3所示。

(3)

式中：Pa為大氣氣壓，一般取100 kPa；θ為第一應(yīng)力不變量；τoct為八面體剪應(yīng)力；k1、k2、k3為回歸參數(shù)。

表3 加筋土動(dòng)回彈模量預(yù)估模型參數(shù)回歸結(jié)果Table 3 The parameter regression results of the prediction model of dynamic resilience modulus of reinforced soil

回歸擬合結(jié)果的好壞通常用相關(guān)系數(shù)R2來表示，當(dāng)?shù)玫降腞2接近于1時(shí)表示擬合結(jié)果較好。從上表可以看出，動(dòng)三軸試驗(yàn)經(jīng)數(shù)據(jù)回歸后得到的相關(guān)系數(shù)R2比較接近于1，說明NCHRP 1-28A模型具有較高的合理性。具體分析上表中的模型參數(shù)值時(shí)可以發(fā)現(xiàn)：k1值的規(guī)律性比較強(qiáng)，當(dāng)試件的加筋方式保持不變時(shí)，其值隨著含水率的增加而減小，并且由100%最佳含水率到115%最佳含水率的減小幅度較大；k2值也具有一定的規(guī)律性，當(dāng)試件的加筋方式保持不變時(shí)，其值隨著含水率的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢；整體來看，k3值的規(guī)律性并不強(qiáng)，之前k3的經(jīng)驗(yàn)值往往為負(fù)值，但試驗(yàn)數(shù)據(jù)回歸出來的k3為正值，這可能跟材料本身的性能有關(guān)，因?yàn)樗槭猎嚰诎l(fā)生塑性變形后易發(fā)生應(yīng)變硬化現(xiàn)象，同時(shí)加筋后的筋材對土體變形起到了一定的約束作用，所以動(dòng)回彈模量與八面體剪應(yīng)力呈現(xiàn)出了正相關(guān)的趨勢。

4 結(jié)論

1)含水率對土工格柵加筋碎石土的動(dòng)回彈模量的影響明顯，130%最佳含水率會(huì)使得最佳含水率下成型的試件動(dòng)回彈模量平均降低約30%左右。因此，在進(jìn)行路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)按平衡含水率測試確定土工格柵加筋土動(dòng)回彈模量，以真實(shí)地反映加筋土實(shí)際的抗變形能力。

2)土工格柵加筋碎石土的動(dòng)回彈模量與土工格柵埋設(shè)的位置和加筋層數(shù)有一定的關(guān)系。土工格柵應(yīng)埋設(shè)在土體中存在水平剪切變形的層位，增加加筋層數(shù)或減少層間距，有助于提高加筋土體的抗變形能力。

3)加筋土體所承受的應(yīng)力級(jí)位對土工格柵加筋碎石土的動(dòng)回彈模量有顯著影響。在其他條件不變時(shí)，動(dòng)回彈模量均隨著循環(huán)偏應(yīng)力和八面體剪應(yīng)力的增大而增大。在側(cè)限影響表征量中，體應(yīng)力比圍壓應(yīng)力能更好地表征動(dòng)回彈模量的變化，在圍壓等其他條件相同時(shí)，加筋土試件的動(dòng)回彈模量隨著體應(yīng)力的增大而增大。

4)為了提供路基動(dòng)回彈模量的確定方法，選取NCHRP 1-28A推薦的預(yù)估模型作為本次動(dòng)三軸試驗(yàn)的驗(yàn)證模型。通過Origin軟件的多元非線性回歸分析可以發(fā)現(xiàn)，回歸結(jié)果中的相關(guān)系數(shù)比較理想，說明該模型也可用于土工格柵加筋碎石土動(dòng)回彈模量的預(yù)測。