焦清杰

(中鐵第五勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司 北京 102060)

1 引言

隨著我國(guó)城市化進(jìn)程和大交通的迅速發(fā)展，高層建筑和大型構(gòu)筑物遍地開花，而其基礎(chǔ)多采用樁基礎(chǔ)，鉆孔灌注樁是樁基礎(chǔ)中的主要樁型。影響鉆孔灌注樁單樁豎向承載力的因素很多，如樁端孔底沉渣厚度、樁孔側(cè)壁泥皮厚度、樁側(cè)土層分布及其力學(xué)性質(zhì)、樁端持力層的強(qiáng)度和力學(xué)性質(zhì)等[1]。研究提高鉆孔灌注樁單樁豎向承載力，不僅可以提高單位體積混凝土的承載力，降低工程造價(jià)，還能縮短工期[2－3]。

灌注樁的承載性能與樁的幾何尺寸、樁身強(qiáng)度、樁土間的相互作用效應(yīng)有關(guān)，作用在樁頂?shù)暮奢d應(yīng)由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承擔(dān)，故提高樁側(cè)和樁端單位面積阻力，或增加樁側(cè)面積和樁端面積，均能夠提高樁的承載力。為達(dá)到提高樁基承載力的目標(biāo)，往往通過(guò)增加樁長(zhǎng)以增加樁側(cè)面積、通過(guò)增大樁徑或在樁端局部加大樁徑來(lái)增加樁端阻力[4]。

樁端后壓漿技術(shù)就是通過(guò)增加樁端面積及提高樁端面上的單位面積阻力以提高樁基承載力的方法，是利用壓漿設(shè)備將改性漿液通過(guò)樁身預(yù)埋的壓漿管壓入到樁端(樁側(cè))巖土體的一種施工技術(shù)，具有適應(yīng)性廣、施工靈活、可靠度高、技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果顯著等優(yōu)點(diǎn)。經(jīng)過(guò)60多年發(fā)展，國(guó)內(nèi)外科研人員、工程師圍繞該技術(shù)已研發(fā)出不同注漿裝置及相應(yīng)注漿工藝，并對(duì)不同地層的樁端(樁側(cè))后注漿灌注樁的承載性能及加固機(jī)理進(jìn)行了大量研究，取得了豐富成果[5]。

2 項(xiàng)目簡(jiǎn)介與樁基試驗(yàn)設(shè)計(jì)及施工

2.1 工程概況

溫州市域鐵路S1線靈昆車輛段上蓋開發(fā)工程地層巖性主要由沖、湖海積的淤泥質(zhì)土、砂卵石、砂及黏性土組成，60 m以內(nèi)地層主要為淤泥類土、黏性土，60 m以下主要為砂卵石地層(見(jiàn)圖1)。

圖1 場(chǎng)地地層與后壓漿樁基(單位:m)

該工程擬采用樁端后壓漿鉆孔灌注樁來(lái)提高單樁承載力，設(shè)計(jì)樁徑1 000 mm，以④4卵石層作為樁端持力層，設(shè)計(jì)單樁承載力15 870 kN。

2.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)與施工

本次試驗(yàn)在現(xiàn)場(chǎng)施作3根樁端后壓漿灌注樁，同時(shí)施作3根非后注漿灌注樁做對(duì)比分析。試樁樁身混凝土強(qiáng)度均為C40。各試樁設(shè)計(jì)、施工參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 試樁設(shè)計(jì)及施工參數(shù)

采用正循環(huán)回旋鉆機(jī)成孔，采用氣舉反循環(huán)進(jìn)行二次清孔，清孔完成后混凝土采用導(dǎo)管水下澆筑。

注漿作業(yè)于成樁后7 d進(jìn)行，注漿采用P.O42.5普通硅酸鹽水泥。為改善漿液的流動(dòng)性與穩(wěn)定性，在漿液中加入管道壓漿專用添加劑，水泥漿液的配比為水泥∶水∶添加劑 ＝1∶(0.4 ～0.5)∶(0.05～0.1)。

注漿參數(shù)主要包括漿液濃度、漿液配比、注漿速率、注漿壓力和注漿量等[6]，其中注漿壓力和注漿量為主要控制因素，合理確定注漿參數(shù)、控制注漿壓力對(duì)提高單樁承載力效果十分重要[7]。本次試樁開始注漿壓力控制在1～2 MPa，最大穩(wěn)定注漿壓力控制在5～6 MPa，注漿速率控制在10～15 L/min，各試樁注漿量(以干粉質(zhì)量計(jì))分別為 4.2 t、4.3 t、4.7 t。

3 豎向載荷試驗(yàn)與結(jié)果分析

通過(guò)單樁豎向靜載試驗(yàn)獲取荷載－沉降曲線(Q-S曲線)，在進(jìn)行單樁豎向承載力試驗(yàn)時(shí)，根據(jù)安裝于樁身側(cè)面、樁底的鋼筋計(jì)及土壓力盒獲取樁身內(nèi)力與變形數(shù)據(jù)，以測(cè)定樁的分層極限摩阻力和極限端阻力值[8－9]。

3.1 樁基檢測(cè)

樁身混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)的70%時(shí)進(jìn)行聲波透射法檢測(cè)。結(jié)果表明，所檢測(cè)范圍內(nèi)的聲學(xué)參數(shù)均無(wú)異常、波形正常，說(shuō)明試樁均為Ⅰ類樁，樁身完整。

本次試樁載荷試驗(yàn)由主、次梁搭成堆載平臺(tái)，混凝土塊配重構(gòu)成加載反力系統(tǒng)，加載采用2臺(tái)10 000 kN油壓千斤頂，通過(guò)電動(dòng)油泵驅(qū)動(dòng)加載，千斤頂?shù)闹行呐c試樁中心重合。試樁的沉降變形，通過(guò)4只對(duì)稱布置于樁頂?shù)奈灰苽鞲衅鳒y(cè)量。同時(shí)通過(guò)在鋼筋籠主筋上布設(shè)振弦式鋼筋應(yīng)力計(jì)來(lái)測(cè)試整個(gè)樁長(zhǎng)范圍內(nèi)不同深度處的樁身軸力、側(cè)摩阻力分布規(guī)律以及樁端阻力。

采用慢速維持荷載法進(jìn)行試驗(yàn)，其中加載過(guò)程采用逐級(jí)等量加載，卸載過(guò)程采用逐級(jí)等量卸載，見(jiàn)表2。

表2 試樁加載及卸載分級(jí)情況

3.2 荷載－沉降(Q-S)試驗(yàn)結(jié)果

本次試樁的單樁豎向抗壓極限承載力檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表3，載荷－沉降(Q-S)曲線對(duì)比見(jiàn)圖2(限于篇幅，下文針對(duì)后壓漿灌注樁中編號(hào)為SZ1002的一根試樁、非后壓漿灌注樁中編號(hào)為SZ1002a的一根試樁測(cè)試成果進(jìn)行對(duì)比分析)。

表3 單樁豎向抗壓極限承載力檢測(cè)結(jié)果

圖2 樁端后壓漿試樁與未壓漿試樁載荷－沉降(Q-S)曲線

通過(guò)載荷－沉降(Q-S)曲線圖，結(jié)合表3中測(cè)試成果可以看出:

(1)對(duì)于成樁條件相同的單樁，未壓漿灌注樁的Q-S曲線呈陡降型，極限承載力特征值明顯；而后壓漿灌注樁的Q-S曲線呈緩變型，極限特征點(diǎn)不明顯。

(2)樁頂荷載小于10 000 kN時(shí)，同一樁頂荷載作用下，未壓漿樁與壓漿樁的沉降變形大致相同。根據(jù)樁頂荷載的傳遞機(jī)理，荷載較小時(shí)樁頂荷載主要有淺部地層側(cè)摩阻力承擔(dān)，樁端后壓漿施工的灌注樁上部土層力學(xué)性質(zhì)未得到改善(根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，單一樁端后注漿時(shí)，豎向增強(qiáng)段為樁端以上12 m)，故樁頂荷載較小時(shí)兩種樁型的沉降大致相同。

(3)樁頂荷載大于10 000 kN時(shí)，同一樁頂荷載作用下，未壓漿樁的沉降變形大于壓漿樁的沉降變形。據(jù)樁頂荷載的傳遞機(jī)理，隨著荷載的增加，樁土相對(duì)位移增大，樁側(cè)摩阻力發(fā)揮到極限后荷載一部分由樁端阻力承擔(dān)，后壓漿灌注樁的樁端在注漿的作用下樁端土層得到加固，力學(xué)性質(zhì)有所改善，沉降量得以明顯減小。

(4)從表3測(cè)試結(jié)果可知，后壓漿灌注樁的承載力比未注漿樁的承載力有很大提高，提高比例約30%[10－11]。

3.3 樁端內(nèi)力測(cè)試

試驗(yàn)過(guò)程中記錄每級(jí)荷載作用下樁頂豎向位移、不同深度處樁身應(yīng)變，據(jù)此可進(jìn)一步確定單樁豎向抗壓承載力極限值與每級(jí)荷載作用下樁身內(nèi)力分布。各級(jí)荷載作用下兩種樁型樁端阻力測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖3。

圖3 各級(jí)荷載作用下樁端承擔(dān)荷載對(duì)比

(1)相同樁頂荷載作用下，未注漿樁端承擔(dān)荷載比注漿樁端承擔(dān)荷載大，這與注漿樁樁側(cè)阻力增強(qiáng)(相同樁頂荷載下，注漿樁樁側(cè)阻力承擔(dān)荷載比例較大)有關(guān)。

(2)未注漿的灌注樁在破壞荷載14 040 kN作用下端阻力達(dá)到最大值，但此時(shí)樁頂沉降量已達(dá)77.8 mm。極限荷載12 960 kN作用下端阻承擔(dān)荷載2 927 kN，相應(yīng)的樁端持力層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值為3 729 kPa。

(3)后注漿樁在極限荷載16 370 kN作用下端阻力達(dá)到最大值，端阻達(dá)到荷載4 183 N，相應(yīng)的樁端持力層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值為5 328 kPa，比未注漿樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值提高43%(即端阻力增強(qiáng)系數(shù)為1.43)[12]。

(4)隨荷載增大，樁端阻力呈明顯增大趨勢(shì)，因此選擇合適的樁基持力層和保障樁身下部的施工質(zhì)量非常重要。

4 討論

樁底后壓漿在注漿過(guò)程中膠結(jié)固化樁端土，對(duì)樁端底部地層進(jìn)行壓密，同時(shí)漿液沿樁側(cè)上返加固樁側(cè)土，形成樁底“復(fù)合地基”持力層。其提高單樁承載力的機(jī)理可概括為以下兩個(gè)方面:

(1)后壓漿對(duì)樁底周圍地層進(jìn)行滲透、壓密、劈裂和膠結(jié)鈣化，改善了樁底土層(包括擾動(dòng)土、沉淀土、孔口與孔壁回落土等)的組成結(jié)構(gòu)，增大了樁端的承載面積，提高了樁端持力層極限端阻力。

(2)后壓漿漿液沿樁壁泥皮向上滲透使部分樁側(cè)土得到加固，改善了樁側(cè)泥皮與樁側(cè)土體的應(yīng)力松弛，使得樁側(cè)阻力得到提高。

5 結(jié)論

本文從樁底后壓漿加固機(jī)理出發(fā)，從樁基承載力理論分析入手，通過(guò)工程實(shí)例，從靜載荷試驗(yàn)曲線、樁身軸力傳遞等方面對(duì)樁底后壓漿的荷載傳遞性狀進(jìn)行分析，旨在對(duì)比分析樁底后壓漿工藝在力學(xué)性能方面的優(yōu)勢(shì)。通過(guò)研究得到如下主要結(jié)論:

(1)采用后壓漿工藝可顯著提高以砂卵石層作為持力層的鉆孔灌注樁承載力，在本工程場(chǎng)地條件下可提高承載力約30%。

(2)采用樁底后壓漿技術(shù)可減少樁基沉降，減少群樁基礎(chǔ)的不均勻變形。

(3)實(shí)施樁端注漿后，樁端土層得到注漿加固，樁端阻力得以提高，在本工程場(chǎng)地條件下樁端極限端阻力提高43%。