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        基于高溫質(zhì)子交換膜燃料電池和全釩液流電池的離網(wǎng)能源系統(tǒng)的配置優(yōu)化

        2022-05-11 05:21:44黃雅琨劉進(jìn)一張?bào)闼?/span>
        發(fā)電技術(shù) 2022年2期
        關(guān)鍵詞:效率成本系統(tǒng)

        黃雅琨,劉進(jìn)一,張?bào)闼?/p>

        (海南大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,海南省 海口市 570228)

        0 引言

        隨著我國能源結(jié)構(gòu)的調(diào)整,風(fēng)電、光伏、氫能等清潔能源逐漸成為我國能源供給側(cè)改革的發(fā)力點(diǎn)。燃料電池作為氫能的主要應(yīng)用載體之一,目前已經(jīng)廣泛應(yīng)用于精密儀器、電子通信、交通工具以及區(qū)域性電站等場景中,顯示了其廣泛的市場適用性。當(dāng)燃料電池作為獨(dú)立的電力供應(yīng)系統(tǒng)時,最大的問題是其不能很好地跟隨負(fù)載功率需求的變化,若將其和儲能技術(shù)結(jié)合,構(gòu)成混合能源系統(tǒng),可以很好地彌補(bǔ)燃料電池在動態(tài)供能上的缺陷,挖掘節(jié)能降耗的巨大潛力。

        目前,有很多學(xué)者針對混合能源系統(tǒng)在不同場景下的實(shí)際應(yīng)用展開了研究分析。如何麗美等[1]提出了基于質(zhì)子交換膜燃料電池(proton exchange membrane fuel cell,PEMFC)/膨 脹 機(jī) 的冷熱電聯(lián)供系統(tǒng),發(fā)電效率、熱效率以及總效率分別可達(dá)到56.2%、35.2%和91.4%,實(shí)現(xiàn)了對可再生能源的高效利用??琢顕萚2]針對離網(wǎng)電氫耦合系統(tǒng)提出了基于模型預(yù)測控制的功率調(diào)控方法,對儲能系統(tǒng)的穩(wěn)定性及氫儲能系統(tǒng)的利用率有較大的改善。張鴻等[3]研制了一種以燃料電池為主供電源的分布式能源系統(tǒng),采用模糊PID 算法設(shè)計(jì),避免燃料電池出現(xiàn)功率急變,延長了工作壽命。薛曉東等[4]對常用中小型發(fā)電裝置的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行了對比分析,為分布式供能系統(tǒng)的發(fā)電裝置選型以及系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)提供了參考。牛天鈺等[5]以某醫(yī)院為例,確定了燃?xì)饫錈犭娐?lián)供能源系統(tǒng)的裝機(jī)規(guī)模和系統(tǒng)配置,并從經(jīng)濟(jì)、能源利用效率及環(huán)境3方面分析了該能源系統(tǒng)的合理性。張偉波等[6]論述了多能互補(bǔ)綜合供能系統(tǒng)的主要技術(shù)特征、系統(tǒng)構(gòu)成與關(guān)鍵技術(shù),并結(jié)合某創(chuàng)新園開發(fā)了“五化一體”供能實(shí)施方案,為分布式能源系統(tǒng)的開發(fā)提供了新的視角。Ou 等[7]研制的基于燃料電池的微熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)已經(jīng)應(yīng)用于某住宅小區(qū),通過仿真證明了通過對系統(tǒng)功率優(yōu)化分配,能夠?qū)崿F(xiàn)系統(tǒng)高效安全運(yùn)行,考慮水箱熱條件的情況下,系統(tǒng)效率提高了20%。Tazay 等[8]為學(xué)校建筑的混合可再生能源系統(tǒng)提供了詳細(xì)的可行性分析,探究了氫能組件、光伏組件對系統(tǒng)技術(shù)性和經(jīng)濟(jì)性的影響。Li 等[9]為了保證燃料電池系統(tǒng)在有軌電車上的穩(wěn)定運(yùn)用,提出了基于在線極值尋求的能量管理策略,與狀態(tài)機(jī)控制策略和等效耗氫最小化策略相比,可節(jié)約耗氫43.92%和23.49%,提高堆效率2.61%和17.31%。Soberanis 等[10]確定了影響實(shí)施儲能系統(tǒng)可行性的主要因素,提出了一種適用于不同存儲功能和應(yīng)用領(lǐng)域的通用方法。

        然而目前的研究大多沒有關(guān)于系統(tǒng)成本與效率的針對性分析,成本與效率之間的關(guān)系比較模糊,對系統(tǒng)的規(guī)模優(yōu)化也有待探索。本文以一個典型的商場為研究目標(biāo),提出了一種以燃料電池為核心的能源供應(yīng)系統(tǒng),并分析了成本與總效率的平衡點(diǎn),優(yōu)化了能源系統(tǒng)配置。

        1 系統(tǒng)概述

        離網(wǎng)能源系統(tǒng)大多應(yīng)用在獨(dú)棟建筑上,或?qū)σ黄囟▍^(qū)域進(jìn)行供電,實(shí)現(xiàn)脫網(wǎng)孤島運(yùn)行,而大型商場一般為獨(dú)棟樓宇結(jié)構(gòu),而且其作為娛樂購物場所,用電行為特點(diǎn)與周邊居民樓、工業(yè)園區(qū)等有很多不同之處。本文以大型商場為研究對象,從理論角度上分析離網(wǎng)能源系統(tǒng)的適用性與經(jīng)濟(jì)性。

        假設(shè)某大型商場商業(yè)建筑面積為25 000 m2,營業(yè)時間為10:00—22:00,商場用電主要可概括為三大部分:空調(diào)系統(tǒng)用電、照明用電、動力設(shè)備用電??照{(diào)一般在營業(yè)前1 h打開,隨外界溫度的變化在午后達(dá)到運(yùn)行峰值,而照明和動力設(shè)備用電在營業(yè)時間內(nèi)基本處于小范圍波動的穩(wěn)定狀態(tài)。商場的用電行為可以概括如圖1 所示。商場單日負(fù)載需求峰值為2 035 kW,為了保證商場電力系統(tǒng)的可靠運(yùn)行,若僅以燃料電池作為供應(yīng)電源,其最大功率需在負(fù)載需求峰值以上,這勢必會導(dǎo)致成本的大幅增長,且會產(chǎn)生不必要的能源損失。但儲能裝置應(yīng)用之后,兩者同時供電可滿足商場的負(fù)載需求,且可以將燃料電池的最大功率降到比較小的范圍。在滿足單日負(fù)載需求的同時,實(shí)現(xiàn)能源的合理配置。

        圖1 購物中心負(fù)載逐時變化曲線Fig.1 Hourly average load demand curve during a day of shopping mall

        燃料電池根據(jù)工作溫度的不同可以分為低溫、高溫兩大類,高溫質(zhì)子交換膜燃料電池(high temperature PEMFC,HT-PEMFC)因工作溫度大于100 ℃而不需要考慮反應(yīng)生成的水等一系列衍生問題,且溫度升高使催化劑對CO 中毒的耐受性也有所提高,故本方案選取高溫質(zhì)子交換膜燃料電池作為供應(yīng)電源。

        根據(jù)儲能技術(shù)充放電性能特征,有能量型和功率型2 種。能量型儲能的能量密度較大,充放電時間較長,適合在能量需求較高的場合中使用,主要有液流電池、鋰離子電池等;功率型儲能的功率密度大,能夠快速響應(yīng),適合在功率需求較高的場合使用,主要有超級電容、飛輪儲能等??紤]大型商場的儲能功用,優(yōu)先選取能量型儲能。鋰元素的優(yōu)良特性使鋰電池具有很高的能量密度,但其制造與加工成本較高,且鋰電池大規(guī)模使用的安全性問題仍待攻克。而液流電池的反應(yīng)活性物質(zhì)是作為電解質(zhì)水溶液存儲在外部獨(dú)立的儲液罐中,通過循環(huán)泵的帶動在電池和管道中進(jìn)行流動,然后在電極上發(fā)生離子價(jià)態(tài)的變化,從而實(shí)現(xiàn)能量的存儲與釋放,因此液流電池具有極高的安全性。而且液流電池的這一特性也導(dǎo)致了其容量和功率是相互獨(dú)立的,可以通過增加電池電堆的大小來提高功率,通過提高電解液的濃度和體積來增大電池的容量,具有很高的設(shè)計(jì)靈活性。

        其中尤以全釩液流電池(vanadium redox flow battery,VRFB)商業(yè)化程度最高,由于其采用同種元素(正極:VO2+/VO+2,負(fù)極:V2+/V3+)組成電解液系統(tǒng),故從原理上杜絕了反應(yīng)活性物質(zhì)在正負(fù)半電池之間的交叉污染,其能量效率可達(dá)90%,充放電循環(huán)次數(shù)可超13 000 次,性能遠(yuǎn)高于現(xiàn)有二次電池。

        基于大型商場對電力供應(yīng)系統(tǒng)高安全性、高可靠性的實(shí)際要求,通過橫向?qū)Ρ雀黝悆δ芗夹g(shù),選取全釩液流電池作為能源系統(tǒng)中的儲能裝置,系統(tǒng)框圖如圖2所示。

        圖2 混合能源系統(tǒng)圖Fig.2 Hybrid energy system diagram

        整個系統(tǒng)由高溫質(zhì)子交換膜燃料電池全釩液流電池(all-vanadium redox flow battery,VRFB)以及變換器(DC/DC、DC/AC)組成。

        2 模型建立

        2.1 高溫質(zhì)子交換膜燃料電池

        高溫質(zhì)子交換膜燃料電池由雙極板和膜電極組成,膜電極是燃料電池的核心部件,包括陰極電極、質(zhì)子交換膜和陽極電極。電極上發(fā)生的反應(yīng)如下所示:

        其中Q為反應(yīng)熱,kJ·mol-1。

        由于燃料電池內(nèi)部復(fù)雜的傳熱傳質(zhì)工況,一般情況下其輸出電壓會受到活化損失、歐姆損失和傳質(zhì)損失3方面的損失,故燃料電池的實(shí)際輸出電壓為

        式中:ENernst為能斯特電壓,V;Vact為活化損失,V;Vohm為歐姆損失,V;Vconc為傳質(zhì)損失,V。

        能斯特方程只包含濃度對內(nèi)部電勢的影響,所以一般采用涵蓋溫度修正的能斯特方程來求解電池的內(nèi)部電勢:

        式中:為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下燃料電池的內(nèi)部電勢,V;ΔS0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下每摩爾氫氣反應(yīng)產(chǎn)生的總熵變,J·mol-1·K-1;T為反應(yīng)溫度,K;T0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的溫度,298.15 K;R為理想氣體常數(shù),取值為8.314 J·mol-1·K-1;F為法拉第常數(shù),96 485 C/mol;PH2為氫氣分壓力;PO2為氧氣分壓力。

        為了滿足輸出要求,燃料電池一般都是由單電池串聯(lián)在一起使用的,其輸出功率可由式(3)表示。燃料電池的效率也可以利用輸出功率與氫氣低熱值和質(zhì)量流率乘積的比值來表示,如式(4)所示。

        式中:Iout,Vout和Pout分別為燃料電池的輸出電流、輸出電壓和功率;n為單電池的片數(shù);ηFC為燃料電池效率;m˙H2為流量,mol/s;LH2為氫氣的低熱值,取值為241 kJ/mol。

        認(rèn)為反應(yīng)過程使用空氣(氧氣體積分?jǐn)?shù)為21%)作為電池陰極的輸入時,高溫質(zhì)子交換膜燃料電池的電壓-電流、功率-電流特性如圖3所示。

        圖3 HT-PEMFC特性曲線Fig.3 Characteristic curves of HT-PEMFC

        結(jié)合實(shí)際運(yùn)行工況,燃料電池是否全功率運(yùn)行,其效率并非保持不變,負(fù)載率與運(yùn)行效率整體呈非線性變化趨勢,對應(yīng)關(guān)系如圖4 所示。燃料電池的效率可以理解為熱力學(xué)效率、電壓效率與電流效率的乘積,而電流效率一般為1,熱力學(xué)效率是一個固定值,故在負(fù)載率變化的情況下燃料電池的效率與電壓效率有類似的變化趨勢,而電壓效率取決于3 個電壓損失,故燃料電池的效率與極化曲線有相似的變化趨勢[11]。

        圖4 負(fù)載率-效率曲線Fig.4 Load rate-efficiency curve

        2.2 全釩液流電池

        全釩液流電池包括電池本體、外部電解液儲罐、泵以及電解液循環(huán)管路,電解液通過泵的作用在電池和儲罐之間循環(huán)流動。并且發(fā)生以下電化學(xué)反應(yīng),實(shí)現(xiàn)電能與化學(xué)能的相互轉(zhuǎn)化,進(jìn)而完成能量的存儲與釋放過程。

        總反應(yīng):

        一般地,全釩液流電池的單體電位可由能斯特方程表示:

        式中E0為單體的開路電壓值,一般為1.255 V。

        全釩液流電池的充放電過程可由荷電狀態(tài)(state of charge,SOC)來表示,全釩液流電池在任意時刻的電量都由電解液中反應(yīng)活性物質(zhì)(釩離子)的量決定,由式(6)可知SOC 與電解液中的釩離子相關(guān)聯(lián),故通過SOC可以反映系統(tǒng)任意時刻的電量百分比。

        實(shí)際應(yīng)用中,為了規(guī)避電池的過充過放現(xiàn)象,一般都確保全釩液流電池工作在(0.1~0.9)SOC,延長電池使用壽命。

        目前關(guān)于全釩液流電池充放電方式的研究仍有待深入,常用的2 種方法是恒電流法和恒功率法?;谖墨I(xiàn)[12]的研究可知,2種充電方式對電池的能量效率并不產(chǎn)生決定性影響。但充電過程會因功率增大而對電池充電效率產(chǎn)生一定的影響,如功率從250 W增大到2 500 W,充電效率從95%降至89.5%。燃料電池對液流電池的充電屬于恒功率充電,后面經(jīng)濟(jì)性分析時可以忽略功率變化對充電效率產(chǎn)生的影響,以減少分析變量。

        3 系統(tǒng)評估和優(yōu)化方法

        3.1 基本參數(shù)

        系統(tǒng)中的高溫質(zhì)子交換膜燃料電池、全釩液流電池及逆變器作為系統(tǒng)的主要組件,其相關(guān)基本參數(shù)(成本、壽命、效率)如表1 所示[13-15],結(jié)合實(shí)際需求,假定該項(xiàng)目設(shè)計(jì)壽命為20 a。

        表1 組件的關(guān)鍵參數(shù)Tab.1 Key parameters of components

        系統(tǒng)的實(shí)際效率取決于質(zhì)子交換膜燃料電池與液流電池之間的比例關(guān)系,考慮到系統(tǒng)需要逆變器的輔助,將直流電轉(zhuǎn)化為交流電后才能直接向負(fù)載供電,故燃料電池直接供應(yīng)負(fù)載的實(shí)際效率為0.95。若燃料電池產(chǎn)生的電量先儲存至液流電池,隨后由液流電池向負(fù)載供電,則效率降低至0.731(0.95×0.9×0.9×0.95)。

        3.2 評估指標(biāo)

        混合能源系統(tǒng)的評價(jià)指標(biāo)從2個角度考慮可以分為經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)和技術(shù)性指標(biāo),系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性主要體現(xiàn)在初始成本和年化成本上,如式(7)—(11)所示:

        式中:Ci為系統(tǒng)初始成本;Cz,x為組件x的資本成本;Sx為組件x的規(guī)模大小。

        式中:Ca為系統(tǒng)總年化成本;Caz為系統(tǒng)年化資本成本;Cat為系統(tǒng)年化替換成本;Caw為系統(tǒng)年化運(yùn)維成本。

        式中:Caz,x為組件x的年化資本成本;Cz,x為組件x的資金成本;i為一次成本和年化成本轉(zhuǎn)換的折現(xiàn)率,0.15;Ls為系統(tǒng)設(shè)計(jì)壽命,其值為20 a。

        式中:Cat,x為組件x的年化更新成本;Ct,x為組件x的更新成本;Lx為組件使用壽命。

        式中:Caw,x為組件x的年化運(yùn)維成本;Cw,x為組件x的運(yùn)維成本。

        系統(tǒng)的效率可以比較直觀地反映整體的性能,故選取系統(tǒng)效率、總效率作為評價(jià)系統(tǒng)技術(shù)性能的指標(biāo),被定義為

        式中:ηsys為系統(tǒng)效率;ηtotal為系統(tǒng)運(yùn)行總效率;EFC為燃料電池提供給負(fù)載的能量;EBAT為液流電池提供給負(fù)載的能量;ET為燃料電池產(chǎn)生的能量。

        3.3 確定最優(yōu)系統(tǒng)配置

        由圖1可知,該商場單日負(fù)載峰值為2 035 kW,單日用電量需求為25 565 kW·h。假設(shè)燃料電池工作24 h,若要滿足用電量需求,則燃料電池功率最小值需為1 121.3 kW。分析燃料電池與液流電池的實(shí)際應(yīng)用場景可知,22:00 至第2 天09:00,這個時段共計(jì)11 h,可由燃料電池向液流電池充電,以彌補(bǔ)白天燃料電池功率輸出的不足。對燃料電池的功率臨界點(diǎn)1 121.3 kW 進(jìn)行分析,此時發(fā)電量為26 911.2 kW·h,結(jié)合圖1 可知,燃料電池可直接向負(fù)載提供13 848 kW·h 的電量,其余的電量則需存儲在液流電池中,由表1 可知,燃料電池的電量經(jīng)過液流電池再供給負(fù)載的效率為0.731,故液流電池可向負(fù)載提供9 016.4 kW·h的電量,此時并不能滿足商場的單日用電量需求,以此倒推可知當(dāng)燃料電池的最大功率為1 253.7 kW 時,燃料電池與液流電池構(gòu)成的混合能源系統(tǒng)可以滿足該購物中心的用電需求。即燃料電池的運(yùn)行功率最小值為1 253.7 kW,此時液流電池的容量為14 740 kW·h,其所需的充電時間一定能被滿足,液流電池的功率和容量是相互獨(dú)立的,通常來說容量一般是功率數(shù)值的20 倍左右,故在此方案中液流電池的成本以容量成本為準(zhǔn)。

        由圖4可知,燃料電池的負(fù)載率越小,其效率越高,保持燃料電池的運(yùn)行功率不變,不斷累加電池堆的片數(shù),使電池的最大功率不斷提高,進(jìn)而降低電池的負(fù)載率。雖然負(fù)載率降低使得效率提高,間接減少了系統(tǒng)上游的用氫成本,但燃料電池的硬件成本也不斷增加。本文著重分析用氫成本和硬件成本這2個影響系統(tǒng)總成本的主要因素。保持燃料電池的運(yùn)行功率不變,相當(dāng)于間接固定了液流電池的容量,進(jìn)而將這一多目標(biāo)優(yōu)化問題轉(zhuǎn)化為控制燃料電池的負(fù)載率,尋找系統(tǒng)總年化成本最小的單目標(biāo)優(yōu)化問題。確定系統(tǒng)總成本最小值配置的流程如圖5 所示。

        圖5 確定最小成本系統(tǒng)配置流程圖Fig.5 Flowchart of ascertaining the minimal cost system configuration

        4 系統(tǒng)分析

        考慮到燃料電池運(yùn)行效率的變化,將系統(tǒng)上游的用氫成本也納入分析范圍,保持運(yùn)行功率不變,最大功率越高,電池負(fù)載率越低。由圖4所示的變化規(guī)律,可得單日用氫成本與燃料電池最大功率的關(guān)系,如圖6所示。從供貨商處得知99.9%高純氫的成本為0.536 1美元/L。

        圖6表明了電池堆負(fù)載率從100%降至0.16%與用氫成本的對應(yīng)關(guān)系,A點(diǎn)對應(yīng)燃料電池的最大功率為4 032.8 kW,工作負(fù)載率為31.08%,此時燃料電池的運(yùn)行效率為46.424%。A點(diǎn)之前,負(fù)載率從100%降至31.08%,單日用氫成本實(shí)現(xiàn)了掉落式下降,系統(tǒng)增益明顯。這是因?yàn)閷?yīng)區(qū)間燃料電池最大功率的漲幅并不大,故這段區(qū)間上的曲線顯得比較陡峭。其后隨著負(fù)載率的下降,電池運(yùn)行效率仍逐漸增加,且在負(fù)載率趨于0時效率增幅明顯,用氫成本仍保持下降,但相對于電池功率的大幅增加,整體曲線變化趨緩,幅度并不大。

        圖6 最大功率與單日用氫成本關(guān)系Fig.6 Relationship between the rated power and daily hydrogen cost

        該工程項(xiàng)目設(shè)計(jì)壽命為20 a,由表1可知,燃料電池的使用壽命為7 a,在項(xiàng)目周期內(nèi)要經(jīng)歷2次更換,根據(jù)式(9)和式(10)將項(xiàng)目周期內(nèi)燃料電池的硬件成本折為年化成本。圖7為燃料電池最大功率與硬件年化成本之間的關(guān)系,可以發(fā)現(xiàn),燃料電池的最大功率與成本呈線性正相關(guān),隨著燃料電池的最大功率增大,電池硬件成本也迅速上升。

        圖7 燃料電池最大功率與年化成本關(guān)系Fig.7 Relationship between the rated power and annualized cost

        考慮到系統(tǒng)組件在項(xiàng)目周期內(nèi)的更新、運(yùn)維,以及資金的時間價(jià)值,利用公式(7)—(11)將系統(tǒng)各組件(燃料電池、液流電池、逆變器、轉(zhuǎn)換器)硬件成本以及用氫成本等所有投資金額折為年金現(xiàn)值,再轉(zhuǎn)化為年化成本,方便統(tǒng)一分析。得到了燃料電池電池堆規(guī)模大小與總年化成本之間的關(guān)系,如圖8所示。此方案中液流電池的容量維持不變,即液流電池的成本不變,且轉(zhuǎn)換器的成本也保持不變,故液流電池和轉(zhuǎn)換器的成本并不對總年化成本的變化趨勢產(chǎn)生影響,隨著燃料電池堆棧片數(shù)的增加,即最大功率的提高,電池負(fù)載率呈下降趨勢,而燃料電池的效率逐漸上升,導(dǎo)致年用氫成本不斷下降,但燃料電池的硬件成本不斷攀升??梢园l(fā)現(xiàn)在B點(diǎn)之前,對應(yīng)圖6的前端,單日用氫成本實(shí)現(xiàn)了掉落式下降,轉(zhuǎn)換為年用氫成本亦如此,而此階段燃料電池最大功率提升的倍數(shù)不大,硬件成本升高的幅度遠(yuǎn)不足以與年用氫成本相抵消,故此階段總年化成本與年用氫成本的變化趨勢一致。B點(diǎn)對應(yīng)的燃料電池最大功率為5 604.75 kW,負(fù)載率為22.368%,燃料電池運(yùn)行效率為48.462%,此時系統(tǒng)總年化成本取得最小值38 302 837.5美元。B點(diǎn)之后,雖然燃料電池負(fù)載率仍在降低,但此階段用氫成本的減小幅度已經(jīng)不足以彌補(bǔ)電池堆規(guī)模大幅增長引起的硬件成本的增長,故系統(tǒng)總年化成本基本隨燃料電池最大功率的增加而快速增長。

        圖8 燃料電池最大功率與總年化成本關(guān)系Fig.8 Relationship between the rated power and total annualized cost

        5 結(jié)論

        離網(wǎng)能源系統(tǒng)主要應(yīng)用在獨(dú)棟建筑或一定區(qū)域內(nèi)進(jìn)行脫網(wǎng)孤島運(yùn)行,以大型商場為研究對象,從理論角度分析此場景下所提出的能源系統(tǒng)的可行性與經(jīng)濟(jì)性,得出以下結(jié)論:

        1)利用所提出的評估指標(biāo),確定總年化成本最小時的系統(tǒng)配置,可以發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)總年化成本在燃料電池負(fù)載率為22.368%時取得最小值,相對于百分百負(fù)載的情況,系統(tǒng)投資成本上升了212.5%,燃料成本下降了41.7%,系統(tǒng)總年化成本下降了35.5%,整體增益明顯。

        2)關(guān)于燃料電池與液流電池構(gòu)成的混合能源系統(tǒng)的效益,探討的方案對于以燃料電池為主供應(yīng)電源的混合能源系統(tǒng)的配置優(yōu)化有比較好的成效。對混合能源系統(tǒng)配置評估提供了一種可行的新思路,同時對混合能源系統(tǒng)在類似大型商超等獨(dú)棟樓宇中的工程應(yīng)用有一定的參考價(jià)值。

        3)在確定最優(yōu)系統(tǒng)配置方法上仍有不足,進(jìn)一步的研究可以與智能算法相結(jié)合,完善系統(tǒng)配置選取的動態(tài)性與精確性。

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