孟少妮，張才前，祁晨燁

(1.蘇州大學 藝術學院, 江蘇 蘇州 215006； 2. 紹興文理學院 元培學院, 浙江 紹興 312000)

織物力學性能研究涵蓋拉伸、彎曲、頂破、撕裂、摩擦等，其中拉伸性能研究的發(fā)展階段利用織物力學性能參數，如斷裂強度、伸長率、拉伸模量和斷裂功以及拉伸曲線作為評價織物綜合性能的指標。對織物拉伸性能的研究包含實驗測試和理論分析。理論分析部分如陳國華[1]結合紗線強度、紗線和機織物結構等參數建立機織物拉伸斷裂束鏈模型，預測機織物拉伸斷裂強度；杜鳳霞[2]建立織物結構參數與其力學性能之間數學關系，建立織物拉伸-伸長模型。相關研究[3-4]采用有限元法對材料進行疲勞損傷分析，基于均質紗線或纖維層力學性能建立細觀漸進損傷模型。實驗部分如李焰等[5]從多個方向測試分析機織物力學性能，得到同一機織物不同方向上拉伸性能的差異；白剛等[6]對不同規(guī)格參數的機織物進行撕裂破壞和拉伸破壞實驗，建立斷裂強力和撕裂強力之間的關系；潘月等[7]將機織物和針織物沿不同方向角度進行拉伸，探究服用織物在低應力作用下拉伸各向異性變化規(guī)律。文獻[8-10]研究了后處理技術對紗線或織物的力學影響。

綜上可得，織物拉伸過程中主要與織物結構及紗線本身性能相關，由于織物拉伸破壞過程中涉及紗線形變和紗線斷裂等破壞過程，本文通過高速攝像機實時監(jiān)控織物拉伸過程中紗線變化過程，分析織物拉伸過程中紗線細度變化及其紗線斷裂持續(xù)時間對織物強力的影響。

1 實 驗

1.1 材料與儀器

選擇4塊常規(guī)滌綸仿毛織物，具體織物規(guī)格參數如表1所示。

表1 織物規(guī)格參數表Tab.1 Fabric specification parameters

儀器：YG(B)026H-500型電子織物強力機(溫州大榮儀器有限公司)，2F01型高速攝影機(沈陽星邁科技有限公司)，YG(B)021A-Ⅱ型電子單紗強力機(溫州大榮儀器有限公司)，FA2104型電子天平(上海精密儀器儀表有限公司)。

1.2 測試方法

1.2.1 經緯紗線拉伸性能測試

依據GB/T 3916—2013 《紡織品 卷裝紗 單根紗線斷裂強力和斷裂伸長率的測定(CRE法)》 ，采用扯紗法將4種滌綸機織物沿經向和緯向分別抽取20根紗線，并對各紗線進行拉伸斷裂實驗，計算各紗線斷裂強力、斷裂伸長率的平均值及標準差。

1.2.2 織物拉伸性能測試

依據 GB/T 3923.1—2013 《紡織品 織物拉伸性能 第1部分：斷裂強力和斷裂伸長率的測定(條樣法)》，使用YG(B)026 H-500型電子織物強力機分別測試各織物經緯向拉伸性能，每個實驗測試5次，取平均值。

1.2.3 織物拉伸后經緯紗線動態(tài)變化

紗線細度變化測試：在織物拉伸性能測試中，將2F01高速攝影機固定在距離織物1 m處，強力機拉伸速度設定為50 mm/min，調整高速攝像機光源及焦距，保證采集到的圖像足夠清晰；拍攝采用延時攝影模式，按下儀器啟動按鈕的同時開始攝像，直至試樣完全斷裂停止拍攝。采用2F01高速攝像機自帶軟件分析紗線直徑變化規(guī)律。

織物中紗線斷裂持續(xù)時間測試：通過2F01高速攝影機觀察，以織物中出現第1根紗線斷裂時刻為起始時間，至織物中所有紗線全部斷裂為最終時間，分析織物中紗線斷裂的持續(xù)時間。

2 結果與討論

2.1 經緯紗線拉伸性能

將4款織物經緯向紗線仔細扯下后，用YG(B)021A-Ⅱ型電子單紗強力機分別測試各織物的經緯紗斷裂強力及斷裂伸長率，測試結果如表2所示。

由表2示出，除2#織物外，其他織物經緯紗斷裂強度接近，拉伸斷裂伸長率誤差都在2%以內，故認為1#、3#、4#織物經緯向紗線力學性能接近，2#織物經紗力學性能好于緯紗。

各織物經緯紗拉伸斷裂強力及伸長率的標準差都在3%以內，說明各織物的紗線力學性能差異較小，可不考慮紗線本身力學性能偏差對后續(xù)織物力學性能測試分析的影響。

2.2 織物拉伸過程紗線直徑變化趨勢

在織物拉伸過程中，采用2F01高速攝影機采集織物中紗線拉伸過程中直徑變化，在織物不同位置采集10根紗線，取其直徑平均值，紗線直徑平均值d與時間t的關系如圖1所示。

圖1 各織物紗線直徑隨時間變化趨勢Fig.1 Change trend of fabric yarns diameter value with time

由圖1示出，各織物在拉伸過程中經緯紗細度隨時間呈遞減趨勢，對各紗線拉伸過程中其直徑d與時間t作線性回歸分析，得到各回歸曲線的相關系數R2值都在0.96以上，相關系數較高。

從各織物經緯紗細度隨時間變化趨勢看，除4#織物經紗直徑隨時間變化的斜率比緯紗略大外，其他試樣緯紗直徑隨時間變化的斜率都比經紗的大，同時由于織物緯向織縮率普遍大于經向，織物受拉伸力作用過程中，相同拉伸力作用下緯向紗線更易伸長，且相同寬度織物中，緯紗根數較經紗少，相同拉力下，單根紗線平均受力相對經紗大，這也是緯紗更易變形的主要原因。

結合表1中經緯向緊度數值，1#～3#織物為經向緊度大于緯向緊度的織物，其緯紗拉伸變形速率快，而4#織物緯向緊度大于經向緊度，經紗拉伸變形速率快，可得織物中紗線拉伸直徑變形速率與未拉伸方向緊度成正相關關系。主要原因是未拉伸方向織物緊度大，與拉伸紗線接觸面積增大，但拉伸紗線因無拉伸力，會形成較大的彎曲，更多地包覆拉伸紗線的表面，形成較大的正壓力，使得拉伸方向紗線直徑進一步變小，使其紗線表觀直徑變小。

2.3 織物拉伸過程紗線斷裂持續(xù)時間

由于織物拉伸過程中紗線斷裂具有不同時性，斷裂持續(xù)時間越長，對織物斷裂強力測試值影響也越大。以織物拉伸過程中出現紗線斷裂作為初始時間，織物中所有拉伸方向紗線全部斷裂作為最終時間，用2個時間的差作為織物拉伸過程紗線斷裂持續(xù)時間，紗線斷裂持續(xù)時間測試結果如表3所示。

表3 紗線斷裂持續(xù)時間Tab.3 Duration of yarns breaking s

分別計算5次測試的持續(xù)時間，取平均值，可得各織物拉伸紗線斷裂情況，將表1中各紗線強力乘以織物5 cm寬度的紗線根數可得織物理論強力，用織物測試強力平均值除理論強力值，計算織物強力利用系數。

以織物強力利用系數為橫坐標，織物拉伸過程紗線斷裂持續(xù)時間為縱坐標，織物強力利用系數隨斷裂持續(xù)時間變化趨勢如圖2所示。由圖2示出，織物強力利用系數與其斷裂持續(xù)時間呈負相關關系，即織物中紗線斷裂持續(xù)時間越短，織物強力利用系數越高。因此同等情況下，減少紗線斷裂持續(xù)時間，有助于提升織物斷裂強力值。1#～3#平紋織物的紗線斷裂持續(xù)時間范圍為0.22～0.28 s，而4#斜紋織物的紗線斷裂持續(xù)時間分別是1.02 s和1.24 s，說明織物組織顯著影響其斷裂持續(xù)時間，即交織次數少，結構相對疏松的織物紗線斷裂持續(xù)時間偏長。

圖2 織物強力利用系數隨斷裂持續(xù)時間變化趨勢Fig.2 Fabric coefficient of strength utilization with duration of yarns breaking

3 結 論

結合滌綸仿毛織物的基本參數及其經緯紗的力學性能，利用高速攝像機監(jiān)測并分析了滌綸仿毛織物拉伸過程中紗線直徑變化趨勢、紗線持續(xù)斷裂時間、織物強力利用系數等指標及各指標相互關系，得到結論如下：

①織物拉伸過程中，經緯紗直徑與拉伸時間都呈線性遞減趨勢，由于未拉伸方向紗線對拉伸方向正壓力作用，而未拉伸方向紗線緊度越大，正壓力越大，紗線表觀直徑越細，因此紗線直徑隨時間呈遞減趨勢與織物未拉伸方向緊度顯著相關，即經向緊度大的織物與緯紗直徑變化速率相對快，緯向緊度大的織物與經紗直徑變化速率相對快。

②織物拉伸過程中紗線斷裂持續(xù)時間與織物強力利用系數呈負相關趨勢，即紗線斷裂持續(xù)時間越短，則織物強力利用系數越高，這也符合織物中紗線斷裂同時斷裂根數越多，其織物強力值相對越大的基本規(guī)律。