張隨平

【摘 要】 針對沿空留巷巷旁充填體留設(shè)寬度大、沿空留巷成本較高的現(xiàn)狀，文章采用理論研究與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，確定了沿空留巷巷旁充填體最佳寬度為1.2m，同時提出1101工作面采用錨柱網(wǎng)預(yù)支撐巷旁充填技術(shù)，并設(shè)計了具體支護參數(shù)。研究結(jié)果表明：巷旁充填體寬度采用1.2m，配合采用錨柱網(wǎng)預(yù)支撐巷旁充填技術(shù)可有效控制巷道圍巖的變形，保證煤炭資源安全高產(chǎn)高效開采。

【關(guān)鍵詞】 沿空留巷;充填體寬度;數(shù)值模擬;圍巖控制

【中圖分類號】 TD353 【文獻標(biāo)識碼】 A 【文章編號】 2096-4102（2022）01-0012-03

沿空留巷巷旁充填體的合理寬度可提高煤炭資源采出率，降低沿空留巷成本，一直以來是礦井開采的發(fā)展方向。閆帥等通過數(shù)值模擬與現(xiàn)場實踐研究并確定了復(fù)用回采巷道護巷的合理煤柱寬度。王德超等對不同寬度煤柱下的深部厚煤層綜放沿空掘巷進行了試驗研究，并最終得出合理的煤柱寬度。張廣超等以羊場灣煤礦為研究背景，得出了高強度開采綜放工作面下煤柱的合理寬度。以上研究都采用數(shù)值模擬與現(xiàn)場試驗的方法確定沿空留巷巷旁充填體合理寬度，缺少確定沿空留巷巷旁充填體合理寬度的理論研究。

本文以王莊煤礦1101工作面為工程背景，以理論研究為指導(dǎo)，采用數(shù)值模擬與現(xiàn)場實踐相結(jié)合的方法，提出了錨柱網(wǎng)預(yù)支撐巷旁充填技術(shù)，實現(xiàn)了礦井的安全高效開采，同時提高了經(jīng)濟效益。此研究成果可為類似工程地質(zhì)條件下的礦井開采提供借鑒與參考。

1工程概況

王莊煤礦現(xiàn)開采煤層為1號煤層，平均厚度為4.5m，平均傾角6°。煤層結(jié)構(gòu)簡單，賦存穩(wěn)定，為全區(qū)可采煤層。煤層直接頂為厚2.8m的細砂巖，老頂為厚4.57m的粉砂巖，直接底為厚2.02m的中砂巖，老底為厚7.13m的粉泥巖。巖層柱狀圖如圖1所示。

煤巖層物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

2沿空掘巷充填體合理寬度理論分析

上區(qū)段工作面的回采擾動破壞了巷道圍巖的

應(yīng)力平衡狀態(tài)，在上區(qū)段工作面回采結(jié)束圍巖應(yīng)力形成新的平衡后進行沿空掘巷時，巷道圍巖受掘巷擾動發(fā)生二次破壞，導(dǎo)致充填體形成一定范圍的塑性區(qū)，而充填體的最小寬度應(yīng)確保其內(nèi)部存在一定寬度的彈性核區(qū)。形成沿空留巷頂板巖層結(jié)構(gòu)模型如圖2所示。

圖2中關(guān)鍵巖塊B、C主要沿破斷線形成，其位于留巷充填體的上方。留巷期圍巖的穩(wěn)定性直接取決于關(guān)鍵巖塊B、C的穩(wěn)定性，巷旁充填體難以防止老頂斷裂導(dǎo)致巖塊下沉，其可以切斷關(guān)鍵巖塊C的下覆巖層。所以巷旁充填體的計算主要是取決于關(guān)鍵巖塊B的穩(wěn)定性。

多年的現(xiàn)場實際經(jīng)驗總結(jié)出沿空留巷B巖塊主要發(fā)生擠壓變形，其巷旁充填體的支護阻力計算公式一般用（1）式：

式中：F_H為直接頂自重;a₁為巷道寬度，m;b₁為充填體寬度，m;k₀為安全系數(shù)，一般取值1.1～1.2;σ_d為24小時齡期充填體的強度，MPa;l₁為基本頂初次垮落步距，取15m;S為工作面長度，m;l₂為B巖塊斷裂跨度，m;ψ為接觸系數(shù);θ為巖塊B向采空區(qū)的旋轉(zhuǎn)角度;α=arctan2l₂/l₁。

結(jié)合王莊煤礦1101工作面現(xiàn)場工程地質(zhì)相關(guān)數(shù)據(jù)代入式（4），求得充填體寬度理論合理寬度為1.0～1.4m。

3不同充填體寬度下沿空留巷數(shù)值分析

3.1數(shù)值模型

為探究不同充填體寬度下沿空留巷圍巖變形特征，以1101工作面的實際工程地質(zhì)情況，選用MidasGTS數(shù)值模擬軟件建立三維數(shù)值模型，模型尺寸為：85m寬×66m高×42m長。

在模擬過程中，錨桿索采用植入式桁架單元進行模擬，煤層以及巖層采用實心體單元，上部邊界載荷按照巖層自重應(yīng)力加載到模型上部，模型的下邊界、左邊界、右邊界采用固定邊界，模型計算采用摩爾-庫倫準(zhǔn)則進行計算。

3.2不同充填體寬度下巷道圍巖應(yīng)力分布特征

分別模擬充填體0.6m、0.8m、1.0m、1.2m、1.4m、1.6m寬度下巷道頂板下沉量，并繪制成曲線，如圖3、圖4所示。

由圖3、圖4可以看出，隨著充填體寬度的增加，頂板下沉量呈減小的趨勢，充填體寬度在0.6m～1.0m范圍內(nèi)，每增加0.2m，頂板下沉量減少約10mm;充填體寬度在1.0m～1.2m，頂板下沉量減少約28mm;此后隨充填體寬度的增加，頂板下沉量減少緩慢。同時可以看出充填體寬度為1.2m時頂板最大下沉量變化幅度較大，其最大值約為172mm，滿足要求。從效果和成本綜合考慮來看，1.2m較為合適。

4現(xiàn)場應(yīng)用

錨柱網(wǎng)預(yù)支撐巷旁充填技術(shù)主要是對采空區(qū)旁圍巖進行切頂卸壓，向圍巖深處轉(zhuǎn)移巷道頂板的應(yīng)力，減少頂板給充填體帶來的壓力。工作面巷旁預(yù)支護構(gòu)件選用HT錨柱，HT錨柱沿工作面推進，盡可能地沿著礦區(qū)一側(cè)支撐并填充隔墻的內(nèi)輪廓施工。其可以及時地將巷道采空區(qū)側(cè)頂板切斷，巷道頂板壓力得以釋放，為后期巷旁充填體隔墻承載提供保障。

錨柱網(wǎng)預(yù)支撐袋注混凝土沿空留巷技術(shù)頂板采用Φ21.8mm×6300mm，1×7股高強度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨索，間排距為1600mm×1600mm;頂板錨桿采用Φ22mm×2400mm螺紋鋼錨桿，間排距為800mm×800mm;巷幫采用Φ22mm×2000mm螺紋鋼錨桿，間排距均為800mm×800mm;隔墻采用C30混凝土。

為了評估1101工作面采用1.2m寬度下錨柱網(wǎng)預(yù)支撐巷旁充填技術(shù)后巷道變形情況，采用“十字布點法”對1101工作面內(nèi)距巷口40m和80m位置進行實時監(jiān)測，監(jiān)測結(jié)果如圖5所示。

從圖5可以看出，巷道幫部的變形量略大于巷道頂板的變形量，但趨勢大致相同，且變形都在合理范圍內(nèi)，表明1.2m寬度下錨柱網(wǎng)預(yù)支撐巷旁充填技術(shù)保護效果可以滿足巷道圍巖穩(wěn)定性的要求。

5結(jié)語

文章針對王莊煤礦1101工作面充填體留設(shè)寬度大、留巷成本較高的現(xiàn)狀，對充填體合理寬度進行了研究分析，主要得到以下結(jié)論：

基于王莊煤礦1101工作面工程地質(zhì)條件，采用理論計算的方法確定了充填體合理寬約為1.0m～1.3m。

采用MidasGTS數(shù)值模擬軟件，得出了不同寬度充填體下頂板變形規(guī)律，進一步確定了充填體合理寬度為1.2m。

綜合考慮1101工作面實際生產(chǎn)地質(zhì)條件，提出采用錨柱網(wǎng)預(yù)支撐巷旁充填技術(shù)，現(xiàn)場實測結(jié)果表明：巷道頂板和幫部變形量均在合理范圍內(nèi)，圍巖控制效果較好。

【參考文獻】

[1]王曉琿.沿空掘巷窄煤柱穩(wěn)定性控制技術(shù)[J].煤礦現(xiàn)代化，2019（6）：4-6.

[2]蘇國峰.煤礦窄煤柱沿空掘巷巷道圍巖控制技術(shù)研究[J].山西化工，2021，41（5）：150-152，167.

[3]楊海峰.挖金灣礦8102工作面沿空掘巷煤柱尺寸優(yōu)化及支護研究[J].煤礦現(xiàn)代化，2020（2）：27-29.

[4]趙田田.裕興煤礦15109工作面回風(fēng)巷支護技術(shù)研究[J].煤炭科學(xué)技術(shù)，2020，48（S1）：92-99.

[5]閆帥，柏建彪，卞卡，等.復(fù)用回采巷道護巷煤柱合理寬度研究[J].巖土力學(xué)，2012，33（10）：3081-3087.

[6]王德超，李術(shù)才，王琦，等.深部厚煤層綜放沿空掘巷煤柱合理寬度試驗研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2014，33（3）：539-548.

[7]張廣超，何富連，來永輝，等.高強度開采綜放工作面區(qū)段煤柱合理寬度與控制技術(shù)[J].煤炭學(xué)報，2016，41（9）：2188-2194.