張藝凡,文子彥,位予瑄,陳曉東,唐婷
深圳海油工程水下技術(shù)有限公司,廣東 深圳 518057
隨著海洋資源開發(fā)不斷向深水邁進(jìn),海底管道在海洋油氣資源開采和運(yùn)輸方面扮演著越來越重要的角色。海底管道的完整性和可靠性檢查依賴于預(yù)調(diào)試作業(yè),海底管道預(yù)調(diào)試作業(yè)包括沖水、清潔、內(nèi)監(jiān)測、水壓試驗、排水、干燥和惰化等。連續(xù)油管作為一種目前常用的預(yù)調(diào)試施工技術(shù),將預(yù)調(diào)試設(shè)備布置在施工作業(yè)船上,從作業(yè)船下放高壓注水軟管,通過遙控水下機(jī)器人(remotely operated vehicle,ROV)或潛水員連接至水下發(fā)球筒進(jìn)行相關(guān)的清管試壓作業(yè)[1-6]。連續(xù)油管系統(tǒng)由連續(xù)油管滾筒、注入頭及其塔架、動力撬、控制室等部分組成,所有設(shè)備需布置在甲板月池附近。在常規(guī)海上作業(yè)中,注入塔架安裝于作業(yè)船月池位置,連續(xù)油管通過注入頭的夾持作用力從月池下放至海底[7-9]。因此,這一施工過程對作業(yè)船提出了較高限制:首先作業(yè)船需具備月池以滿足下放,其次最小作業(yè)距離對甲板面積提出了較高的要求。本文為解決這一工程作業(yè)限制,對連續(xù)油管塔架系統(tǒng)進(jìn)行了研究,設(shè)計了一套能夠滿足連續(xù)油管舷側(cè)下放入水需求的塔架系統(tǒng)。通過該塔架系統(tǒng)作業(yè),作業(yè)船無需具備月池結(jié)構(gòu),可通過塔架結(jié)構(gòu)伸出舷外進(jìn)行下放作業(yè)。同時,伸出舷側(cè)下放的設(shè)計將系統(tǒng)注入頭這部分設(shè)備布置在舷外,減少了對甲板面積的需求,增大了連續(xù)油管系統(tǒng)進(jìn)行海上油氣作業(yè)的適用性。
典型連續(xù)油管海上作業(yè)(圖1)時在作業(yè)船舶甲板的布置如圖2 所示。
圖1 典型連續(xù)油管海上作業(yè)示意
圖2 連續(xù)油管海上作業(yè)布置示意
在海上進(jìn)行預(yù)調(diào)試施工作業(yè)時,連續(xù)油管塔架支撐拖拉頭,通過鵝脖結(jié)構(gòu)的導(dǎo)向作用使連續(xù)油管穿過拖拉頭,實(shí)現(xiàn)連續(xù)油管的下放入水[10-11]。本文設(shè)計的塔架系統(tǒng)主要用于支撐連續(xù)油管注入頭及其連接的下放油管,為滿足拖拉頭下方作業(yè)需求,塔架高度須高于甲板5 m,連續(xù)油管中心距離船舷側(cè)不小于2 m。
連續(xù)油管的注入頭包括握持系統(tǒng)、鵝脖及其支撐結(jié)構(gòu)等,如圖3 所示。連續(xù)油管注入頭尺寸和重量信息如下:長1 300 mm,寬1 300 mm,高6 000 mm,質(zhì)量7 000 kg,中心位置坐標(biāo)為(-239,-15,1 401),作業(yè)時最大牽引力約為354 kN。
圖3 注入頭模塊示意
連續(xù)油管系統(tǒng)其他組成模塊示圖如圖4 所示,其他信息如表1 所示。
圖4 連續(xù)油管系統(tǒng)其他組成模塊示意
表1 其他模塊尺寸及質(zhì)量信息
本文所設(shè)計的連續(xù)油管作業(yè)塔架將注入頭模塊支撐于舷側(cè),注入頭模塊通過底部的4 根管狀支撐與塔架結(jié)構(gòu)進(jìn)行連接,作業(yè)時連續(xù)油管中心距離舷側(cè)2 m。其下部連接有萬向節(jié)、連接索具、連續(xù)油管等部件,設(shè)計最大牽引力為354 kN,如圖5 所示。
圖5 舷側(cè)下放連續(xù)油管布置示意
本次結(jié)構(gòu)設(shè)計時以海洋石油285 為目標(biāo)作業(yè)船舶,如圖6 所示。海洋石油285 主尺度參數(shù)為:總長125.75 m,垂線間長114.6 m,型寬25 m,型深10.8 m,吃水7.7 m。
圖6 海洋石油285
在進(jìn)行塔架結(jié)構(gòu)設(shè)計分析時,考慮以下因素對設(shè)計形式的影響:
1)塔架系統(tǒng)支撐注入頭的部分需伸出舷外,舷外無法設(shè)置支撐,與船舶進(jìn)行固定的結(jié)構(gòu)設(shè)置在舷內(nèi)甲板上,計算時需考慮結(jié)構(gòu)固定點(diǎn)位置和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。
2)塔架結(jié)構(gòu)整體強(qiáng)度需考慮以下3 種工況:海上作業(yè)工況,在該工況下要求船舶橫搖縱搖角度均小于5°,作業(yè)時注入頭作業(yè)提升力為354 kN;運(yùn)輸工況,以常規(guī)作業(yè)船舶HYSY285 為例,根據(jù)DNVGL-ST-N001 對船舶運(yùn)動相應(yīng)的規(guī)定進(jìn)行運(yùn)輸工況計算[12],在該工況下不考慮注入頭的提升力;海上吊裝工況,該工況需滿足塔架系統(tǒng)整體吊裝強(qiáng)度要求[13-14]。
3)塔架上部和下部均設(shè)置預(yù)調(diào)試作業(yè)平臺,作業(yè)平臺周圍設(shè)置爬梯及圍欄,保障作業(yè)人員安全。
連續(xù)油管塔架三維結(jié)構(gòu)如圖7 所示。塔架主體結(jié)構(gòu)為梁結(jié)構(gòu),在進(jìn)行塔架整體結(jié)構(gòu)計算時采用SACS 作為結(jié)構(gòu)分析軟件,塔架結(jié)構(gòu)設(shè)計尺寸如下:長9 200 mm,寬5 000 mm,高6 000 mm。
圖7 舷側(cè)下放系統(tǒng)三維示意
在SACS 軟件中對主要承重結(jié)構(gòu)建立計算模型,并將附屬結(jié)構(gòu)簡化為載荷施加在承重結(jié)構(gòu)上,簡化后的結(jié)構(gòu)計算模型如圖8 所示。
圖8 舷側(cè)下放系統(tǒng)SACS 計算三維模型
注入頭重力載荷通過DUMMY 單元施加,以便在計算中考慮船舶運(yùn)動的影響。注入頭握持力采用在支撐梁上施加均布荷載的形式,其他附屬結(jié)構(gòu)采用點(diǎn)荷載或均布荷載施加,在計算時考慮重量誤差系數(shù)0.1,加載示意如圖9 所示。塔架各部件質(zhì)量說明如下:塔架本體結(jié)構(gòu)14 000 kg,注入頭7 000 kg,拉力測試用梁392 kg,扶手及欄桿4 335 kg,其他附件734 kg。
圖9 計算加載示意
在進(jìn)行海上作業(yè)時,由于船舶運(yùn)動會產(chǎn)生橫搖、縱搖和垂蕩3 個方向的運(yùn)動響應(yīng),船舶3 個方向的運(yùn)動會引起結(jié)構(gòu)物對應(yīng)方向的加速度,船舶運(yùn)動示意圖如圖10 所示。
圖10 船舶運(yùn)動示意
按照海上施工要求,在連續(xù)油管進(jìn)行預(yù)調(diào)試作業(yè)時,船舶橫搖縱搖角度均為5°,周期為10 s,垂蕩加速度為1.962 m/s2。在船舶運(yùn)輸過程中,船舶橫搖角度為20°,縱搖角度為12.5°,周期為10 s,垂蕩加速度為1.962 m/s2。
針對上述2 種海上作業(yè)工況,根據(jù)船舶運(yùn)動理論及DNVGL-ST-N001 規(guī)范要求,對船舶運(yùn)動響應(yīng)引起的橫向、縱向及垂向方向的運(yùn)動加速度與重力及注入頭模塊工作時拖拉力進(jìn)行組合疊加,計算時共考慮48 種工況組合。同時,在計算時考慮了吊裝作業(yè)時的不利計算工況[15]。以上3 種不同類工況下的結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖如圖11 所示。所有工況的計算分析匯總結(jié)果表明,在海上作業(yè)工況下,結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最大利用因子為0.74,滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度規(guī)范要求。所有工況下結(jié)構(gòu)分析結(jié)果如表2 所示。
表2 結(jié)構(gòu)分析結(jié)果
圖11 不同工況下的結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖
根據(jù)結(jié)構(gòu)分析結(jié)果,結(jié)合海上施工作業(yè)對結(jié) 構(gòu)附件的需求,完成結(jié)構(gòu)建造設(shè)計圖如圖12 所示。
圖12 結(jié)構(gòu)建造示意
本文針對海上預(yù)調(diào)試作業(yè)的連續(xù)油管系統(tǒng)展開研究,為降低系統(tǒng)海上作業(yè)時對船舶的要求,設(shè)計了一種可滿足連續(xù)油管舷側(cè)下放的塔架結(jié)構(gòu),減少了海上施工對作業(yè)船舶的限制,有效地利用了船舶資源,具有實(shí)際工程意義。
本文設(shè)計的塔架系統(tǒng),在結(jié)構(gòu)材料選取、結(jié)構(gòu)尺寸還存在進(jìn)一步優(yōu)化研究的空間。同時,針對不同的海上作業(yè)船舶可進(jìn)行深入的統(tǒng)一適用性研究。