王成輝 夏志豪 潘建考

（寧波吉利羅佑發(fā)動(dòng)機(jī)零部件有限公司 浙江 寧波 315336）

引言

在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程中，渦輪增壓器的作用是利用發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒排出的廢氣能量沖擊渦輪產(chǎn)生動(dòng)能，并帶動(dòng)同軸的壓輪壓縮空氣做功，從而提高進(jìn)氣壓力及進(jìn)氣量，使其充分與燃料混合后燃燒，發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)矩由此大幅提高。然而在一定條件下，渦輪增壓器會(huì)發(fā)生結(jié)焦的現(xiàn)象，不僅會(huì)對(duì)壓氣機(jī)效率產(chǎn)生影響，使發(fā)動(dòng)機(jī)性能下降，還會(huì)對(duì)動(dòng)平衡產(chǎn)生不利影響，引起噪聲和振動(dòng)，導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)工作異常。因此增壓器結(jié)焦問(wèn)題必須予以重視。本文對(duì)增壓器結(jié)焦的原因進(jìn)行解析，并提出在開(kāi)發(fā)前期防止和減輕增壓器結(jié)焦的技術(shù)措施，為減輕增壓器結(jié)焦?fàn)顩r提供了有效的設(shè)計(jì)思路和改進(jìn)手段。

1 汽油發(fā)動(dòng)機(jī)增壓器結(jié)焦現(xiàn)象描述

結(jié)焦是機(jī)油中的雜質(zhì)在高溫?fù)]發(fā)、氧化后發(fā)生的復(fù)雜化學(xué)反應(yīng)，在一定溫度下長(zhǎng)時(shí)間累積的過(guò)程。渦輪增壓器發(fā)生結(jié)焦主要表現(xiàn)在3 個(gè)方面。

1）增壓器本體結(jié)焦位置

增壓器壓端進(jìn)出口產(chǎn)生大量油污，并且有明顯的結(jié)焦物質(zhì)。如圖1 所示為試驗(yàn)前后增壓器壓端狀態(tài)對(duì)比圖，可以看出試驗(yàn)后增壓器的壓端存在明顯結(jié)焦。

圖1 試驗(yàn)前后增壓器壓端狀態(tài)對(duì)比圖

2）增壓器結(jié)焦對(duì)壓氣機(jī)效率的影響

結(jié)焦后增壓器效率變化明顯，圖2 為試驗(yàn)前后增壓器效率對(duì)比圖，由圖可見(jiàn)結(jié)焦后增壓器效率明顯下降。

圖2 試驗(yàn)前后增壓器效率對(duì)比圖

3）增壓器結(jié)焦對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能和中冷前溫度的影響

結(jié)焦后發(fā)動(dòng)機(jī)中冷前溫度明顯升高，功率和轉(zhuǎn)矩均出現(xiàn)衰減。圖3、圖4、圖5 為增壓器結(jié)焦物質(zhì)清洗前后發(fā)動(dòng)機(jī)功率、轉(zhuǎn)矩和中冷前溫度的變化趨勢(shì)圖，清洗完結(jié)焦物質(zhì)后發(fā)動(dòng)機(jī)性能明顯提高，中冷前溫度也明顯變化。

圖3 清洗前后發(fā)動(dòng)機(jī)功率的變化趨勢(shì)圖

圖4 清洗前后發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩的變化趨勢(shì)圖

圖5 清洗前后中冷前溫度的變化趨勢(shì)圖

2 汽油機(jī)增壓器結(jié)焦的原因分析

2.1 結(jié)焦物質(zhì)分析

提取增壓器壓氣機(jī)出氣口結(jié)焦物進(jìn)行檢測(cè)，并對(duì)比機(jī)油和汽油的占比，如表1 所示。

表1 增壓器結(jié)焦物質(zhì)分析對(duì)比 mg/kg

以上對(duì)比分析說(shuō)明汽油機(jī)增壓器壓氣機(jī)入口表面形成的結(jié)焦物主要由機(jī)油結(jié)焦導(dǎo)致。

2.2 機(jī)油路徑分析

機(jī)油來(lái)源的主要路徑為曲軸箱通風(fēng)系統(tǒng)和增壓器本體，進(jìn)行如下分析。

2.2.1 曲軸箱通風(fēng)系統(tǒng)分析

如圖6 所示為該汽油發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸箱通風(fēng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖，活塞中竄出的氣體通過(guò)缸孔進(jìn)入曲軸箱后，經(jīng)過(guò)缸蓋與缸蓋罩結(jié)合處的開(kāi)口進(jìn)入了氣缸蓋罩內(nèi)，通過(guò)氣缸蓋罩進(jìn)入油氣分離器進(jìn)行油氣分離[1]。分離后的機(jī)油流回到油底殼里，分離后的氣體通過(guò)不同管路進(jìn)入燃燒室進(jìn)行燃燒。

圖6 曲軸箱通風(fēng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖

曲軸箱通風(fēng)系統(tǒng)機(jī)油攜帶量的大小主要取決于曲軸箱的漏氣量和油氣分離器的分離能力，圖7 為該發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸箱的漏氣量試驗(yàn)結(jié)果，漏氣量滿足設(shè)計(jì)要求，本次主要分析油氣分離器的分離效率。

圖7 發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸箱的漏氣量試驗(yàn)結(jié)果

2.2.2 增壓器本體泄漏分析

本次研究的增壓器壓端和渦端都是雙環(huán)密封，泄漏的可能性非常小。試驗(yàn)前后增壓器核心部件的泄漏量對(duì)比見(jiàn)表2，泄漏量相差2.8%且均滿足泄漏標(biāo)準(zhǔn)要求。

表2 試驗(yàn)前后增壓器核心部件的泄漏量對(duì)比

2.3 渦輪增壓器壓氣機(jī)分析

如圖8 所示為經(jīng)典的廢氣渦輪增壓系統(tǒng)，發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪增壓系統(tǒng)將廢氣引入渦輪，利用廢氣中的能量推動(dòng)渦輪高速轉(zhuǎn)動(dòng)，帶動(dòng)與渦輪同軸的壓氣機(jī)壓縮新鮮空氣，經(jīng)中冷器冷卻后進(jìn)入進(jìn)氣歧管[2]?？諝饨?jīng)過(guò)壓氣機(jī)作用后，其形態(tài)發(fā)生很大的變化，通過(guò)能量轉(zhuǎn)化，壓氣機(jī)葉輪將動(dòng)能轉(zhuǎn)化為氣體的壓力和速度，因此氣體壓力P、溫度T、流速c 都迅速提升[3]。

圖8 經(jīng)典的廢氣渦輪增壓系統(tǒng)示意圖

增壓器結(jié)焦跟溫度高低有很大的關(guān)系，發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行在大負(fù)荷工況，溫度越高，持續(xù)時(shí)間越長(zhǎng)，結(jié)焦情況越發(fā)嚴(yán)重。增壓器結(jié)焦后效率明顯降低，壓氣機(jī)性能同步降低，為了保證發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒所需的進(jìn)氣量，增壓器做功增加，壓端溫度進(jìn)一步提升，導(dǎo)致結(jié)焦問(wèn)題惡性循環(huán)。因此結(jié)焦程度跟增壓器的效率及性能強(qiáng)相關(guān)。

3 防止和減輕增壓器結(jié)焦的措施

如上原因分析，引起汽油機(jī)增壓器結(jié)焦的主要因素有曲通系統(tǒng)的機(jī)油攜帶量和增壓器壓端溫度等。曲通系統(tǒng)的機(jī)油攜帶量主要跟油氣分離器的分離效率相關(guān)，增壓器壓端溫度主要跟增壓器匹配發(fā)動(dòng)機(jī)的效率及性能相關(guān)。因此提高油氣分離器的分離效率和增壓器性能匹配優(yōu)化是本次研究減輕增壓器結(jié)焦的主要方向。

3.1 曲通系統(tǒng)機(jī)油攜帶量的控制措施

3.1.1 油氣分離器分離效率的優(yōu)化

油氣分離效率跟油氣分離器本體有很大關(guān)系，本次研究對(duì)象為迷宮+PRV 結(jié)構(gòu)的油氣分離器，油氣分離器的爆炸圖如圖9 所示，由粗分離模塊、精分離模塊、回油腔、閥和壓力控制閥組成。粗分離由3 處擋板及沉積腔構(gòu)成，通過(guò)將油氣加速，使大油滴碰撞擋板并在沉積腔內(nèi)流速變慢而沉積回流到回油道內(nèi)，從而實(shí)現(xiàn)大直徑油滴的分離功能；精分離模塊由4 多孔板、5 毛氈、6 撞擊板構(gòu)成，通過(guò)毛氈、撞擊板的分離作用將油氣中的中、小粒子直徑油滴分離出來(lái)；回油腔將精分離模塊分離出來(lái)的油滴匯集并儲(chǔ)存到回油腔內(nèi)，在發(fā)動(dòng)機(jī)小負(fù)荷或停機(jī)工況下回油閥打開(kāi)，將回油腔內(nèi)儲(chǔ)存的機(jī)油排到回油通路內(nèi)。

圖9 油氣分離器爆炸示意圖

在保持原有結(jié)構(gòu)不變，對(duì)油氣分離器的粗分離、精分離模塊進(jìn)行優(yōu)化：

1）在下殼體7 上增加擋板并提高凸臺(tái)高度，優(yōu)化粗分離結(jié)構(gòu)，加強(qiáng)粗分離效率，使更多的大油滴碰撞沉積，從而提高粗分離效率；

2）在撞擊板6 上增加溝槽和倒角，優(yōu)化精分離結(jié)構(gòu)，加強(qiáng)中小粒子直徑油滴的碰撞并被攔截，從而提高精分離效率；

3）在下殼體7 上粗分離后增加1 個(gè)回油孔，如圖10a 所示；精分離后增加1 個(gè)回油孔，如圖10b 所示；使沉積下來(lái)的油滴更順暢地回流到回油道內(nèi)。

圖10 下殼體增加回油孔的結(jié)構(gòu)圖

3.1.2 油氣分離器優(yōu)化前后的對(duì)比驗(yàn)證

1）分離效率仿真分析對(duì)比

對(duì)優(yōu)化后的模型進(jìn)行分離效率仿真分析，通過(guò)分析0.6～5 μm 油滴直徑的流動(dòng)路徑，以撞壁即分離為準(zhǔn)則，在油氣分離器設(shè)計(jì)階段預(yù)估發(fā)動(dòng)機(jī)全壽命內(nèi)的最大流量，即油氣分離器額定流量80 L/min 的條件下，對(duì)油氣分離器總成進(jìn)行分離效率仿真分析，分析結(jié)果見(jiàn)表3，可以看出優(yōu)化后油氣分離器的分離效率明顯提高。

表3 優(yōu)化前后分離效率仿真分析對(duì)比

2）優(yōu)化前后試驗(yàn)驗(yàn)證對(duì)比

在保持發(fā)動(dòng)機(jī)工作邊界一致的前提下，對(duì)優(yōu)化前后的油氣分離器進(jìn)行機(jī)油攜帶量對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。通過(guò)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，優(yōu)化后油氣分離器機(jī)油攜帶量明顯降低。

表4 機(jī)油攜帶量試驗(yàn)結(jié)果

可以看出優(yōu)化后的油氣分離器分離效率明顯提高，曲通系統(tǒng)機(jī)油攜帶量相對(duì)減少，從而減輕增壓器結(jié)焦。

3.2 渦輪增壓器性能匹配優(yōu)化

3.2.1 增壓器葉輪的結(jié)構(gòu)優(yōu)化

壓氣機(jī)效率越高，在同一增壓壓力時(shí)空氣溫度越低，從而所得到的增壓空氣密度就越高，增壓效果也越好[4]。根據(jù)增壓器結(jié)焦主要出現(xiàn)在高速大負(fù)荷區(qū)域工況，針對(duì)性地提高高速高負(fù)荷區(qū)域渦輪增壓器的效率，對(duì)壓氣機(jī)葉輪進(jìn)行改進(jìn)。影響壓氣機(jī)性能的葉輪結(jié)構(gòu)參數(shù)有很多，例如壓氣機(jī)的進(jìn)口直徑、葉輪形狀、葉片進(jìn)出口角、葉高等[5]。通過(guò)對(duì)壓氣機(jī)不同的葉片進(jìn)出口角進(jìn)行研究，選擇葉片進(jìn)出口角作為優(yōu)化參數(shù)，將葉片進(jìn)出口角進(jìn)行一定改進(jìn)，改進(jìn)前后的葉輪變化如圖11 所示。

圖11 優(yōu)化前后增壓器葉輪結(jié)構(gòu)對(duì)比

3.2.2 優(yōu)化設(shè)計(jì)的壓氣機(jī)性能計(jì)算

對(duì)優(yōu)化后的壓氣機(jī)進(jìn)行性能計(jì)算，獲得在不同轉(zhuǎn)速時(shí)的效率及壓比隨流量的變化值，并結(jié)合發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行曲線，將這些性能參數(shù)繪制成壓氣機(jī)流量特性曲線，優(yōu)化前后的壓氣機(jī)聯(lián)合運(yùn)行曲線對(duì)比如圖12 所示。

圖12 優(yōu)化前后的壓氣機(jī)聯(lián)合運(yùn)行線對(duì)比

從增壓器壓比上看，優(yōu)化后的葉輪在各轉(zhuǎn)速下能達(dá)到的最高壓比均高于原狀態(tài)葉輪，更容易達(dá)到發(fā)動(dòng)機(jī)預(yù)定的壓比，滿足增壓需求。從效率上看，發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行在高速大負(fù)荷區(qū)域，高效率覆蓋的范圍更大，高速大負(fù)荷區(qū)域的壓氣機(jī)效率更高。因此在同一壓比下，空氣經(jīng)增壓后達(dá)到的溫度更低，增壓效果比采用原葉輪的壓氣機(jī)更好。從喘振上看，優(yōu)化后計(jì)算壓氣機(jī)喘振裕度為15%，滿足要求。

綜上所述，優(yōu)化葉輪后的發(fā)動(dòng)機(jī)在高速高負(fù)荷區(qū)域時(shí)擁有更寬廣的效率，從而達(dá)到更好的增壓效果，降低增壓后的空氣溫度。

3.2.3 葉輪優(yōu)化后發(fā)動(dòng)機(jī)性能試驗(yàn)

選取一臺(tái)性能正常的發(fā)動(dòng)機(jī)，在保持發(fā)動(dòng)機(jī)工作邊界一致的前提下，對(duì)匹配2 種葉輪狀態(tài)增壓器下的發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行外特性試驗(yàn)，工況為1 000，1 250，1 500，2 000，……，4 500，5 000，5 500 r/min。

1）發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩

對(duì)比2 種增壓器狀態(tài)下的轉(zhuǎn)矩，低速轉(zhuǎn)矩基本保持一致，高速轉(zhuǎn)矩略微提升，滿足性能要求，如圖13 所示。

圖13 優(yōu)化前后發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩對(duì)比

2）發(fā)動(dòng)機(jī)功率

對(duì)比2 種增壓器狀態(tài)下的功率，低速功率基本保持一致，高速功率略微提升，滿足性能要求，如圖14 所示。

圖14 優(yōu)化前后發(fā)動(dòng)機(jī)功率對(duì)比

3）發(fā)動(dòng)機(jī)中冷前溫度

對(duì)比2 種增壓器狀態(tài)下的發(fā)動(dòng)機(jī)中冷前溫度，在發(fā)動(dòng)機(jī)高速區(qū)域，優(yōu)化后的增壓器對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)中冷前溫度有明顯的改善（4 000～5 500 r/min 工況），如圖15 所示。

圖15 優(yōu)化前后發(fā)動(dòng)機(jī)中冷前溫度對(duì)比

由此可見(jiàn)，優(yōu)化葉輪后的渦輪增壓器本體性能和搭載在發(fā)動(dòng)機(jī)上的性能及中冷前溫度都有改善，使增壓器壓端溫度降低，從而減輕增壓器結(jié)焦。跟蹤優(yōu)化后渦輪增壓器搭載發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行耐久驗(yàn)證，耐久后結(jié)焦情況明顯減輕，耐久試驗(yàn)過(guò)程中性能無(wú)明顯衰減，耐久后性能復(fù)試滿足技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求。

4 結(jié)論

耐久試驗(yàn)過(guò)程中增壓器結(jié)焦主要是由于機(jī)油在高溫環(huán)境下?lián)]發(fā)、氧化，發(fā)生復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng)并長(zhǎng)時(shí)間積累所致。本文從減小曲通系統(tǒng)機(jī)油攜帶量和降低增壓器壓端溫度2 大要素著手減輕增壓器結(jié)焦的風(fēng)險(xiǎn)，運(yùn)用的主要措施有：

1）提高油氣分離器分離效率。優(yōu)化粗分離和精分離模塊結(jié)構(gòu)，通過(guò)仿真分析及曲通系統(tǒng)試驗(yàn)進(jìn)行優(yōu)化前后的對(duì)比驗(yàn)證，提高油氣分離效率，減少機(jī)油攜帶量，降低結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)。

2）提高增壓器在高速大負(fù)荷區(qū)域的效率。優(yōu)化增壓器壓輪葉片形狀，通過(guò)壓氣機(jī)性能計(jì)算及發(fā)動(dòng)機(jī)性能試驗(yàn)進(jìn)行優(yōu)化前后的對(duì)比驗(yàn)證，降低增壓器壓端溫度，從而減輕增壓器結(jié)焦。