李梓楠，楊金月，楊曉英，何 堅(jiān)

(復(fù)旦大學(xué) 環(huán)境科學(xué)與工程系，上海 200433)

絮凝、沉淀、過濾和消毒是常規(guī)的凈水處理工藝，其中，分離去除水中懸浮顆粒物的方式主要包括沉淀和澄清.平流式沉淀池具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，耐沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，但也有占地面積大，受絮凝效果影響顯著等缺點(diǎn).相對(duì)于常規(guī)的混凝沉淀工藝，研究表明，澄清工藝因絮體層的存在，不僅可提高工藝對(duì)低濁度原水凈化的出水水質(zhì)[1]，還可降低水庫(kù)原水中CODMn、氨氮、UV254、藻類總數(shù)[2-3].

澄清工藝具有穩(wěn)定性強(qiáng)、處理效果好、構(gòu)造簡(jiǎn)單、運(yùn)行管理簡(jiǎn)便等優(yōu)點(diǎn)，因而在中小水廠具有廣泛的應(yīng)用前景.在甘肅地區(qū)針對(duì)黃河原水采用的澄清工藝，原水濁度在2 000 NTU以下波動(dòng)的條件下只需適當(dāng)提高混凝劑的投加量便可將出水濁度穩(wěn)定在10 NTU以下，澄清工藝對(duì)于濁度的去除率大于97%[4].與普通沉淀池中絮體在重力作用下自由沉降的原理不同，澄清工藝中絮凝顆粒在上升水流中因重力作用形成動(dòng)態(tài)平衡的絮體層，被認(rèn)為是流化床工藝[5].絮體層中的高濃度絮體具有結(jié)構(gòu)疏松、表面積巨大等優(yōu)良特性.即： 在澄清工藝中，絮體層主要通過3種方式去除水中有機(jī)物[6]： (1) 絮體層的接觸絮凝作用；(2) 混凝劑形成的礬花的吸附；(3) 絮體層內(nèi)的微生物對(duì)有機(jī)物進(jìn)行分解.

能否形成穩(wěn)定的絮體層是決定澄清池工藝效果的關(guān)鍵因素之一.已有研究表明，影響絮體層形成及其性能的主要因素包括原水特性，混凝劑特征和裝置運(yùn)行的水力條件.混凝劑的類型與投加量需要針對(duì)不同原水條件做出相應(yīng)適配，由于絮凝劑的水解屬于吸熱反應(yīng)，同時(shí)水解會(huì)不斷產(chǎn)生H+，因此原水的pH和溫度過低將阻礙混凝劑的水解過程[7].如果絮體濃度過低，則在池體內(nèi)難以形成并維持足夠厚度的絮體層，這使得大量小粒徑顆粒物穿透絮體層，從而降低沉淀效果.為確保絮體的正常成長(zhǎng)，在絮凝過程中生成大且密實(shí)的絮體，需控制水流強(qiáng)度，避免水力沖擊破壞絮體[8].

大多數(shù)研究忽略了澄清裝置的表面負(fù)荷和絮體層高度對(duì)絮體層的影響.有學(xué)者考慮了澄清工藝的表面負(fù)荷，如Parker等[9]在實(shí)驗(yàn)過程中，將表面負(fù)荷設(shè)定為0.8～2.08 m/h，澄清工藝的出水懸浮固體(Suspended Solid, SS)濃度在5～10 mg/L之間，變化不明顯，存在實(shí)驗(yàn)工況的表面負(fù)荷過低，未闡明絮體層的運(yùn)行狀態(tài)等問題.其他研究者考察了高濁度原水澄清工藝中表面負(fù)荷變化的影響，如Hurst等[10]的中試實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在高濁度原水(500 NTU)的條件下，最佳的表面負(fù)荷約為2.88 m/h，在對(duì)低于200 NTU的原水處理過程中，最佳表面負(fù)荷在3.60～4.68 m/h，但上述結(jié)論對(duì)于絕大多數(shù)低濁度地表原水不適用.

針對(duì)上述問題，本研究旨在考察地表低濁度原水澄清工藝中表面負(fù)荷和絮體層高度對(duì)絮體層形成的機(jī)制，并分析絮體層對(duì)去除污染物效果的影響，為澄清池工藝的應(yīng)用提供相關(guān)技術(shù)依據(jù).

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 材料和方法

實(shí)驗(yàn)原水取自復(fù)旦大學(xué)江灣校區(qū)西北處護(hù)校河，取樣時(shí)間為2020年7月，測(cè)定水質(zhì)的基本參數(shù)如下： pH值7.64～8.06；溫度26.0～27.3 ℃；濁度7.39～13.91 NTU；UV254值0.079～0.087，氨氮濃度0.17～0.26 mg/L；總磷含量0.008～0.009 mg/L；CODMn4.69～4.75 mg/L.

實(shí)驗(yàn)過程中檢測(cè)指標(biāo)和方法見表1.

表1 檢測(cè)指標(biāo)與方法

中試實(shí)驗(yàn)裝置由快速絮凝池(直徑140 mm，高300 mm)、慢速絮凝池(體積為直徑300 mm，高300 mm)和澄清柱(直徑140 mm，高2 000 mm)組成(圖1).混合池和攪拌池內(nèi)均配有轉(zhuǎn)速可調(diào)的數(shù)位顯示攪拌器.為精準(zhǔn)控制表面負(fù)荷和混凝劑投加量，采用蠕動(dòng)泵(Longer pump BT-300和BS-100)進(jìn)行原水和混凝劑的投加.在澄清柱，每隔200 mm設(shè)置取樣口.

圖1 中試裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of pilot plant

原水中顆粒物的粒徑分布直接影響沉淀池和澄清池的處理效率和處理負(fù)荷.將實(shí)驗(yàn)原水快速泵入澄清柱內(nèi)后進(jìn)行靜置沉淀，在不同時(shí)間點(diǎn)對(duì)沉淀后水的濁度進(jìn)行檢測(cè)，計(jì)算濁度去除率，繪制原水不同沉速顆粒的分布曲線.

中試實(shí)驗(yàn)中，恒位水箱中的原水通過蠕動(dòng)泵固定流量依次進(jìn)入快速絮凝池和慢速絮凝池，與混凝劑充分混合經(jīng)絮凝反應(yīng)形成較大的礬花，這些礬花在澄清柱內(nèi)受到重力和水流上升推力的雙重影響，在特定高度達(dá)到平衡狀態(tài)后形成具有一定濃度的絮體層.在裝置運(yùn)行穩(wěn)定后，在原水箱、慢速絮凝池出水口和澄清柱內(nèi)的上部清水區(qū)取樣分別作為原水、沉淀和澄清工藝的出水，所有水樣均靜置30 min后取上清液測(cè)定相關(guān)水質(zhì)指標(biāo).由于澄清工藝主要是通過池體內(nèi)的絮體層將水中的污染物去除，這些絮體顆粒在澄清池內(nèi)呈懸浮態(tài)，沉降性能可以有效評(píng)估其是否能夠在池體內(nèi)穩(wěn)定懸浮，因此SV30可以在一定程度上說(shuō)明其沉降性能.實(shí)驗(yàn)中使用的混凝劑為5%濃度的聚合氯化鋁溶液(聚合氯化鋁粉末購(gòu)于淘寶，瑞泰供水材料).

混凝藥劑的最佳添加量取值采用中潤(rùn)ZR4-6混凝實(shí)驗(yàn)六聯(lián)攪拌機(jī)測(cè)定.此外，絮體層體積通量，即在單位時(shí)間內(nèi)，在單位面積上通過水平截面的顆粒數(shù)，其值為SV30×上升流速.絮體層體積通量可以有效地評(píng)價(jià)作為流化床的澄清工藝的運(yùn)行狀態(tài)[11].

1.2 最佳混凝參數(shù)的確定

由于混凝實(shí)驗(yàn)中需要改變的參數(shù)眾多，并且每個(gè)參數(shù)的設(shè)定值范圍較廣，若將各個(gè)參數(shù)的多個(gè)數(shù)值逐個(gè)進(jìn)行排列組合，產(chǎn)生的實(shí)驗(yàn)組數(shù)量十分龐大.正交實(shí)驗(yàn)可以在保證數(shù)據(jù)可靠性的前提下，節(jié)省大量的實(shí)驗(yàn)組數(shù)量進(jìn)而縮短實(shí)驗(yàn)周期，現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于各個(gè)領(lǐng)域[12].

不同絮凝因素包括： 混凝劑投加量(10，15，20 mg/L)、混凝劑的混合時(shí)間(30，60，90 s)、混合強(qiáng)度(500，600，700，800 s-1)、絮凝強(qiáng)度(30，50，70，90 s-1)和絮凝時(shí)間(5，10，15 min)(表3)對(duì)絮凝效果的影響，基于田口正交實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法確定16組運(yùn)行條件(表4).各實(shí)驗(yàn)組均取1 L實(shí)驗(yàn)原水進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，并利用六聯(lián)攪拌儀設(shè)定其運(yùn)行參數(shù).實(shí)驗(yàn)完成后，對(duì)比所有實(shí)驗(yàn)組的濁度去除率結(jié)果，并確定各絮凝效果影響因素的重要性排序和最佳中試運(yùn)行參數(shù).

表3 正交實(shí)驗(yàn)因素水平表Tab.3 Factor level table of orthogonal experiment

表4 正交實(shí)驗(yàn)方案表Tab.4 Scheme table of orthogonal experiment

1.3 表面負(fù)荷對(duì)絮體層形成和污染物去除影響的研究

澄清工藝的核心是在澄清池中具有一定高度和濃度的絮體層.本實(shí)驗(yàn)啟動(dòng)時(shí)采用投加3倍混凝劑最佳量促進(jìn)絮體層的形成，在運(yùn)行12 h后再調(diào)整回正?；炷齽┩都恿?每種工況在穩(wěn)定運(yùn)行10個(gè)澄清柱水力停留時(shí)間，系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)態(tài)后進(jìn)行采樣分析.

通常來(lái)說(shuō)，適當(dāng)增大進(jìn)水流量可以增大產(chǎn)水效率.但在澄清工藝中，表面負(fù)荷的變化將直接影響上升流速，從而對(duì)裝置內(nèi)的絮體層產(chǎn)生影響.短時(shí)間進(jìn)水流量的劇烈增加可能使得絮體層被完全沖散消失，導(dǎo)致澄清工藝崩潰.因此，在常規(guī)澄清工藝中，清水區(qū)的上升流速一般小于3.96 m/h，并保證清水區(qū)的有效高度，以避免絮體層內(nèi)的微小絮體上浮至溢流口影響出水水質(zhì)[13].

本研究通過控制進(jìn)水流量將澄清柱內(nèi)表面負(fù)荷控制在2.16～3.6 m/h.在澄清柱的1.5 m取樣口設(shè)置側(cè)流，從而保證上部有足夠的清水區(qū)，在清水區(qū)取樣分析出水濁度，UV254，TOC等指標(biāo)；在絮體層區(qū)采集絮體層泥樣，測(cè)定SV30和懸浮固體等指標(biāo)，分析絮體層的形成條件以及最佳運(yùn)行工藝條件.

1.4 絮體層高度對(duì)絮體層形成和污染物去除的影響研究

在傳統(tǒng)混凝沉淀工藝中，經(jīng)過混凝過程的絮體未完全成長(zhǎng)便進(jìn)入沉淀池沉淀，所以增加水體在絮體層的停留時(shí)間可以進(jìn)一步凈化水質(zhì).增加絮體層內(nèi)的水力停留時(shí)間通常有兩種方法： (1) 降低澄清池內(nèi)的上向水流速度；(2) 增加絮體層高度.然而降低流速會(huì)降低單位時(shí)間內(nèi)的產(chǎn)水量，經(jīng)濟(jì)效益會(huì)受到影響，在構(gòu)筑物內(nèi)適當(dāng)?shù)脑黾有躞w層的高度可以增加進(jìn)水在絮體層內(nèi)的停留時(shí)間，進(jìn)而提高對(duì)水中的污染物的去除效果，不會(huì)出現(xiàn)為確保產(chǎn)水效率而降低水力停留時(shí)間造成出水水質(zhì)不佳的問題.

澄清工藝運(yùn)行穩(wěn)定時(shí)，形成的絮體層中絮體顆粒在池體內(nèi)受到上升流速的推力，浮力和自身重力的共同作用處于穩(wěn)定的懸浮狀態(tài)，通過改變上升水流的推力，控制絮體顆粒上浮或下降，從而影響絮體層的濃度.實(shí)驗(yàn)中，池體內(nèi)的上升流速在不同位置均相同，當(dāng)絮體層處于穩(wěn)定狀態(tài)后，在期望絮體層停留的高度處通過側(cè)流調(diào)節(jié)側(cè)流點(diǎn)以上的負(fù)荷降低至合適范圍，此時(shí)上部處于懸浮態(tài)的絮體顆粒將開始下降，最終沉降至目標(biāo)高度.絮體層高度對(duì)絮體層形成和污染物去除的影響，實(shí)驗(yàn)選擇在2.88 m/h的上升流速條件下，通過不同高度取樣口進(jìn)行側(cè)流，將澄清柱內(nèi)絮體層高度分別控制在1.5 m、1.3 m、1.1 m、0.9 m、0.7 m、0.5 m、0.3 m進(jìn)行澄清實(shí)驗(yàn)，取澄清后水樣測(cè)定水質(zhì)常規(guī)指標(biāo)，取絮體層不同高度泥漿混合測(cè)定SV30，研究高度對(duì)澄清系統(tǒng)出水的影響.

2 結(jié)果與討論

2.1 實(shí)驗(yàn)原水的沉速分布曲線

研究[14-16]發(fā)現(xiàn)，原水中的懸浮顆粒物可分為易沉降與難沉降類，并且兩種類型顆粒物的有機(jī)物與無(wú)機(jī)物的組成存在差異，易沉降懸浮顆粒物中有機(jī)物含量較低，而難沉降的懸浮顆粒物中含有大量的有機(jī)物，隨著顆粒物中的有機(jī)物組分提高，顆粒的沉降性能逐漸降低，其中易沉降類懸浮顆粒物在靜態(tài)沉淀?xiàng)l件下3.0～5.0 h可完全沉降，而難沉降的懸浮顆粒物需要更長(zhǎng)的時(shí)間.

圖2描述了實(shí)驗(yàn)原水中具有不同沉降速度的顆粒占總顆粒數(shù)的百分比(P為低于特定沉降速度的顆粒物所占的比例).原水在澄清柱內(nèi)自由沉降，水中近85%的顆粒物的沉降速度小于0.05 mm/s，此沉速對(duì)應(yīng)的顆粒物粒徑約為0.1 mm[17]，絕大部分顆粒物無(wú)法在5 h內(nèi)完成沉淀，因此原水中的懸浮顆粒僅在重力作用下靠自身的沉速來(lái)分離顯然不現(xiàn)實(shí)和不經(jīng)濟(jì)，必須通過有效的絮凝工藝以提高水中懸浮物的沉降速度.

圖2 實(shí)驗(yàn)原水的顆粒物沉速分布曲線Fig.2 Distribution curve of settling velocity of particles in experimental raw water

2.2 最佳混凝參數(shù)的確定

表5給出了混凝正交實(shí)驗(yàn)對(duì)實(shí)驗(yàn)原水濁度的去除情況.由表5可見，影響混凝過程的各因素的重要性(極差Rz)依次為： 混合強(qiáng)度>絮凝強(qiáng)度>絮凝時(shí)間>混凝劑濃度>混合時(shí)間，參考表3和表5中黑色字體數(shù)值確定各因素的最佳參數(shù)分別為： 混凝劑濃度20 mg/L，混合強(qiáng)度600 s-1，混合時(shí)間30 s，絮凝強(qiáng)度90 s-1，絮凝時(shí)間10 min.因此，中試裝置的運(yùn)行參數(shù)為： 混凝劑濃度20 mg/L,混合強(qiáng)度600 s-1,攪拌強(qiáng)度90 s-1.

表5 正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果Tab.5 Results of orthogonal experiment

2.3 表面負(fù)荷對(duì)污染物去除效果的影響

實(shí)驗(yàn)在3.6、3.24、2.88、2.52、2.16 m/h的條件下運(yùn)行，在1.5 m處通過側(cè)流將絮體層控制此高度，不同工況下對(duì)應(yīng)的側(cè)流量分別為： 1.19、0.79、0.54、0.38 m/h，其中2.16 m/h工況下無(wú)需側(cè)流.

圖3顯示了在上升流速為3.6、3.24、2.88、2.52、2.16 m/h的條件下澄清工藝對(duì)濁度，UV254和CODMn的處理效果.研究表明，澄清系統(tǒng)在表面負(fù)荷為2.16～3.6 m/h的條件下，澄清出水的濁度和CODMn優(yōu)于同等沉淀停留時(shí)間下的沉淀出水，而兩種工藝對(duì)于UV254指標(biāo)的去除效果幾乎無(wú)差異.澄清系統(tǒng)在不同表面負(fù)荷工況下運(yùn)行穩(wěn)定，原水濁度在11.2～14.8 NTU變化的情況下，出水濁度在0.59～0.85 NTU；并且，經(jīng)過澄清后，CODMn指標(biāo)比沉淀池有進(jìn)一步的下降，這可能是由于絮體層強(qiáng)化絮凝截流了部分有機(jī)物，從而使得出水CODMn降低.

圖3 不同表面負(fù)荷下澄清工藝對(duì)原水各項(xiàng)指標(biāo)的去除效果Fig.3 Removal effect of various indexes of raw water by clarification process under different surface loads

圖4顯示了絮體層通量與上升流速和絮體沉降比間的關(guān)系，其中圖4(a)中，上升流速的不斷增加會(huì)使得絮體層的通量逐漸上升，到達(dá)最高點(diǎn)后開始下降，當(dāng)上升流速為3.16 m/h時(shí)，在穩(wěn)定運(yùn)行的澄清池內(nèi)絮體層達(dá)到最大體積通量.圖4(b)中，上升流速同時(shí)影響了絮體的SV30，隨著表面負(fù)荷的增加,絮體的SV30逐漸減小，在對(duì)應(yīng)絮體層最大通量點(diǎn)，絮體的SV30=19.7%.

圖4 絮體層通量與(a) 上升流速和(b) 絮體沉降比的關(guān)系Fig.4 The relationship between the floc layer flux and (a) the rising flow rate, (b) the floc settlement ratio

上述實(shí)驗(yàn)中得到的絮體層最大通量下的最佳上升流速，可根據(jù)斯托克斯定律得到的公式(1)[18]估算該表面負(fù)荷下絮體的理論最終沉速為：

v=v0(1-2.5φ*)

(1)

其中：v為最大通量時(shí)的上升流速(m/h)，v0為絮體的理論最終沉速(m/h)，φ*為絮體的表觀固體體積濃度，通常取0.16～0.20.在最大絮體通量時(shí)，理論上絮體的最終沉速v0為6.31 m/h，而穩(wěn)定運(yùn)行的池子中絮體層的最大運(yùn)行沉速一般相當(dāng)于理論最終沉速的70%左右[19]，即4.42 m/h.

圖5反映了不同上升流速條件下，濁度，絮體層濃度和絮體層通量之間的變化關(guān)系.

圖5 上升流速與(a) 絮體層濃度、(b) 濁度及絮體層濃度與(c) 濁度、(d) 絮體層通量的關(guān)系Fig.5 The relationship between the rising flow rate and (a) the concentration of the floc layer, (b) the effluent turbidity, and the relationship between the concentration of the floc layer and (c) the effluent turbidity, (d) the floc layer flux注： 虛線標(biāo)出了濁度最低點(diǎn)時(shí)對(duì)應(yīng)的絮體層濃度，上升流速和絮體層通量.

圖(a)中隨著上升流速增加，絮體層的濃度逐漸降低；由圖(b)可以發(fā)現(xiàn)，上升流速變化對(duì)濁度會(huì)產(chǎn)生影響，存在濁度去除效果最好的最佳上升流速點(diǎn)，在該點(diǎn)處的濁度為0.67 NTU，過高和過低的上升流速均會(huì)增加澄清的出水濁度；絮體層濃度與濁度的關(guān)系圖中，可以發(fā)現(xiàn)絮體層濃度存在最佳點(diǎn)；圖(d)中絮體層的濃度增加將導(dǎo)致絮體層的通量減小.上圖中可以發(fā)現(xiàn)，最佳處理效果的上升流速約為2.63 m/h，絮體層濃度為0.7～0.8 g/L，通過對(duì)實(shí)驗(yàn)中的絮體層的狀態(tài)的觀察，發(fā)現(xiàn)當(dāng)上升流速大于2.63 m/h的條件下，絮體層上部松散，泥水界面開始出現(xiàn)模糊，隨著上升流速繼續(xù)增大，絮體濃度降低，導(dǎo)致澄清效果下降；上升流速低于2.63 m/h時(shí)，絮體層存在明顯的泥水界面，絮體濃度增加，從而形成有效的澄清截濾作用.

雖然上升流速在2.63 m/h時(shí)對(duì)濁度的去除效果最佳，達(dá)到0.67 NTU，但整體工藝在2.16～3.60 m/h的上升流速下，濁度均低于1.0 NTU，符合《生活飲用水衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)》(GB 5749—2006)的要求.上述內(nèi)容中，絮體層最大通量點(diǎn)與最佳處理效果時(shí)對(duì)應(yīng)的表面負(fù)荷分別為3.16 m/h和2.63 m/h，這說(shuō)明最大絮體層通量的表面負(fù)荷與處理效果最佳狀態(tài)并不一致，但是兩種評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)下出水濁度均符合要求，同時(shí)絮體層最大通量點(diǎn)的表面負(fù)荷高于最佳處理效果點(diǎn).因此，采用絮體層最大通量來(lái)評(píng)判最佳上升流速的方式既保證出水水質(zhì)達(dá)標(biāo)，又提高給水廠的生產(chǎn)效率.同時(shí)值得注意的是，在前期中試裝置的預(yù)實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，上升流速低于1.44 m/h的工況條件下，由于表面負(fù)荷不足，絮體發(fā)生沉降，絮體層進(jìn)入?yún)捬鯛顟B(tài)，水質(zhì)發(fā)生惡化.因此澄清工藝中，為保障絮體層的正常運(yùn)行，不僅要限制最大負(fù)荷，同時(shí)還要保證工藝內(nèi)的最低負(fù)荷，這也解釋了很多懸浮澄清工藝間歇式運(yùn)行時(shí)效果較差的原因.

2.4 絮體層高度對(duì)污染物去除效果的影響

實(shí)驗(yàn)在上升流速2.88 m/h的條件下運(yùn)行，通過在不同高度取樣口進(jìn)行側(cè)流控制絮體層高度在0.3～1.5 m，對(duì)應(yīng)的側(cè)流量分別為0.21，0.21，0.20，0.22，0.25，0.30，0.13 m/h.對(duì)各段出水水質(zhì)指標(biāo)和絮體層的SV30進(jìn)行檢測(cè)，研究絮體層高度對(duì)澄清系統(tǒng)出水以及絮體層形成的影響.

如圖6所示，在絮體層高度小于0.9 m的工況中，澄清工藝對(duì)濁度的處理效果開始下降，當(dāng)高度在0.5 m以下時(shí)，出水濁度大于1.0 NTU.UV254和TOC的變化趨勢(shì)與圖3(b)相同，說(shuō)明混凝已經(jīng)去除了絕大部分UV254和TOC相關(guān)的有機(jī)物，澄清工藝對(duì)這兩類指標(biāo)的去除無(wú)顯著效果.

圖6 絮體層高度對(duì)出水水質(zhì)的影響Fig.6 The effect of floc layer height on effluent quality

由于混凝過程中絮體未吸附完全，因而在澄清柱內(nèi)形成的絮體層對(duì)藻類可以進(jìn)一步吸附，在不同絮體層高度下除藻率保持在65%左右，最大可達(dá)71.7%，總體優(yōu)于沉淀對(duì)藻類的去除效果，這充分說(shuō)明澄清工藝相比混凝沉淀工藝可以有效提高對(duì)藻類的去除效率.在傳統(tǒng)混凝沉淀工藝中[20]，混凝劑投加量在120 mg/L時(shí)，藻類去除率可達(dá)87.1%，而本實(shí)驗(yàn)中混凝劑投加量?jī)H為20 mg/L，這也說(shuō)明了澄清工藝可以有效提高混凝劑的利用率.

圖7為不同高度的絮體層的SV30，圖中絮體的SV30隨高度減小而顯著降低，這是由于絮體層高度較低時(shí)距離澄清柱的進(jìn)水口較近，此處水流從管道內(nèi)的高流速向澄清柱內(nèi)的低流速逐漸放緩，水流處于紊流狀態(tài)，絮體受到水流的剪切力無(wú)法形成成熟的絮體.

圖7 不同絮體層高度下絮體的SV30Fig.7 SV30 of flocs under different floc layer heights

因此絮體層整體高度過低將無(wú)法形成穩(wěn)定有效的絮體層.可以認(rèn)為絮體層的形成是否穩(wěn)定與其高度有直接關(guān)系，為保證其穩(wěn)定運(yùn)行，結(jié)合絮體層對(duì)水質(zhì)的去除效果，本研究建議實(shí)際運(yùn)行中需要將絮體層高度控制在0.9 m以上.

3 結(jié) 論

① 在有機(jī)物去除方面，澄清工藝優(yōu)于混凝沉淀工藝，能有效提高對(duì)CODMn的去除率，且能提高絮體利用率，同等條件下降低投藥量，實(shí)現(xiàn)對(duì)藻類去除80%以上，比沉淀工藝更具除藻優(yōu)勢(shì)；

② 采用絮體層最大通量方式評(píng)估澄清池的表面負(fù)荷，可以在保障出水水質(zhì)達(dá)標(biāo)的前提下有效提高給水廠生產(chǎn)效率；

③ 根據(jù)預(yù)測(cè)，澄清池內(nèi)上升流速大于3.77 m/h和小于1.51 m/h時(shí)出水濁度將大于1.0 NTU.在上升流速低于1.44 m/h的工況條件下，水質(zhì)發(fā)生惡化.因此過高或過低的表面負(fù)荷將對(duì)澄清池的運(yùn)行效果造成不利影響；

④ 澄清工藝中，為達(dá)到較好的處理效果，建議絮體層控制在0.9 m及以上.