楊 坤，張漢龍

（廣州珠江外資建筑設(shè)計院有限公司 廣州 510060）

0 引言

我國地域遼闊，場地地質(zhì)條件復(fù)雜且具有明顯的地區(qū)性特點，其中巖溶地質(zhì)在我國廣泛分布，如廣東省的清遠、韶關(guān)、肇慶、廣州北部，以及廣西、貴州等地。隨著我國城市化水平不斷提高，建筑用地日趨緊張，在巖溶地質(zhì)區(qū)域上開發(fā)建造的建筑物也日益增多，如何安全、經(jīng)濟地設(shè)計巖溶地區(qū)建筑物的基礎(chǔ)，已成為當下結(jié)構(gòu)工程師不可避免的課題。

1 工程概況

某綠色金融商業(yè)項目A、C 地塊位于廣州市花都區(qū)，項目擬打造成為融合現(xiàn)代綜合辦公、商業(yè)為一體的公共建筑綜合體。項目總建筑面積約37 萬m2。項目單體包括數(shù)棟商業(yè)綜合體，4棟辦公樓及地下廣場。其中T1、T4棟辦公樓共30層，建筑總高度約140 m，為框筒結(jié)構(gòu)；T2、T3 棟辦公樓共22 層，建筑總高度約100 m，為框筒結(jié)構(gòu)；其他單體均為多層框架結(jié)構(gòu)，各單體下均設(shè)2 層地下室。項目的建筑效果、建筑總平面分區(qū)示意分別如圖1、圖2所示。

圖1 建筑效果Fig.1 The Construction Effect Chart

圖2 建筑總平面分區(qū)示意Fig.2 General Layout of Building

本工程設(shè)計使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級為二級。根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標準：GB 50233—2008》［1］，本工程為標準設(shè)防類，屬于丙類建筑。場地抗震設(shè)防烈度為6 度，設(shè)計基本地震加速度值為0.05g。設(shè)計地震分組為第一組，設(shè)計特征周期為0.35 s，建筑場地類別為Ⅱ類。

2 巖土層分布情況

根據(jù)本項目的勘探報告，場地自上至下各巖土分層及其特征如下：

人工填土層：主要為雜填土，局部為素填土。呈稍壓實狀，局部壓實，土質(zhì)較雜亂，性質(zhì)不均勻。天然地基承載力較低，壓縮性中等或高，平均厚度2.99 m。

粉土層1：大多呈稍密～密實狀，在場地內(nèi)大部分孔有揭露，直接位于填土層之下，垂直向力學(xué)性質(zhì)均勻，天然承載力低，平均厚度3.24 m。

粉土層2：大多呈稍密～密實狀，在場地內(nèi)廣泛分布，位于砂層之下，殘積土或基巖之上，垂直向力學(xué)性質(zhì)均勻，天然承載力低，平均厚度3.13 m。

粉細砂層：呈稍密～中密狀，砂質(zhì)較純，粒徑均勻。在場地局部分布，層厚變化較大，局部水平分布較連續(xù)，密實度較均勻，天然地基承載力一般，平均厚度為2.27 m。

中粗砂層：呈稍密～中密狀，砂質(zhì)較純，粒徑較均勻，局部含少量黏粒。在場地廣泛分布，層厚變化大，水平分布較連續(xù)，密實度較均勻，天然地基承載力一般，平均厚度3.05 m。

礫砂層：呈稍密～中密狀，砂質(zhì)較純，粒徑較均勻，局部含少量黏粒。在場地大部分區(qū)域均有揭露，層厚變化大，局部水平分布較連續(xù)，密實度較均勻，天然地基承載力一般，平均厚度為3.58 m。

粉質(zhì)黏土層：可塑狀為主，土質(zhì)較不均勻，在場地內(nèi)分布較廣泛，垂直向力學(xué)性質(zhì)均勻，天然地基承載力較低，平均厚度為2.64 m。

中等風(fēng)化巖層：在場地內(nèi)零星分布，主要呈碎塊狀、半壁狀，局部呈扁柱狀，或夾強風(fēng)化碎塊狀，垂直向力學(xué)性質(zhì)不均勻。天然地基承載力高，但大部分較破碎，溶蝕發(fā)育，為溶蝕發(fā)育區(qū)，局部存在溶蝕溝槽，局部溶蝕溝槽充填黏性土，平均厚度1.65 m。

微風(fēng)化巖層：在場地內(nèi)廣泛分布，局部夾中等風(fēng)化巖塊。水平分布較連續(xù)，垂直向力學(xué)性質(zhì)不均勻，多呈長柱狀、短柱狀，地基承載力高，平均厚度3.89 m。

3 巖溶地質(zhì)情況

詳勘階段溶洞分布情況：

A 地塊：總鉆孔109 個，揭露溶洞鉆孔34 個，見洞率31.19%，洞頂巖層厚度≤0.5 m 的比例為78.95%，最大洞高為7.30 m。

C 地塊：總鉆孔110 個，揭露溶洞鉆孔55 個，見洞率50.00%，洞頂巖層厚度≤0.5 m 的比例為45.45%，最大洞高為26.40 m，下面主要以C地塊為例展開論述。

溶洞的充填物多為流塑～軟塑狀黏性土，易被水流沖蝕，局部洞體充填物夾灰?guī)r質(zhì)碎石、巖塊，鉆探中表現(xiàn)為漏水，地層軟弱，工程性質(zhì)差，鉆具有自重下沉現(xiàn)象；無充填物溶洞為空洞，在鉆探中出現(xiàn)掉鉆現(xiàn)象，嚴重漏水。

超前鉆階段，C 地塊T3棟及其周邊裙樓溶洞見洞率達90%，溶洞規(guī)模大，串珠狀溶洞普遍揭示，超前鉆揭露有溶洞的區(qū)域如圖3陰影填充范圍。典型的土層剖面如圖4所示。

圖3 C地塊溶洞分布示意圖Fig.3 Distribution of Karst Caves in Block C

圖4 典型土層剖面Fig.4 Typical Soil Profile

4 巖溶地區(qū)地基處理方法

根據(jù)《巖溶地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范：廣東省標準DBJ/T 15-136—2018》［2］，巖溶地區(qū)可采用阻止地表水和地下水活動法、充填法、跨越法、樁基穿越法、注漿法、褥墊層法等處理方法進行巖溶地基處理。對于地貌、地質(zhì)、水文條件復(fù)雜及塌陷量大、影響范圍大的地段，可采用多種方法綜合處理。

巖溶地區(qū)地基處理方法選擇應(yīng)考慮地基、基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)的共同作用、基坑支護結(jié)構(gòu)以及施工工藝等內(nèi)容。當場地存在下列情況之一時，可采用樁基礎(chǔ)穿越不穩(wěn)定土層［3］，將建筑物荷載直接傳至穩(wěn)定巖層：①淺埋的溶洞、溶溝、溶蝕或洞體頂板破碎的地段；②洞體圍巖為微風(fēng)化巖石、頂板巖石厚度小于洞跨，或基礎(chǔ)底面積小于洞體的平面尺寸并且無足夠支撐長度的地段；③基礎(chǔ)底面以下土層厚度大于獨立基礎(chǔ)的3 倍或條形基礎(chǔ)的6 倍，但具備形成土洞或其他地面變形條件的地段；未經(jīng)有效處理的隱伏土洞或地表塌陷影響范圍內(nèi)地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為甲級的建筑物；④淺部地基存在溶蝕持續(xù)作用或地基存在滑移條件的地段；⑤采用注漿加固等方法達不到處理要求的地段。

5 項目技術(shù)難點

根據(jù)詳勘資料本項目溶洞見洞率高，其中T3 塔樓及其周邊裙樓見洞率近90%，基礎(chǔ)設(shè)計時，無法通過其他有效途徑避開溶洞的不利影響。

串珠狀溶洞比例大，多分布于巖層淺表，溶洞間巖層厚度普遍較薄，基礎(chǔ)設(shè)計時難以選擇滿足承載力要求的持力層。

溶洞頂板較薄且多為破碎巖，大多數(shù)溶洞無充填，局部洞腔內(nèi)充填有軟塑狀粉質(zhì)黏土夾少量巖石碎屑，溶洞穩(wěn)定性難以保證。在受到外力作用情況下，可造成頂板塌落，地面發(fā)生塌陷，對于結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和樁基施工影響較大。

6 基礎(chǔ)方案比選

根據(jù)本項目溶洞見洞率高且溶洞頂部巖層普遍較薄的特點，并參考《巖溶地區(qū)高層建筑復(fù)合地基與基礎(chǔ)設(shè)計》［4］和《巖溶地區(qū)基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)用》［5］的理論成果，場地淺部土層強度低、厚度大、工程性質(zhì)差，無法提供上部建筑物所需的承載力，因此可以判斷溶洞頂部基巖基本不能作為上部建筑基礎(chǔ)的持力層，若采用天然基礎(chǔ)、復(fù)合地基基礎(chǔ)方案顯然不合適。

根據(jù)勘探報告，項目場地內(nèi)基巖面起伏較大，斜巖面傾角較大，若采用預(yù)制樁基礎(chǔ)則會產(chǎn)生下列問題：①預(yù)制樁穿越覆蓋層到達基巖面后，樁端會沿巖面滑移，樁身傾斜或發(fā)生斷樁；②預(yù)制樁樁端落在巖面上，無法滿足進入基巖0.4d的要求；③基巖面起伏較大，樁長參差不齊，甚至同一承臺下的樁長度也相差較大，配樁相當困難；④如果同一承臺下的樁全部落在同一溶洞的頂板上且溶洞頂板較薄時，進行單樁靜載試驗時可能滿足承載力要求。但正常使用狀態(tài)下，上部建筑的荷載將會通過承臺下所有樁落在溶洞頂部，這時溶洞頂板可能會發(fā)生破壞，增加檢測的難度。因此預(yù)制樁基礎(chǔ)也不適合用于本項目。

該區(qū)域巖溶發(fā)育強烈，溶洞見洞率較高，溶洞分布且無規(guī)律，巖面起伏較大，也存在巖溶頂板較薄情況，為降低樁失效的風(fēng)險，結(jié)合驗樁方便，并結(jié)合周邊類似項目成功經(jīng)驗，擬采用鉆（沖）孔灌注樁基礎(chǔ)。

7 灌注樁基礎(chǔ)設(shè)計思路

7.1 大直徑灌注樁+承臺設(shè)計方案

考慮到高層結(jié)構(gòu)自重大，需要很高的樁基承載力，若僅靠溶洞以上土層的側(cè)摩阻力則難以提供支承上部建筑的承載力，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范：廣東省標準DBJ 15-31—2016》［6］第10.1.5 條，巖溶地區(qū)的樁基宜采用嵌巖鉆孔灌注樁。因此本項目優(yōu)先考慮樁端巖層的端阻力作用，按照嵌巖灌注樁進行設(shè)計。嵌巖樁承載力計算數(shù)據(jù)如表1 所示，單樁承載力特征值按式⑴和式⑵計算。

表1 嵌巖樁承載力數(shù)據(jù)一覽Tab.1 List of Bearing Capacity Data of Rock Socketed Pile

式中：Rra為樁側(cè)土總摩阻力特征值（kN）；Rpa為持力巖層樁端總端阻力特征值（kN）；k1、k2分別為考慮巖溶發(fā)育的樁端巖石阻力修正系數(shù)、考慮巖溶發(fā)育的樁側(cè)巖石層側(cè)阻力修正系數(shù)；c1、c2為系數(shù)（根據(jù)巖石完整程度等因素而定）；frs、frp分別為樁側(cè)巖層和樁端巖層的巖樣天然濕度單軸抗壓強度（kPa）；hri為嵌巖深度（m）；Ap為樁端截面面積（m2）。

根據(jù)文獻［2］第9.2.4 條的相關(guān)規(guī)定，且計算單樁豎向承載力時保守不考慮樁側(cè)土摩阻力，僅考慮持力巖層樁端總端阻力的作用。根據(jù)本項目的工程特點并結(jié)合周邊已施工項目的工程經(jīng)驗，灌注樁的混凝土等級采用C35。以T3塔樓為例，外圍框架柱下布置直徑為1 200 mm 的樁，核心筒下布置直徑為1 600 mm的樁，樁中心距根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范：JGJ 94—2008》［7］的相關(guān)規(guī)定設(shè)置。單樁承載力特征值取持力層端總端阻力特征值和樁身強度標準值兩者的較小值，樁身強度計算時僅考慮混凝土抗壓，經(jīng)計算可知單樁承載力均以樁身強度為控制值。2種樁徑的單樁承載力特征值取值如表2所示，樁基礎(chǔ)平面如圖5所示。

圖5 T3塔樓樁基礎(chǔ)布置方案1Fig.5 Pile Foundation Layout Scheme 1 of T3 Tower

表2 樁承載力特征值取值Tab.2 Characteristic Value of Single Pile Bearing Capacity

根據(jù)文獻［2］第9.1.6 條，巖溶地區(qū)嵌巖樁樁端持力層應(yīng)符合以下規(guī)定：端承樁樁端下完整基巖層厚度不宜小于3d（d為樁徑）且不小于5 m；當樁下持力層巖性較差、巖體較破碎、巖溶裂隙發(fā)育強烈、裂隙水豐富時，巖層厚度不宜小于4d且不小于6 m。

在本工程，灌注樁混凝土澆筑在技術(shù)上并無太大的問題，主要困難是如何確定樁終孔標高及如何穿越土洞、溶洞、溶溝槽。樁終孔標高由地質(zhì)勘察孔、超前鉆孔以及施工驗孔決定。

項目現(xiàn)場施工單位試樁時發(fā)現(xiàn)，若按照T3 塔樓樁基礎(chǔ)布置方案一設(shè)定的樁型進行施工，樁端持力層難以達到終孔條件，甚至有些孔鉆到70 m還找不到合適的持力層。顯然，如果繼續(xù)采用此方案施工不僅會增加施工難度而且施工成本和工期也將無法估計。為項目的順利推進，設(shè)計團隊必須綜合考慮各方面的因素重新調(diào)整樁基礎(chǔ)方案。

7.2 “小直徑”灌注樁+筏板設(shè)計方案

從上述論證可知，樁徑大小和樁端承載力特征值的設(shè)定是影響嵌巖樁終孔的主要因素。因此選取合適的樁徑和樁端承載力特征值是我們調(diào)整樁基礎(chǔ)方案的關(guān)鍵因素。從這2 個因素上考慮，基本確定樁基礎(chǔ)方案調(diào)整方向為采用“多樁，小直徑”的灌注樁基礎(chǔ)［8］，單樁承載力設(shè)計時，首先考慮降低單樁承載力特征值，其次適當考慮樁側(cè)不連續(xù)巖層的摩阻力并且根據(jù)每個樁孔的土層情況降低樁端持力巖層總端阻力對單樁承載力的貢獻，優(yōu)化樁端進入巖層的深度，使得樁端更易滿足終孔條件從而達到樁設(shè)計承載力的要求。同時，樁身強度設(shè)計時考慮提高一級混凝土強度以達到在相同的承載力特征值下減少樁徑的目的。考慮不連續(xù)巖層摩阻力的計算簡圖如圖6所示。

圖6 考慮不連續(xù)巖層摩阻力的計算簡圖Fig.6 Calculation Diagram of Considering Discontinuous Rock Friction

另一方面，為提高本項目樁基礎(chǔ)的可靠性，從加強基礎(chǔ)的整體性上考慮，把基礎(chǔ)整體設(shè)計為剛度較大的樁筏基礎(chǔ)并適當加大筏板的厚度增強樁與樁之間的協(xié)同作用。這樣設(shè)計的好處是即使個別樁由于塌孔失效，其周邊的樁也能為上部結(jié)構(gòu)提供足夠的承載力，但前提是布樁時需要考慮一定的富余度。經(jīng)過研究討論和對比分析，最終灌注樁樁徑采1 000 mm，單樁承載力特征值設(shè)為5 000 kN，樁型設(shè)計信息如表2所示；筏板厚度為1 800 mm，樁筏基礎(chǔ)平面布置如圖7所示。

圖7 T3塔樓樁基礎(chǔ)布置方案2Fig.7 Pile Foundation Layout Scheme 2 of T3 Tower

7.3 傳統(tǒng)和新型的勘測技術(shù)相結(jié)合

在巖溶地區(qū)進行施工勘探時，對于大直徑嵌巖樁，以往一般采用“一樁一孔”或“一樁多孔”的方式，但此勘探結(jié)果存在其自身的局限性，仍不能有效地探明樁位范圍內(nèi)的巖溶發(fā)育情況，尚存在基樁半邊嵌巖、持力層中存在溶洞的風(fēng)險隱患。而且“一樁多孔”的鉆探方式勘探費用大、勘探周期長不利于項目的推進。為準確地探明樁下巖溶發(fā)育情況，進而為基礎(chǔ)樁長設(shè)計提供依據(jù)，本項目經(jīng)各方討論并咨詢行業(yè)內(nèi)專家的意見，決定采用新型的勘測技術(shù)-管波法探測［9］。管波探測法是一種理論成熟、依據(jù)充分、勘探效果顯著的孔中物探方法。其有效探測直徑大于2 m，可分辨大于0.3 m 的孔旁巖溶、軟弱巖層及裂隙發(fā)育帶，典型的管波探測解析成果如圖8所示。

圖8 管波探測解析成果Fig.8 Analytical Results of Tube Wave Detection

結(jié)合柱底內(nèi)力計算結(jié)果、超前鉆資料、管波物探資料、現(xiàn)場施工條件及專家意見，T3 塔樓下1 000 mm直徑的灌注樁長度擬定需滿足以下條件：

⑴樁均應(yīng)入巖，且樁底均需有持力層巖層，樁底持力層厚度保證不小于2 m。當樁側(cè)巖層厚度滿足不小于2 m且為有效巖段時，方可計入該巖段的側(cè)阻力作用。

⑵部分超前鉆孔為防止開孔傾斜和防止塌孔，增加了鋼套管護壁，但該屏蔽段無法做管波物探，考慮此屏蔽段涉及的頂板較破碎，因此建議這些屏蔽段內(nèi)的巖層不宜考慮作持力巖段。

⑶對于管波法中受鋼套管屏蔽段的鉆孔，則以屏蔽段中的超前鉆巖層厚度資料為依據(jù)計算這此屏蔽巖段的側(cè)阻力。

（4）對于樁穿越各層有效巖段，可把該層厚累計計入樁的入巖深度中。即樁身穿越2 m以上有效巖段時，其進入持力巖層的深度可計入其上穿越的樁側(cè)有效巖段的厚度，但總穿越巖段厚度不得少于表3 注明的入巖深度，且其樁端入巖深度仍需滿足持力層為微風(fēng)化時入巖500 mm，持力層為中風(fēng)化時入巖1 000 mm的最低要求。

⑸因場地中巖面起伏較大，施工時樁端應(yīng)以全截面入巖，當巖面傾斜時，應(yīng)從最低點算起。

⑹盡量減少塔樓的設(shè)計樁長，當在一定深度內(nèi)嵌巖端承樁條件無法實現(xiàn)時，考慮將其設(shè)計為摩擦樁。

根據(jù)以上原則，以圖8 典型的鉆孔為例進行樁長擬定的分析：如圖8的鉆孔管波物探結(jié)果所示，該孔巖層為中風(fēng)化巖，存在串珠狀溶洞，鋼套管屏蔽段下首段連續(xù)巖層厚度為3.7 m，層底標高為-18.6 m，但其為溶蝕裂隙發(fā)育段即為較破碎的巖層，故不應(yīng)計入該巖段的樁側(cè)阻力；第二段連續(xù)巖層厚度為3.7 m，頂標高為-20.7 m，底標高為-22.4 m，該巖層共分為兩部分，一部分為節(jié)理裂隙發(fā)育段，另一部分為溶蝕裂隙發(fā)育段，根據(jù)既定的樁長擬定原則，雖然節(jié)理裂隙發(fā)育段為完整的巖層但其層厚小于2.0 m，因此不能判定為有效巖段；第三段連續(xù)巖層為1.3 m 厚的溶蝕裂隙發(fā)育段，故不能計入其樁側(cè)阻力。第四段連續(xù)有效巖層厚度為7.4 m，擬定樁進入該連續(xù)巖段2.0 m，樁底標高為-34.5 m，樁頂標高為5.3 m，樁長為39.8 m，滿足施工條件要求。

按照此方法確定的T3 塔樓范圍內(nèi)的灌注樁樁長基本控制在40 m以內(nèi)，樁長約為原大直徑灌注樁方案的50%。因此，“小直徑”灌注樁+筏板的基礎(chǔ)方案不僅滿足了上部塔樓對灌注樁的承載力需求，也極大地提高了成孔的質(zhì)量，同時還節(jié)省了施工工期和降低了施工難度，使得項目能夠順利推進，得到業(yè)主的好評。

8 樁身質(zhì)量及承載力檢測

基樁檢測的常用方法分為靜載試驗、鉆芯法、低應(yīng)變法、高應(yīng)變法和聲波透射法，詳見《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范：JGJ 106—2014》［10］表3.1.1。靜載試驗主要用于確定單樁豎向極限承載力；鉆芯法、低應(yīng)變法及聲波透射法檢測主要用于判定樁身的完整性；高應(yīng)變檢測一般用于預(yù)制管樁基礎(chǔ)，主要檢測目的是判定單樁豎向抗壓承載力是否滿足設(shè)計要求和判定樁身完整性，巖溶地區(qū)的灌注樁檢測，可采用高應(yīng)變法作為鉆芯法的補充方法，取2 種方法的檢測結(jié)果綜合評定樁完整性和承載力［11］。

本項目采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，根據(jù)文獻［2］第9.1.6 條及第12.1.6 條規(guī)定并結(jié)合上述確定的樁終孔原則，樁端持力層厚度不小于2 m，當穿越有效巖層的厚度滿足表3的要求時，樁端入巖深度仍需滿足持力層為微風(fēng)化時入巖500 mm，持力層為中風(fēng)化時入巖1 000 mm的要求。對于鉆孔灌注樁，應(yīng)檢驗并確認樁端進入持力層的位置、樁孔深度和鋼筋籠制作安裝質(zhì)量。直徑大于800 mm 的灌注樁，應(yīng)采用鉆芯法檢測樁身完整性和鑒別樁底持力層，位于巖溶強烈發(fā)育區(qū)的樁基，宜加大抽檢數(shù)量；承載力檢測應(yīng)采用靜載荷試驗，抽檢數(shù)量不少于總樁數(shù)的1%，且不小于3根。

T3塔樓及周邊裙樓鉆孔灌注樁共412根。靜載試驗的灌注樁共7根，占總樁數(shù)的1.7%，7根灌注樁承載力的試驗結(jié)果全部合格。低應(yīng)變檢測樁數(shù)為280根，占總樁數(shù)的68%，全部合格，其中Ⅰ類樁占檢測樁數(shù)的96%。聲波透射法檢測樁數(shù)大于總樁數(shù)的20%，檢測結(jié)果全部合格。鉆芯法檢測的樁身混凝土全部合格，樁底持力層均符合設(shè)計要求。從檢測結(jié)果看，樁的質(zhì)量良好。

9 結(jié)語

⑴巖溶地質(zhì)對高層建筑的基礎(chǔ)設(shè)計影響很大，必須根據(jù)場地特點選擇合適的地基處理方法或采用合適的基礎(chǔ)形式。

⑵溶洞見洞率高、溶洞頂部巖層較薄不適宜采用天然基礎(chǔ)和復(fù)合地基基礎(chǔ)。

⑶預(yù)應(yīng)力管樁雖然施工速度快、經(jīng)濟性較好，但將其用于巖溶地區(qū)斷樁率相對較高，普遍達到30%以上，成樁質(zhì)量難以保證。

⑷灌注樁是巖溶地區(qū)較為可靠的基礎(chǔ)形式，基礎(chǔ)設(shè)計時應(yīng)盡量采用“多樁、小直徑+筏板”的方式進行布樁，從而達到降低單樁承載力、減少樁長的目的。

⑸樁長擬定時需結(jié)合超前鉆資料和管波物探資料，考慮樁側(cè)有效巖層側(cè)阻力的有利作用，優(yōu)化樁嵌巖深度設(shè)計。

⑹場地巖層起伏較大，樁端應(yīng)全截面入巖且?guī)r面傾斜時嵌巖深度應(yīng)從最低點算起，以保證樁基的穩(wěn)定。

⑺高層塔樓下宜采用剛度較大、整體協(xié)同性較好的樁筏基礎(chǔ)［12］，并且布樁時需適當留有一定的富余度。

⑻灌注樁的承載力是否滿足設(shè)計要求必須依據(jù)靜載試驗、鉆芯法、低應(yīng)變法和聲波透射法等檢測結(jié)果綜合評定，對不滿足設(shè)計承載力要求的灌注樁應(yīng)及時補樁或采取其他可行的加強措施。