楊 坤，張漢龍

（廣州珠江外資建筑設(shè)計(jì)院有限公司 廣州 510060）

0 引言

我國(guó)地域遼闊，場(chǎng)地地質(zhì)條件復(fù)雜且具有明顯的地區(qū)性特點(diǎn)，其中巖溶地質(zhì)在我國(guó)廣泛分布，如廣東省的清遠(yuǎn)、韶關(guān)、肇慶、廣州北部，以及廣西、貴州等地。隨著我國(guó)城市化水平不斷提高，建筑用地日趨緊張，在巖溶地質(zhì)區(qū)域上開(kāi)發(fā)建造的建筑物也日益增多，如何安全、經(jīng)濟(jì)地設(shè)計(jì)巖溶地區(qū)建筑物的基礎(chǔ)，已成為當(dāng)下結(jié)構(gòu)工程師不可避免的課題。

1 工程概況

某綠色金融商業(yè)項(xiàng)目A、C 地塊位于廣州市花都區(qū)，項(xiàng)目擬打造成為融合現(xiàn)代綜合辦公、商業(yè)為一體的公共建筑綜合體。項(xiàng)目總建筑面積約37 萬(wàn)m2。項(xiàng)目單體包括數(shù)棟商業(yè)綜合體，4棟辦公樓及地下廣場(chǎng)。其中T1、T4棟辦公樓共30層，建筑總高度約140 m，為框筒結(jié)構(gòu)；T2、T3 棟辦公樓共22 層，建筑總高度約100 m，為框筒結(jié)構(gòu)；其他單體均為多層框架結(jié)構(gòu)，各單體下均設(shè)2 層地下室。項(xiàng)目的建筑效果、建筑總平面分區(qū)示意分別如圖1、圖2所示。

圖1 建筑效果Fig.1 The Construction Effect Chart

圖2 建筑總平面分區(qū)示意Fig.2 General Layout of Building

本工程設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)。根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)：GB 50233—2008》［1］，本工程為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(lèi)，屬于丙類(lèi)建筑。場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度為6 度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g。設(shè)計(jì)地震分組為第一組，設(shè)計(jì)特征周期為0.35 s，建筑場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)。

2 巖土層分布情況

根據(jù)本項(xiàng)目的勘探報(bào)告，場(chǎng)地自上至下各巖土分層及其特征如下：

人工填土層：主要為雜填土，局部為素填土。呈稍壓實(shí)狀，局部壓實(shí)，土質(zhì)較雜亂，性質(zhì)不均勻。天然地基承載力較低，壓縮性中等或高，平均厚度2.99 m。

粉土層1：大多呈稍密～密實(shí)狀，在場(chǎng)地內(nèi)大部分孔有揭露，直接位于填土層之下，垂直向力學(xué)性質(zhì)均勻，天然承載力低，平均厚度3.24 m。

粉土層2：大多呈稍密～密實(shí)狀，在場(chǎng)地內(nèi)廣泛分布，位于砂層之下，殘積土或基巖之上，垂直向力學(xué)性質(zhì)均勻，天然承載力低，平均厚度3.13 m。

粉細(xì)砂層：呈稍密～中密狀，砂質(zhì)較純，粒徑均勻。在場(chǎng)地局部分布，層厚變化較大，局部水平分布較連續(xù)，密實(shí)度較均勻，天然地基承載力一般，平均厚度為2.27 m。

中粗砂層：呈稍密～中密狀，砂質(zhì)較純，粒徑較均勻，局部含少量黏粒。在場(chǎng)地廣泛分布，層厚變化大，水平分布較連續(xù)，密實(shí)度較均勻，天然地基承載力一般，平均厚度3.05 m。

礫砂層：呈稍密～中密狀，砂質(zhì)較純，粒徑較均勻，局部含少量黏粒。在場(chǎng)地大部分區(qū)域均有揭露，層厚變化大，局部水平分布較連續(xù)，密實(shí)度較均勻，天然地基承載力一般，平均厚度為3.58 m。

粉質(zhì)黏土層：可塑狀為主，土質(zhì)較不均勻，在場(chǎng)地內(nèi)分布較廣泛，垂直向力學(xué)性質(zhì)均勻，天然地基承載力較低，平均厚度為2.64 m。

中等風(fēng)化巖層：在場(chǎng)地內(nèi)零星分布，主要呈碎塊狀、半壁狀，局部呈扁柱狀，或夾強(qiáng)風(fēng)化碎塊狀，垂直向力學(xué)性質(zhì)不均勻。天然地基承載力高，但大部分較破碎，溶蝕發(fā)育，為溶蝕發(fā)育區(qū)，局部存在溶蝕溝槽，局部溶蝕溝槽充填黏性土，平均厚度1.65 m。

微風(fēng)化巖層：在場(chǎng)地內(nèi)廣泛分布，局部夾中等風(fēng)化巖塊。水平分布較連續(xù)，垂直向力學(xué)性質(zhì)不均勻，多呈長(zhǎng)柱狀、短柱狀，地基承載力高，平均厚度3.89 m。

3 巖溶地質(zhì)情況

詳勘階段溶洞分布情況：

A 地塊：總鉆孔109 個(gè)，揭露溶洞鉆孔34 個(gè)，見(jiàn)洞率31.19%，洞頂巖層厚度≤0.5 m 的比例為78.95%，最大洞高為7.30 m。

C 地塊：總鉆孔110 個(gè)，揭露溶洞鉆孔55 個(gè)，見(jiàn)洞率50.00%，洞頂巖層厚度≤0.5 m 的比例為45.45%，最大洞高為26.40 m，下面主要以C地塊為例展開(kāi)論述。

溶洞的充填物多為流塑～軟塑狀黏性土，易被水流沖蝕，局部洞體充填物夾灰?guī)r質(zhì)碎石、巖塊，鉆探中表現(xiàn)為漏水，地層軟弱，工程性質(zhì)差，鉆具有自重下沉現(xiàn)象；無(wú)充填物溶洞為空洞，在鉆探中出現(xiàn)掉鉆現(xiàn)象，嚴(yán)重漏水。

超前鉆階段，C 地塊T3棟及其周邊裙樓溶洞見(jiàn)洞率達(dá)90%，溶洞規(guī)模大，串珠狀溶洞普遍揭示，超前鉆揭露有溶洞的區(qū)域如圖3陰影填充范圍。典型的土層剖面如圖4所示。

圖3 C地塊溶洞分布示意圖Fig.3 Distribution of Karst Caves in Block C

圖4 典型土層剖面Fig.4 Typical Soil Profile

4 巖溶地區(qū)地基處理方法

根據(jù)《巖溶地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范：廣東省標(biāo)準(zhǔn)DBJ/T 15-136—2018》［2］，巖溶地區(qū)可采用阻止地表水和地下水活動(dòng)法、充填法、跨越法、樁基穿越法、注漿法、褥墊層法等處理方法進(jìn)行巖溶地基處理。對(duì)于地貌、地質(zhì)、水文條件復(fù)雜及塌陷量大、影響范圍大的地段，可采用多種方法綜合處理。

巖溶地區(qū)地基處理方法選擇應(yīng)考慮地基、基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)的共同作用、基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)以及施工工藝等內(nèi)容。當(dāng)場(chǎng)地存在下列情況之一時(shí)，可采用樁基礎(chǔ)穿越不穩(wěn)定土層［3］，將建筑物荷載直接傳至穩(wěn)定巖層：①淺埋的溶洞、溶溝、溶蝕或洞體頂板破碎的地段；②洞體圍巖為微風(fēng)化巖石、頂板巖石厚度小于洞跨，或基礎(chǔ)底面積小于洞體的平面尺寸并且無(wú)足夠支撐長(zhǎng)度的地段；③基礎(chǔ)底面以下土層厚度大于獨(dú)立基礎(chǔ)的3 倍或條形基礎(chǔ)的6 倍，但具備形成土洞或其他地面變形條件的地段；未經(jīng)有效處理的隱伏土洞或地表塌陷影響范圍內(nèi)地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)的建筑物；④淺部地基存在溶蝕持續(xù)作用或地基存在滑移條件的地段；⑤采用注漿加固等方法達(dá)不到處理要求的地段。

5 項(xiàng)目技術(shù)難點(diǎn)

根據(jù)詳勘資料本項(xiàng)目溶洞見(jiàn)洞率高，其中T3 塔樓及其周邊裙樓見(jiàn)洞率近90%，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)，無(wú)法通過(guò)其他有效途徑避開(kāi)溶洞的不利影響。

串珠狀溶洞比例大，多分布于巖層淺表，溶洞間巖層厚度普遍較薄，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)難以選擇滿(mǎn)足承載力要求的持力層。

溶洞頂板較薄且多為破碎巖，大多數(shù)溶洞無(wú)充填，局部洞腔內(nèi)充填有軟塑狀粉質(zhì)黏土夾少量巖石碎屑，溶洞穩(wěn)定性難以保證。在受到外力作用情況下，可造成頂板塌落，地面發(fā)生塌陷，對(duì)于結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和樁基施工影響較大。

6 基礎(chǔ)方案比選

根據(jù)本項(xiàng)目溶洞見(jiàn)洞率高且溶洞頂部巖層普遍較薄的特點(diǎn)，并參考《巖溶地區(qū)高層建筑復(fù)合地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)》［4］和《巖溶地區(qū)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)應(yīng)用》［5］的理論成果，場(chǎng)地淺部土層強(qiáng)度低、厚度大、工程性質(zhì)差，無(wú)法提供上部建筑物所需的承載力，因此可以判斷溶洞頂部基巖基本不能作為上部建筑基礎(chǔ)的持力層，若采用天然基礎(chǔ)、復(fù)合地基基礎(chǔ)方案顯然不合適。

根據(jù)勘探報(bào)告，項(xiàng)目場(chǎng)地內(nèi)基巖面起伏較大，斜巖面傾角較大，若采用預(yù)制樁基礎(chǔ)則會(huì)產(chǎn)生下列問(wèn)題：①預(yù)制樁穿越覆蓋層到達(dá)基巖面后，樁端會(huì)沿巖面滑移，樁身傾斜或發(fā)生斷樁；②預(yù)制樁樁端落在巖面上，無(wú)法滿(mǎn)足進(jìn)入基巖0.4d的要求；③基巖面起伏較大，樁長(zhǎng)參差不齊，甚至同一承臺(tái)下的樁長(zhǎng)度也相差較大，配樁相當(dāng)困難；④如果同一承臺(tái)下的樁全部落在同一溶洞的頂板上且溶洞頂板較薄時(shí)，進(jìn)行單樁靜載試驗(yàn)時(shí)可能滿(mǎn)足承載力要求。但正常使用狀態(tài)下，上部建筑的荷載將會(huì)通過(guò)承臺(tái)下所有樁落在溶洞頂部，這時(shí)溶洞頂板可能會(huì)發(fā)生破壞，增加檢測(cè)的難度。因此預(yù)制樁基礎(chǔ)也不適合用于本項(xiàng)目。

該區(qū)域巖溶發(fā)育強(qiáng)烈，溶洞見(jiàn)洞率較高，溶洞分布且無(wú)規(guī)律，巖面起伏較大，也存在巖溶頂板較薄情況，為降低樁失效的風(fēng)險(xiǎn)，結(jié)合驗(yàn)樁方便，并結(jié)合周邊類(lèi)似項(xiàng)目成功經(jīng)驗(yàn)，擬采用鉆（沖）孔灌注樁基礎(chǔ)。

7 灌注樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)思路

7.1 大直徑灌注樁+承臺(tái)設(shè)計(jì)方案

考慮到高層結(jié)構(gòu)自重大，需要很高的樁基承載力，若僅靠溶洞以上土層的側(cè)摩阻力則難以提供支承上部建筑的承載力，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范：廣東省標(biāo)準(zhǔn)DBJ 15-31—2016》［6］第10.1.5 條，巖溶地區(qū)的樁基宜采用嵌巖鉆孔灌注樁。因此本項(xiàng)目?jī)?yōu)先考慮樁端巖層的端阻力作用，按照嵌巖灌注樁進(jìn)行設(shè)計(jì)。嵌巖樁承載力計(jì)算數(shù)據(jù)如表1 所示，單樁承載力特征值按式⑴和式⑵計(jì)算。

表1 嵌巖樁承載力數(shù)據(jù)一覽Tab.1 List of Bearing Capacity Data of Rock Socketed Pile

式中：Rra為樁側(cè)土總摩阻力特征值（kN）；Rpa為持力巖層樁端總端阻力特征值（kN）；k1、k2分別為考慮巖溶發(fā)育的樁端巖石阻力修正系數(shù)、考慮巖溶發(fā)育的樁側(cè)巖石層側(cè)阻力修正系數(shù)；c1、c2為系數(shù)（根據(jù)巖石完整程度等因素而定）；frs、frp分別為樁側(cè)巖層和樁端巖層的巖樣天然濕度單軸抗壓強(qiáng)度（kPa）；hri為嵌巖深度（m）；Ap為樁端截面面積（m2）。

根據(jù)文獻(xiàn)［2］第9.2.4 條的相關(guān)規(guī)定，且計(jì)算單樁豎向承載力時(shí)保守不考慮樁側(cè)土摩阻力，僅考慮持力巖層樁端總端阻力的作用。根據(jù)本項(xiàng)目的工程特點(diǎn)并結(jié)合周邊已施工項(xiàng)目的工程經(jīng)驗(yàn)，灌注樁的混凝土等級(jí)采用C35。以T3塔樓為例，外圍框架柱下布置直徑為1 200 mm 的樁，核心筒下布置直徑為1 600 mm的樁，樁中心距根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范：JGJ 94—2008》［7］的相關(guān)規(guī)定設(shè)置。單樁承載力特征值取持力層端總端阻力特征值和樁身強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值兩者的較小值，樁身強(qiáng)度計(jì)算時(shí)僅考慮混凝土抗壓，經(jīng)計(jì)算可知單樁承載力均以樁身強(qiáng)度為控制值。2種樁徑的單樁承載力特征值取值如表2所示，樁基礎(chǔ)平面如圖5所示。

圖5 T3塔樓樁基礎(chǔ)布置方案1Fig.5 Pile Foundation Layout Scheme 1 of T3 Tower

表2 樁承載力特征值取值Tab.2 Characteristic Value of Single Pile Bearing Capacity

根據(jù)文獻(xiàn)［2］第9.1.6 條，巖溶地區(qū)嵌巖樁樁端持力層應(yīng)符合以下規(guī)定：端承樁樁端下完整基巖層厚度不宜小于3d（d為樁徑）且不小于5 m；當(dāng)樁下持力層巖性較差、巖體較破碎、巖溶裂隙發(fā)育強(qiáng)烈、裂隙水豐富時(shí)，巖層厚度不宜小于4d且不小于6 m。

在本工程，灌注樁混凝土澆筑在技術(shù)上并無(wú)太大的問(wèn)題，主要困難是如何確定樁終孔標(biāo)高及如何穿越土洞、溶洞、溶溝槽。樁終孔標(biāo)高由地質(zhì)勘察孔、超前鉆孔以及施工驗(yàn)孔決定。

項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)施工單位試樁時(shí)發(fā)現(xiàn)，若按照T3 塔樓樁基礎(chǔ)布置方案一設(shè)定的樁型進(jìn)行施工，樁端持力層難以達(dá)到終孔條件，甚至有些孔鉆到70 m還找不到合適的持力層。顯然，如果繼續(xù)采用此方案施工不僅會(huì)增加施工難度而且施工成本和工期也將無(wú)法估計(jì)。為項(xiàng)目的順利推進(jìn)，設(shè)計(jì)團(tuán)隊(duì)必須綜合考慮各方面的因素重新調(diào)整樁基礎(chǔ)方案。

7.2 “小直徑”灌注樁+筏板設(shè)計(jì)方案

從上述論證可知，樁徑大小和樁端承載力特征值的設(shè)定是影響嵌巖樁終孔的主要因素。因此選取合適的樁徑和樁端承載力特征值是我們調(diào)整樁基礎(chǔ)方案的關(guān)鍵因素。從這2 個(gè)因素上考慮，基本確定樁基礎(chǔ)方案調(diào)整方向?yàn)椴捎谩岸鄻叮≈睆健钡墓嘧痘A(chǔ)［8］，單樁承載力設(shè)計(jì)時(shí)，首先考慮降低單樁承載力特征值，其次適當(dāng)考慮樁側(cè)不連續(xù)巖層的摩阻力并且根據(jù)每個(gè)樁孔的土層情況降低樁端持力巖層總端阻力對(duì)單樁承載力的貢獻(xiàn)，優(yōu)化樁端進(jìn)入巖層的深度，使得樁端更易滿(mǎn)足終孔條件從而達(dá)到樁設(shè)計(jì)承載力的要求。同時(shí)，樁身強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)考慮提高一級(jí)混凝土強(qiáng)度以達(dá)到在相同的承載力特征值下減少樁徑的目的?？紤]不連續(xù)巖層摩阻力的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6所示。

圖6 考慮不連續(xù)巖層摩阻力的計(jì)算簡(jiǎn)圖Fig.6 Calculation Diagram of Considering Discontinuous Rock Friction

另一方面，為提高本項(xiàng)目樁基礎(chǔ)的可靠性，從加強(qiáng)基礎(chǔ)的整體性上考慮，把基礎(chǔ)整體設(shè)計(jì)為剛度較大的樁筏基礎(chǔ)并適當(dāng)加大筏板的厚度增強(qiáng)樁與樁之間的協(xié)同作用。這樣設(shè)計(jì)的好處是即使個(gè)別樁由于塌孔失效，其周邊的樁也能為上部結(jié)構(gòu)提供足夠的承載力，但前提是布樁時(shí)需要考慮一定的富余度。經(jīng)過(guò)研究討論和對(duì)比分析，最終灌注樁樁徑采1 000 mm，單樁承載力特征值設(shè)為5 000 kN，樁型設(shè)計(jì)信息如表2所示；筏板厚度為1 800 mm，樁筏基礎(chǔ)平面布置如圖7所示。

圖7 T3塔樓樁基礎(chǔ)布置方案2Fig.7 Pile Foundation Layout Scheme 2 of T3 Tower

7.3 傳統(tǒng)和新型的勘測(cè)技術(shù)相結(jié)合

在巖溶地區(qū)進(jìn)行施工勘探時(shí)，對(duì)于大直徑嵌巖樁，以往一般采用“一樁一孔”或“一樁多孔”的方式，但此勘探結(jié)果存在其自身的局限性，仍不能有效地探明樁位范圍內(nèi)的巖溶發(fā)育情況，尚存在基樁半邊嵌巖、持力層中存在溶洞的風(fēng)險(xiǎn)隱患。而且“一樁多孔”的鉆探方式勘探費(fèi)用大、勘探周期長(zhǎng)不利于項(xiàng)目的推進(jìn)。為準(zhǔn)確地探明樁下巖溶發(fā)育情況，進(jìn)而為基礎(chǔ)樁長(zhǎng)設(shè)計(jì)提供依據(jù)，本項(xiàng)目經(jīng)各方討論并咨詢(xún)行業(yè)內(nèi)專(zhuān)家的意見(jiàn)，決定采用新型的勘測(cè)技術(shù)-管波法探測(cè)［9］。管波探測(cè)法是一種理論成熟、依據(jù)充分、勘探效果顯著的孔中物探方法。其有效探測(cè)直徑大于2 m，可分辨大于0.3 m 的孔旁巖溶、軟弱巖層及裂隙發(fā)育帶，典型的管波探測(cè)解析成果如圖8所示。

圖8 管波探測(cè)解析成果Fig.8 Analytical Results of Tube Wave Detection

結(jié)合柱底內(nèi)力計(jì)算結(jié)果、超前鉆資料、管波物探資料、現(xiàn)場(chǎng)施工條件及專(zhuān)家意見(jiàn)，T3 塔樓下1 000 mm直徑的灌注樁長(zhǎng)度擬定需滿(mǎn)足以下條件：

⑴樁均應(yīng)入巖，且樁底均需有持力層巖層，樁底持力層厚度保證不小于2 m。當(dāng)樁側(cè)巖層厚度滿(mǎn)足不小于2 m且為有效巖段時(shí)，方可計(jì)入該巖段的側(cè)阻力作用。

⑵部分超前鉆孔為防止開(kāi)孔傾斜和防止塌孔，增加了鋼套管護(hù)壁，但該屏蔽段無(wú)法做管波物探，考慮此屏蔽段涉及的頂板較破碎，因此建議這些屏蔽段內(nèi)的巖層不宜考慮作持力巖段。

⑶對(duì)于管波法中受鋼套管屏蔽段的鉆孔，則以屏蔽段中的超前鉆巖層厚度資料為依據(jù)計(jì)算這此屏蔽巖段的側(cè)阻力。

（4）對(duì)于樁穿越各層有效巖段，可把該層厚累計(jì)計(jì)入樁的入巖深度中。即樁身穿越2 m以上有效巖段時(shí)，其進(jìn)入持力巖層的深度可計(jì)入其上穿越的樁側(cè)有效巖段的厚度，但總穿越巖段厚度不得少于表3 注明的入巖深度，且其樁端入巖深度仍需滿(mǎn)足持力層為微風(fēng)化時(shí)入巖500 mm，持力層為中風(fēng)化時(shí)入巖1 000 mm的最低要求。

⑸因場(chǎng)地中巖面起伏較大，施工時(shí)樁端應(yīng)以全截面入巖，當(dāng)巖面傾斜時(shí)，應(yīng)從最低點(diǎn)算起。

⑹盡量減少塔樓的設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)，當(dāng)在一定深度內(nèi)嵌巖端承樁條件無(wú)法實(shí)現(xiàn)時(shí)，考慮將其設(shè)計(jì)為摩擦樁。

根據(jù)以上原則，以圖8 典型的鉆孔為例進(jìn)行樁長(zhǎng)擬定的分析：如圖8的鉆孔管波物探結(jié)果所示，該孔巖層為中風(fēng)化巖，存在串珠狀溶洞，鋼套管屏蔽段下首段連續(xù)巖層厚度為3.7 m，層底標(biāo)高為-18.6 m，但其為溶蝕裂隙發(fā)育段即為較破碎的巖層，故不應(yīng)計(jì)入該巖段的樁側(cè)阻力；第二段連續(xù)巖層厚度為3.7 m，頂標(biāo)高為-20.7 m，底標(biāo)高為-22.4 m，該巖層共分為兩部分，一部分為節(jié)理裂隙發(fā)育段，另一部分為溶蝕裂隙發(fā)育段，根據(jù)既定的樁長(zhǎng)擬定原則，雖然節(jié)理裂隙發(fā)育段為完整的巖層但其層厚小于2.0 m，因此不能判定為有效巖段；第三段連續(xù)巖層為1.3 m 厚的溶蝕裂隙發(fā)育段，故不能計(jì)入其樁側(cè)阻力。第四段連續(xù)有效巖層厚度為7.4 m，擬定樁進(jìn)入該連續(xù)巖段2.0 m，樁底標(biāo)高為-34.5 m，樁頂標(biāo)高為5.3 m，樁長(zhǎng)為39.8 m，滿(mǎn)足施工條件要求。

按照此方法確定的T3 塔樓范圍內(nèi)的灌注樁樁長(zhǎng)基本控制在40 m以?xún)?nèi)，樁長(zhǎng)約為原大直徑灌注樁方案的50%。因此，“小直徑”灌注樁+筏板的基礎(chǔ)方案不僅滿(mǎn)足了上部塔樓對(duì)灌注樁的承載力需求，也極大地提高了成孔的質(zhì)量，同時(shí)還節(jié)省了施工工期和降低了施工難度，使得項(xiàng)目能夠順利推進(jìn)，得到業(yè)主的好評(píng)。

8 樁身質(zhì)量及承載力檢測(cè)

基樁檢測(cè)的常用方法分為靜載試驗(yàn)、鉆芯法、低應(yīng)變法、高應(yīng)變法和聲波透射法，詳見(jiàn)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范：JGJ 106—2014》［10］表3.1.1。靜載試驗(yàn)主要用于確定單樁豎向極限承載力；鉆芯法、低應(yīng)變法及聲波透射法檢測(cè)主要用于判定樁身的完整性；高應(yīng)變檢測(cè)一般用于預(yù)制管樁基礎(chǔ)，主要檢測(cè)目的是判定單樁豎向抗壓承載力是否滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求和判定樁身完整性，巖溶地區(qū)的灌注樁檢測(cè)，可采用高應(yīng)變法作為鉆芯法的補(bǔ)充方法，取2 種方法的檢測(cè)結(jié)果綜合評(píng)定樁完整性和承載力［11］。

本項(xiàng)目采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，根據(jù)文獻(xiàn)［2］第9.1.6 條及第12.1.6 條規(guī)定并結(jié)合上述確定的樁終孔原則，樁端持力層厚度不小于2 m，當(dāng)穿越有效巖層的厚度滿(mǎn)足表3的要求時(shí)，樁端入巖深度仍需滿(mǎn)足持力層為微風(fēng)化時(shí)入巖500 mm，持力層為中風(fēng)化時(shí)入巖1 000 mm的要求。對(duì)于鉆孔灌注樁，應(yīng)檢驗(yàn)并確認(rèn)樁端進(jìn)入持力層的位置、樁孔深度和鋼筋籠制作安裝質(zhì)量。直徑大于800 mm 的灌注樁，應(yīng)采用鉆芯法檢測(cè)樁身完整性和鑒別樁底持力層，位于巖溶強(qiáng)烈發(fā)育區(qū)的樁基，宜加大抽檢數(shù)量；承載力檢測(cè)應(yīng)采用靜載荷試驗(yàn)，抽檢數(shù)量不少于總樁數(shù)的1%，且不小于3根。

T3塔樓及周邊裙樓鉆孔灌注樁共412根。靜載試驗(yàn)的灌注樁共7根，占總樁數(shù)的1.7%，7根灌注樁承載力的試驗(yàn)結(jié)果全部合格。低應(yīng)變檢測(cè)樁數(shù)為280根，占總樁數(shù)的68%，全部合格，其中Ⅰ類(lèi)樁占檢測(cè)樁數(shù)的96%。聲波透射法檢測(cè)樁數(shù)大于總樁數(shù)的20%，檢測(cè)結(jié)果全部合格。鉆芯法檢測(cè)的樁身混凝土全部合格，樁底持力層均符合設(shè)計(jì)要求。從檢測(cè)結(jié)果看，樁的質(zhì)量良好。

9 結(jié)語(yǔ)

⑴巖溶地質(zhì)對(duì)高層建筑的基礎(chǔ)設(shè)計(jì)影響很大，必須根據(jù)場(chǎng)地特點(diǎn)選擇合適的地基處理方法或采用合適的基礎(chǔ)形式。

⑵溶洞見(jiàn)洞率高、溶洞頂部巖層較薄不適宜采用天然基礎(chǔ)和復(fù)合地基基礎(chǔ)。

⑶預(yù)應(yīng)力管樁雖然施工速度快、經(jīng)濟(jì)性較好，但將其用于巖溶地區(qū)斷樁率相對(duì)較高，普遍達(dá)到30%以上，成樁質(zhì)量難以保證。

⑷灌注樁是巖溶地區(qū)較為可靠的基礎(chǔ)形式，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量采用“多樁、小直徑+筏板”的方式進(jìn)行布樁，從而達(dá)到降低單樁承載力、減少樁長(zhǎng)的目的。

⑸樁長(zhǎng)擬定時(shí)需結(jié)合超前鉆資料和管波物探資料，考慮樁側(cè)有效巖層側(cè)阻力的有利作用，優(yōu)化樁嵌巖深度設(shè)計(jì)。

⑹場(chǎng)地巖層起伏較大，樁端應(yīng)全截面入巖且?guī)r面傾斜時(shí)嵌巖深度應(yīng)從最低點(diǎn)算起，以保證樁基的穩(wěn)定。

⑺高層塔樓下宜采用剛度較大、整體協(xié)同性較好的樁筏基礎(chǔ)［12］，并且布樁時(shí)需適當(dāng)留有一定的富余度。

⑻灌注樁的承載力是否滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求必須依據(jù)靜載試驗(yàn)、鉆芯法、低應(yīng)變法和聲波透射法等檢測(cè)結(jié)果綜合評(píng)定，對(duì)不滿(mǎn)足設(shè)計(jì)承載力要求的灌注樁應(yīng)及時(shí)補(bǔ)樁或采取其他可行的加強(qiáng)措施。