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        軟弱圍巖隧道變形控制主動支護理念及技術(shù)

        2021-07-30 03:01:52田四明吳克非劉大剛王明年王志龍
        鐵道學(xué)報 2021年6期
        關(guān)鍵詞:高強力學(xué)錨桿

        田四明,吳克非,劉大剛,王明年,王志龍

        (1.中國鐵路經(jīng)濟規(guī)劃研究院有限公司, 北京 100038;2.西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,四川 成都 610031;3.西南交通大學(xué) 隧道工程教育部重點實驗室,四川 成都 610031)

        隧道支護對控制隧道變形、確保隧道施工安全至關(guān)重要。一個完整的隧道支護體系由圍巖和支護兩部分構(gòu)成,其中圍巖是主體,支護是輔助[1]。

        從力學(xué)角度分析,隧道支護本質(zhì)是將圍巖由開挖后的二維應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槿S應(yīng)力狀態(tài),從而抑制圍巖松弛發(fā)展、提升圍巖自穩(wěn)性[2]。從支護效能提升途徑看,主要有三種:①利用支護構(gòu)件支護作用,變“被動支護”為“主動支護”,充分調(diào)動和發(fā)揮圍巖自支護能力,實現(xiàn)“由圍巖支護圍巖”的目標(biāo),這一點在軟弱或特殊圍巖變形控制中尤為重要;②提升支護構(gòu)件本身的力學(xué)性能,如采用高性能支護材料或構(gòu)件類型,提升支護效能;③強調(diào)支護的及時性,盡量減少因支護滯后所造成的圍巖松弛發(fā)展。

        然而現(xiàn)階段我國隧道施工在變形控制方面,特別是軟弱圍巖隧道變形問題仍較為突出,具體表現(xiàn)為支護變形速率高、變形總量大,支護開裂現(xiàn)象較為普遍,嚴(yán)重者更會導(dǎo)致支護構(gòu)件拆換現(xiàn)象發(fā)生,不僅大幅降低施工工效,且危及支護結(jié)構(gòu)安全。因此,軟弱圍巖隧道變形控制已成為困擾我國隧道正常修建的瓶頸問題之一,主要表現(xiàn)為三個方面:①理念上普遍重視和強調(diào)支護的被動承載作用,忽視對圍巖自支護能力的調(diào)動和發(fā)揮;②采用的支護材料或構(gòu)件力學(xué)性能普遍較低,不能很好地發(fā)揮支護受力效能;③受施工工法、作業(yè)方式等影響,支護力提供及時性不足,未能很好地抑制圍巖初期變形發(fā)展。

        針對隧道變形控制的問題,國內(nèi)外學(xué)者采用現(xiàn)場試驗方法[3-7]、數(shù)值計算[8]及理論分析[9-15],對軟弱圍巖變形機制及控制技術(shù)進行了較多的研究。而關(guān)于主動控制變形概念則較少提及,其中肖廣智[16]從支護措施上給出了主動控制變形概念,并對國內(nèi)外主動變形控制技術(shù)進行了詳細的分析,證明了采用主動支護技術(shù)控制圍巖變形,調(diào)動圍巖自承載作用在隧道修建中的重要性。

        現(xiàn)有研究均未對軟弱圍巖變形機制及變形主動支護控制原理進行深入分析,鑒于此,本文在系統(tǒng)總結(jié)和歸納國內(nèi)外既有研究成果基礎(chǔ)上,結(jié)合國內(nèi)外隧道成功實踐經(jīng)驗,提出主動支護控制隧道變形的理念,并系統(tǒng)研究分析了主動支護作用原理、主動支護構(gòu)件類型及主動支護施工裝備等內(nèi)容,以期進一步提升我國軟弱圍巖隧道變形主動控制技術(shù)水平。

        1 軟弱圍巖隧道變形機制及主動控制原理

        1.1 軟弱圍巖隧道變形機制

        軟弱圍巖隧道開挖引起的圍巖應(yīng)力狀態(tài)調(diào)整是造成圍巖變形的主要原因,而圍巖應(yīng)力狀態(tài)與圍巖力學(xué)參數(shù)、支護力提供的及時與否存在極大的相關(guān)性。目前,較多隧道施工中普遍重視以鋼拱架(型鋼、格柵)和噴射混凝土組成的初期支護及二次襯砌的被動支護作用,而對于主動加固圍巖(提高圍巖力學(xué)參數(shù))、主動提供支護力方面不夠重視,導(dǎo)致不能充分發(fā)揮圍巖自身承載能力,圍巖變形較大,施工安全隱患較多[16]。

        引起軟弱圍巖應(yīng)力調(diào)整的因素較多,如圍巖本身物理力學(xué)特性、開挖施工工法及支護類型等,且各因素間具有一定的交互作用,故軟弱圍巖變形是一個極其復(fù)雜的力學(xué)演化過程[17],見圖1,隨著隧道爆破開挖的擾動,圍巖應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生調(diào)整,弱化了圍巖物理力學(xué)參數(shù),進而致使圍巖變形。圍巖的變形導(dǎo)致圍巖裂隙擴張,加之地下水的影響,進一步加速了圍巖物理力學(xué)參數(shù)的弱化。對圍巖變形量進行概化表示為

        圖1 軟弱圍巖隧道變形機制

        u=f(αr,αη,αx,αs,αe,αp,αt,αD)

        (1)

        式中:u為圍巖變形量;αr為圍巖物理力學(xué)參數(shù);αx為開挖面距離;αη為圍巖軟化系數(shù);αs為支護結(jié)構(gòu)參數(shù);αe為開挖方法參數(shù);αp為圍巖應(yīng)力參數(shù);αt為時間參數(shù);αD為施工擾動參數(shù)。

        通過對軟弱圍巖變形機制的分析,可將引起軟弱圍巖變形的主要因素概括為兩點,即

        (1)開挖后圍巖力學(xué)參數(shù)的降低;

        (2)開挖后支護力提供不及時。

        下面將從這兩方面展開對軟弱圍巖隧道變形主動控制原理的分析。

        1.2 軟弱圍巖隧道變形主動控制原理

        1.2.1 圍巖力學(xué)參數(shù)

        隧道開挖后,圍巖力學(xué)參數(shù)的降低受多種因素影響,如開挖擾動、圍巖裂隙的擴展(遇水軟化)等,圍巖的應(yīng)力狀態(tài)及變形受圍巖力學(xué)參數(shù)影響較大[18],見圖2、圖3,隨著圍巖力學(xué)參數(shù)的變化,圍巖處于不同的應(yīng)力狀態(tài),且圍巖力學(xué)參數(shù)越弱,塑性區(qū)范圍及變形越大??梢?,主動加固圍巖自身力學(xué)參數(shù),可有效的減小圍巖變形,提高圍巖的穩(wěn)定性。

        圖2 圍巖參數(shù)與圍巖應(yīng)力狀態(tài)關(guān)系曲線

        圖3 圍巖參數(shù)與洞周變形關(guān)系曲線

        (1)開挖擾動

        山嶺隧道通常使用鉆爆法施工,而爆破對圍巖穩(wěn)定性的影響表現(xiàn)為原巖應(yīng)力發(fā)生變化,物理力學(xué)性能劣化及產(chǎn)生新的爆破裂紋或原有裂紋的擴展,從而使圍巖產(chǎn)生較大變形,嚴(yán)重影響圍巖的穩(wěn)定性。較多學(xué)者關(guān)于爆破對圍巖的擾動進行了相關(guān)研究,其中楊小林等[19]基于損傷力學(xué)推導(dǎo)了爆破對巖體質(zhì)量指標(biāo)BQ影響系數(shù)的表達式,定量分析了爆破對圍巖質(zhì)量的影響及損傷程度,表達式為

        η=1-(3ΔR+250D)/BQ0

        (2)

        式中:ΔR為爆破前后巖石的單軸抗壓強度之差;D為根據(jù)彈性波速定義的損傷變量,D=1-(VPB/VPO)2,VPB、VPO分別為爆破前后巖體的彈性縱波波速;BQ0為爆破前巖體BQ指標(biāo),研究成果表明爆破可使巖體基本質(zhì)量指標(biāo)BQ值減小10%~30%。

        我國目前對于軟弱圍巖的開挖方法已逐步由傳統(tǒng)的小型機械分部開挖法轉(zhuǎn)變?yōu)榇笮蜋C械化全斷面開挖,一次性爆破成型,有效地控制了爆破對圍巖的擾動,見圖4。因此,為減弱爆破對圍巖的擾動影響,應(yīng)加強對大型機械化全斷面開挖方法的推廣。

        圖4 不同開挖方法爆破擾動示意

        (2)裂隙擴張,遇水軟化

        軟弱圍巖一般由固體相、液體相、氣體相等兩相或三相組成的多相體系,自身裂隙較多,且開挖后裂隙進一步擴張增多,體積增大,加之地下水的軟化作用,導(dǎo)致巖體劣化嚴(yán)重,圍巖變形增大,穩(wěn)定性難以保證[17]。地下水對軟弱圍巖的軟化程度可用軟化系數(shù)來表征,大量文獻對其進行了研究[20],見表1。由表1可知,軟質(zhì)巖石軟化程度較大,硬質(zhì)巖石則基本不存在軟化作用。

        表1 部分巖石軟化系數(shù)

        另外,相關(guān)文獻證明,巖石的飽水程度與巖石的吸水率相關(guān),即巖石的飽水程度是一個與時間相關(guān)的量,巖石軟化具有一定的時間效應(yīng),計算式為

        W=f(w,t)

        (3)

        式中:W為圍巖力學(xué)參數(shù);w為含水率;t為浸水時間。

        因此,及時有效的控制巖體裂隙的擴張及地下水的滲流侵蝕,可起到控制圍巖變形,提高圍巖穩(wěn)定的作用。

        我國隧道超前支護構(gòu)件主要有超前注漿、超前管棚等,但由于我國隧道建設(shè)受成本控制,大型施工裝備的限制,以及對超前支護設(shè)計理念的認(rèn)識不足,對于超前支護的應(yīng)用較少。而較多的工程實例證明,采用超前支護對圍巖進行加固,通過提高圍巖物理力學(xué)參數(shù),形成承載加固圈,同時減小圍巖裂隙的發(fā)展,有效的減弱了圍巖變形,提高了圍巖的整體穩(wěn)定性。故為實現(xiàn)對圍巖變形的主動控制,可加大對超前支護的推廣及應(yīng)用。

        1.2.2 支護力提供

        隧道開挖后,圍巖的應(yīng)力狀態(tài)及變形與支護力存在相關(guān)性見圖5。及時有效的提供支護力,可改善圍巖的應(yīng)力狀態(tài)及控制圍巖塑性區(qū)的發(fā)展。

        圖5 支護力與圍巖應(yīng)力狀態(tài)關(guān)系曲線

        我國洞身支護主要由鋼拱架(型鋼、格柵)和錨噴構(gòu)件(預(yù)應(yīng)力錨(索)桿、早高強噴射混凝土)等構(gòu)成的初期支護及由模筑鋼筋混凝土構(gòu)成的二次襯砌組成。其中,錨噴支護可通過直接與圍巖相互作用,形成錨巖組合體,進而改善圍巖應(yīng)力狀態(tài),提高圍巖力學(xué)參數(shù)。但鋼拱架支護和模筑鋼筋混凝土(考慮承載情況下)并不能直接改變圍巖性質(zhì),見圖6。而是由于圍巖開挖變形對圍巖產(chǎn)生的被動反力,進而實現(xiàn)支護功能。從時間角度上分析,鋼拱架及傳統(tǒng)砂漿錨桿并不能及時有效的對圍巖提供支護作用,而預(yù)應(yīng)錨桿(索)及早高強噴射混凝土支護則可以實現(xiàn)。從支護力角度分析,開挖初期,同一時間條件下,預(yù)應(yīng)錨桿(索)及早高強噴射混凝土支護組合體能夠主動提供較大且及時的支護力,見圖7。預(yù)應(yīng)力錨桿施加后及時主動的提供了支護力,有效的控制了圍巖的變形,而實際工程中施作的系統(tǒng)錨桿,是隨圍巖變形被動受力,進而對圍巖變形起到控制作用,控制效果滯后且支護力提供不及時,導(dǎo)致圍巖變形相對較大。

        圖6 洞身支護構(gòu)件概化圖

        圖7 圍巖-支護相互作用機制(不同支護類型)

        綜上分析可知,引起軟弱圍巖隧道變形的因素較多,力學(xué)機制較為復(fù)雜,僅采用常規(guī)的被動提供支護功能的支護構(gòu)件是無法有效的提高軟弱圍巖穩(wěn)定性。通過對軟弱圍巖隧道變形主動控制原理的分析可知,若減小軟弱圍巖變形,提高圍巖穩(wěn)定性,需主動提高圍巖力學(xué)參數(shù)并及時有效的提供支護力,進而主動改善軟弱圍巖的應(yīng)力狀態(tài)。

        隨著我國施工裝備的快速發(fā)展,用于軟弱圍巖隧道開挖的全斷面施工工法,以及超前支護、預(yù)應(yīng)力錨桿(索)、早高強噴射混凝土施工工藝的逐漸成熟,具備了實現(xiàn)對軟弱圍巖變形主動控制、提高圍巖承載能力。

        2 軟弱圍巖隧道變形控制主動支護設(shè)計理念及主動支護技術(shù)

        2.1 隧道變形控制主動支護設(shè)計理念

        本文給出隧道變形控制主動支護設(shè)計理念,即以超前支護、早高強噴射混凝土及預(yù)應(yīng)力錨桿(索)為主要支護手段,以主動改善圍巖應(yīng)力狀態(tài)為中心,通過主動提高圍巖力學(xué)參數(shù)或降低施工對圍巖力學(xué)參數(shù)的損傷影響,主動及時有效地提供支護力,充分調(diào)動和發(fā)揮圍巖的自穩(wěn)能力,真正實現(xiàn)圍巖在支護中的主體地位,并利用圍巖-支護協(xié)同承載體系達到控制隧道變形的目的。

        將基于現(xiàn)有的主動支護技術(shù)-超前注漿、預(yù)應(yīng)力錨桿(索)及早高強噴射混凝土展開分析,并對其作用機制進行論述。

        2.2 隧道變形控制主動支護技術(shù)

        2.2.1 超前注漿

        注漿作為一種改善不良地層的特殊施工技術(shù),是處理軟弱地層的重要手段之一,目前在注漿理論方面的探索取得了巨大的進展。袁敬強等[21]通過對全風(fēng)化花崗巖注漿加固特性試驗研究,證明了注漿可有效地提高圍巖力學(xué)參數(shù),見圖8。

        圖8 注漿加固效果

        鄭(州)—萬(州)鐵路黃家溝隧道[22]橫洞大里程D1K472+320—D1K472+350段進行了超前高壓注漿預(yù)加固,在保證隧道施工安全的同時,提高了圍巖的整體穩(wěn)定性?,F(xiàn)場測試結(jié)果表明,采用超前注漿加固可控制隧道超挖量、減少噴射混凝土用量、節(jié)省隧道開挖和噴射混凝土作業(yè)時間,從而加快了隧道整體施工進度。通過對現(xiàn)場Ⅴ級圍巖的統(tǒng)計分析,開挖進度由注漿前每月45 m提高到注漿后每月50~60 m,施工效率提高約22%,且滲水量明顯減少。

        2.2.2 預(yù)應(yīng)力錨桿(索)

        長期以來我國隧道施工慣用普通砂漿錨桿,由于其注漿質(zhì)量難以保證、錨固力受砂漿材料齡期影響不能及時達到早期強度,且我國隧道支護施工以人工方式為主,總體機械化水平不高,導(dǎo)致錨桿(索)、噴射混凝土等主動支護施做質(zhì)量難以保證,故在抑制隧道圍巖早期變形方面往往效果欠佳。近些年,為適應(yīng)不同工程支護需求,錨桿(索)已發(fā)展有多種類型[23-24],如低預(yù)應(yīng)力中空錨桿、自進式中空錨桿、恒阻變形錨桿(索)等,為隧道主動支護構(gòu)件選擇提供了良好的條件。

        周輝等[25]通過室內(nèi)試驗及有限元數(shù)值計算對預(yù)應(yīng)力錨桿對板巖劣化的控制機制進行了研究,結(jié)果表明,預(yù)應(yīng)力錨桿削弱了裂隙尖端應(yīng)力集中現(xiàn)象,有效地抑制了巖體內(nèi)裂隙的擴展與貫通、板裂化破壞的形成,且能在一定程度上控制板裂化破壞的范圍。

        鄭(州)—萬(州)鐵路隧道[22]通過設(shè)置試驗段,分析了漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿控制圍巖變形的效果。漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿布設(shè)在隧道拱部150°范圍內(nèi),施做采用鑿巖臺車或錨桿鉆注一體機機械化作業(yè),施加40 kN以上初始張拉力,注漿材料水灰比0.3∶1~0.4∶1,注漿壓力控制0.5~1.2 MPa,可保證錨桿桿體注漿飽滿。通過試驗數(shù)據(jù)分析,荷載值與臨空面位移關(guān)系曲線見圖9。由圖9可見,較之同參數(shù)下普通砂漿錨桿,漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿可有效降低圍巖變形20%~40%。

        圖9 荷載值與臨空面位移關(guān)系曲線

        2.2.3 早高強(纖維)噴射混凝土

        隨著混凝土材料技術(shù)的發(fā)展,噴射混凝土逐漸進入高性能時代[26]。軟巖隧道承載能力低、變形速率快,普通噴混凝土早期強度低,作為傳統(tǒng)支護對策已無法應(yīng)對,故對于軟巖隧道,初期支護設(shè)計需要盡快提高噴混凝土的早齡期強度,以利于圍巖初期變形速率的控制。從主動支護對噴射混凝土力學(xué)需求角度分析,早高強噴射混凝土、纖維噴射混凝土的發(fā)展為主動支護構(gòu)件選擇提供了良好條件。相應(yīng)地,作為初期支護重要組成部分的噴射混凝土,其噴射后的強度變化規(guī)律及硬化速度也極大地影響圍巖的變形及應(yīng)力重分布。

        (1)早高強噴射混凝土

        張德華等[27]為探明噴射混凝土的強度增長規(guī)律及其硬化速度對初期支護性能的影響,結(jié)合隧道工程實踐,進行了一系列噴射混凝土現(xiàn)場試驗,建立了噴射混凝土強度和彈性模量增長規(guī)律,確定了噴射混凝土硬化速度對初期支護性能的影響規(guī)律,見圖10。由圖10可見,在軟弱圍巖中提高噴混凝土的早期強度十分重要,是控制圍巖變形和穩(wěn)定的關(guān)鍵,噴混凝土早期強度越大,對控制拱頂沉降變形效果越顯著。

        圖10 不同硬化條件下拱頂沉降值

        蘭(州)— 渝(重慶)鐵路木寨嶺隧道大戰(zhàn)溝斜井變形控制中,采用早高強噴射混凝土替代原C25普通混凝土,噴層厚度25 cm,其余支護參數(shù)不變,開展了現(xiàn)場試驗研究。早高強噴射混凝土與普通噴射混凝土支護效果對比見圖11。由圖11可知,早高強噴混凝土技術(shù)能夠有效遏制圍巖早期變形發(fā)展,與普通噴射混凝土段支護效果相比,拱頂沉降減小了54%,水平收斂減小了42%。

        圖11 早高強噴射混凝土與普通噴射混凝土支護效果對比

        (2)纖維噴射混凝土

        纖維可改善混凝土的韌性、抗沖擊性以及其他性能。通過在混凝土中摻合一定比例的纖維,形成纖維噴射混凝土,可顯著提升混凝土的抗拉強度和變形能力,阻止原有缺陷擴展并延緩新裂縫形成?,F(xiàn)階段采用的纖維類型主要包括鋼纖維、合成纖維及纖維素纖維等,評價纖維噴混凝土的指標(biāo)主要包括兩個方面:①纖維特征參數(shù);②纖維噴混凝土韌性指標(biāo)。試驗證明,纖維(鋼纖維、聚丙烯纖維)噴射混凝土具有防止混凝土剝落的效果,同時可有效提高噴射混凝土承載能力。

        隧道工程中采用噴射鋼纖維混凝土在世界多國家已得到了較為廣泛的應(yīng)用,我國雖起步較晚,但近些年已在鐵路和公路隧道以及其他領(lǐng)域開始使用,并取得了較好的效果。其中,秦嶺隧道部分地段按設(shè)計要求施作了摻鋼纖維噴射混凝土作為永久支護,并通過對現(xiàn)場噴射鋼纖維混凝土力學(xué)特性的測試,表明支護結(jié)構(gòu)具有較高的穩(wěn)定性,保證了秦嶺隧道的施工質(zhì)量。

        3 結(jié)論

        本文針對軟弱圍巖隧道變形控制難題,結(jié)合我國隧道支護結(jié)構(gòu)研究成果,對隧道變形控制主動支護設(shè)計理念進行了詳細介紹,主要結(jié)論如下:

        (1)通過對軟弱圍巖隧道變形機制及主動支護原理的分析,明確了改善圍巖應(yīng)力狀態(tài)、提高圍巖力學(xué)參數(shù)(降低對圍巖力學(xué)參數(shù)的損傷)、及時提供支護力等是減弱軟弱圍巖隧道變形、提高軟弱圍巖穩(wěn)定性的有效途徑,并給出了軟弱圍巖隧道變形控制主動支護設(shè)計理念。

        (2)結(jié)合現(xiàn)有成果,對主動支護構(gòu)件包括超前注漿、預(yù)應(yīng)力錨桿(索)及早高強(纖維)噴射混凝土的主動支護效果進行了分析,并結(jié)合典型工程實例證明了主動支護在設(shè)計中的重要作用。

        雖然我國在隧道主動設(shè)計理論上取得了較大的進步,但我國軟弱圍巖變形控制主動支護定量設(shè)計方法仍需完善,需進一步實現(xiàn)主動支護參數(shù)的定量化設(shè)計并加強實踐應(yīng)用。

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