高明仕，賀永亮，徐 東，俞 鑫

(1.中國礦業(yè)大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院，江蘇 徐州 221116；2.中國礦業(yè)大學(xué) 煤炭資源與安全開采國家重點實驗室，江蘇 徐州 221116)

0 引 言

隨著煤礦開采深度的逐漸增加，沖擊地壓已經(jīng)成為煤礦開采中最典型的動力災(zāi)害之一[1]。約90%的煤礦沖擊地壓發(fā)生在巷道中[2]，因此，沖擊地壓巷道的支護(hù)成為巷道防沖研究的重點。現(xiàn)有的沖擊地壓巷道防沖措施主要采用鉆孔卸壓、爆破卸壓等人工卸壓方式進(jìn)行，人工卸壓對巷道支護(hù)體系有一定影響，沖擊地壓巷道支護(hù)僅依靠錨桿(索)等支護(hù)構(gòu)件不能滿足巷道的抗沖擊性能，需要在巷道中增加具有吸能和抗震性能的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件。吸能結(jié)構(gòu)和抗震構(gòu)件具有減隔沖擊地壓震動波的作用，對沖擊地壓巷道支護(hù)具有重要作用。

近年來，部分學(xué)者通過應(yīng)用吸能材料和構(gòu)建吸能區(qū)域等聯(lián)合支護(hù)體系支護(hù)沖擊地壓巷道?？导t普等[3]介紹了高沖擊韌性錨桿力學(xué)性能及支護(hù)參數(shù)設(shè)計方法，在現(xiàn)場進(jìn)行工業(yè)試驗，效果較好。潘一山等[4]研制了具有吸能抗沖功能的巷道防沖液壓支架，在沖擊地壓巷道支護(hù)中達(dá)到了防沖吸能效果。文獻(xiàn)[5-6]采用試驗、理論、現(xiàn)場相結(jié)合，揭示了恒阻大變形錨桿(錨索)的吸能規(guī)律，其因吸能抗震更利于沖擊地壓巷道支護(hù)。吳擁政等[7]研究分析了沖擊地壓巷道圍巖動態(tài)響應(yīng)特征，現(xiàn)場實踐表明高沖擊韌性錨桿與錨索聯(lián)合支護(hù)，可以有效提高沖擊載荷作用下巷道圍巖的穩(wěn)定性。高明仕等[8]建立了沖擊地壓巷道圍巖穩(wěn)定性控制的強(qiáng)弱強(qiáng)結(jié)構(gòu)力學(xué)模型，分析了該力學(xué)模型防沖抗震機(jī)理。譚云亮等[9]研究了不同破壞類型煤體能量釋放特征，構(gòu)建了沖擊地壓的“卸-固”協(xié)同控制技術(shù)。呂可等[10]應(yīng)用應(yīng)力波傳遞理論推導(dǎo)了沖擊地壓巷道邊界力學(xué)放大效應(yīng)，通過數(shù)值模擬驗證動靜載條件下支護(hù)措施的合理性。鞠文君等[11]研究了沖擊地壓巷道錨桿以及金屬網(wǎng)動靜載力學(xué)性能及吸能效果。張勇等[12]采用理論分析、數(shù)值模擬等研究了圍巖變形破壞機(jī)理以及防沖吸能技術(shù)原理，現(xiàn)場實踐表明恒阻大變形支護(hù)體系能夠有效控制圍巖變形失穩(wěn)。劉金海等[13]提出先裂后注沖擊地壓防治技術(shù)，煤體裂化能夠起到弱化煤體、均化應(yīng)力、孤立沖擊地壓煤體的作用，實現(xiàn)了煤礦沖擊的主動區(qū)域防治。吸能支護(hù)材料的優(yōu)化及應(yīng)用以及沖擊地壓巷道支護(hù)方式的改進(jìn)極大推動了沖擊地壓巷道支護(hù)技術(shù)的發(fā)展，支護(hù)技術(shù)的改革對沖擊地壓巷道支護(hù)與卸壓起到關(guān)鍵作用，但對于沖擊能級較高的巷道不能有效控制巷道圍巖變形，沖擊地壓巷道防沖應(yīng)從改善自身防沖性能、開發(fā)新型防沖材料等方面進(jìn)行進(jìn)一步研究。

基于建筑物及地下結(jié)構(gòu)工程減隔震結(jié)構(gòu)[14]的動態(tài)反應(yīng)特征及應(yīng)用效果，提出了沖擊地壓巷道減隔震原理及體系，研究了沖擊地壓巷道減隔震技術(shù)手段和實現(xiàn)方法，實現(xiàn)了沖擊地壓巷道隔震+減震組合技術(shù)，有效控制了沖擊地壓巷道圍巖變形，提高了沖擊地壓巷道支護(hù)效果。

1 減隔震技術(shù)原理及模型

1.1 減隔震技術(shù)原理

沖擊地壓巷道隔震控制是指在沖擊地壓巷道頂板或兩幫構(gòu)建隔震層或安裝柔性裝置，以吸收沖擊地壓能量保護(hù)巷道支護(hù)體，如圖1所示。

圖1 沖擊地壓巷道隔震示意Fig.1 Isolation schematic of rock burst roadway

隔震層具有較大的承載能力，能夠承載巷道上覆巖層，控制巷道變形，上覆巖層結(jié)構(gòu)在沖擊作用下發(fā)生移動時，隔震層使“剛性”的抗沖擊結(jié)構(gòu)變?yōu)椤叭嵝浴钡目箾_防震結(jié)構(gòu)，從而有效吸收沖擊震動波，降低沖擊波對巷道的影響。

沖擊地壓巷道減震控制是指在巷道的特定位置建造某種吸能減震結(jié)構(gòu)，或裝設(shè)減震裝置，或安裝具有吸能支護(hù)作用構(gòu)件，以優(yōu)化巷道沖擊應(yīng)力反應(yīng)特性，如圖2所示。

圖2 沖擊地壓巷道減震示意Fig.2 Reduce schematic of rockburst roadway

傳統(tǒng)的沖擊地壓巷道在支護(hù)層采用加強(qiáng)支護(hù)與反復(fù)卸壓方式來抵抗沖擊地壓的影響，這種方法既不經(jīng)濟(jì)又達(dá)不到理想效果，同時破壞了巷道的支護(hù)層，使卸壓和支護(hù)效果減弱。沖擊地壓巷道減隔震技術(shù)采用設(shè)置隔震層或安裝減震裝置達(dá)到減震、吸能效果。根據(jù)沖擊地壓巷道所處的沖擊等級和巷道的防護(hù)對象設(shè)置不同的減隔震結(jié)構(gòu)和構(gòu)件。

1.2 減隔震模型

巷道開挖后應(yīng)力重新調(diào)整，巷道圍巖在應(yīng)力作用下發(fā)生破壞，由于破壞較輕，巷道仍保持圍巖的穩(wěn)定。當(dāng)巷道周圍或較遠(yuǎn)處受到?jīng)_擊震動時，震源傳播而來的動載沖擊波與靜載原位應(yīng)力場疊加后的應(yīng)力強(qiáng)度大于巷道圍巖的極限承載強(qiáng)度，巷道圍巖將瞬間破壞或經(jīng)應(yīng)力波反復(fù)拉壓累積損傷而破壞。圍巖瞬間斷裂產(chǎn)生的沖擊震動波是巷道發(fā)生沖擊地壓破壞的關(guān)鍵因素之一，動靜載疊加后總體應(yīng)力強(qiáng)度超過巷道圍巖支護(hù)體的承載極限巷道就會發(fā)生沖擊地壓破壞。

沖擊地壓巷道減隔震模型如圖3所示，一般在支護(hù)層與原巖之間的隔震層設(shè)置1個對沖擊震動波有顯著消波吸能作用的結(jié)構(gòu)，吸能結(jié)構(gòu)設(shè)置后從原巖傳遞來的沖擊震動波經(jīng)過隔震層吸能結(jié)構(gòu)的強(qiáng)散射和吸收作用，傳遞到支護(hù)層的強(qiáng)度會大幅減弱，從而維護(hù)沖擊地壓巷道的穩(wěn)定性。為盡可能的減小沖擊地壓對巷道造成的損失，減震裝置通常設(shè)置在巷道支護(hù)構(gòu)件之間，將巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)分為支護(hù)和吸能兩部分。當(dāng)沖擊震動波傳遞到支護(hù)層時，巷道支護(hù)構(gòu)件的隔震裝置能夠吸收部分能量從而保護(hù)巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)不受破壞。

圖3 沖擊地壓巷道減隔震模型Fig.3 Reduce and isolation model of rock burst roadway

1.3 減隔震防沖機(jī)理

煤礦沖擊地壓發(fā)生后，煤巖體中的能量瞬間釋放，沖擊震動能量在傳播過程中會消耗少量的能量，由于煤巖體相對完整，假設(shè)沖擊震動波在傳播過程中能量損失為0，巷道開采深度為H，巷道寬度為B，巷高為h，隔震層高為R2，支護(hù)層高為R1，沖擊地壓震源釋放的能量為E，隔震層吸收的能量為E1，減震層吸收的能量為E2，巷道支護(hù)層剩余的能量為E3，則E3=E-E1-E2，建立減隔震支護(hù)結(jié)構(gòu)力學(xué)模型如圖4所示。震動沖擊波通過圍巖傳播的能量，首先在隔震層中被部分吸收，剩余的能量再傳遞到減震層和支護(hù)層。若E3≤0，說明沖擊地壓釋放能量被隔震層和減震層全部吸收。若經(jīng)過減隔震后能量不能被隔震層和減震層全部吸收損耗，則E3>0。經(jīng)過減震層和隔震層的吸能，剩余的沖擊震動能較小，對支護(hù)材料影響較小，對巷道穩(wěn)定性幾乎沒有影響。

圖4 減隔震結(jié)構(gòu)力學(xué)模型Fig.4 Mechanical model of reduce isolation structure

2 沖擊地壓巷道隔震技術(shù)

2.1 巷道隔震防沖技術(shù)

松散煤巖體具有良好的隔震緩沖吸能作用，在沖擊地壓巷道中，致裂煤巖體形成的弱結(jié)構(gòu)，通過剪切、摩擦等相互作用具有良好的吸能特性。致裂形成的松散煤巖體、能量耗散過程復(fù)雜，試驗研究表明[15-16]：顆粒的粒徑、顆粒構(gòu)成的厚度以及顆粒的形狀對消波吸能都有一定的影響。因此，致裂形成的弱結(jié)構(gòu)形狀，致裂煤巖體顆粒的大小及隔震層的厚度對沖擊波的衰減耗能有一定的影響。支護(hù)層外完整煤巖體致裂形成的弱結(jié)構(gòu)層可作為沖擊巷道隔震層。巷道隔震防沖機(jī)理如圖5所示，弱結(jié)構(gòu)吸能機(jī)理主要體現(xiàn)在4個方面：①塊體松散吸能，動載沖擊波在松散煤巖體中傳播所用的時間長，導(dǎo)致波速降低，沖擊震動能量減少；②旋轉(zhuǎn)吸能，動載沖擊波在致裂弱結(jié)構(gòu)區(qū)域傳播，使致裂弱結(jié)構(gòu)中發(fā)生反轉(zhuǎn)和移動，轉(zhuǎn)化沖擊震動能；③空間散射吸能，且破碎區(qū)域向四周散射，且在散射區(qū)域不斷擴(kuò)散，使震動能量逐漸減??；④反射吸能，沖擊波在破碎區(qū)域會發(fā)生反射，經(jīng)過煤巖體反射后，同時會發(fā)生透射與彌散等現(xiàn)象，減弱沖擊動載能量。經(jīng)過上述弱結(jié)構(gòu)吸能后，動載沖擊能逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槿踅Y(jié)構(gòu)隔震層的彈性能。

d—震源至巷道中心距離；r—巷道半徑；ts—隔震層厚度圖5 巷道隔震防沖機(jī)理Fig.5 Mechanism of reduce and isolation of roadway

2.2 巷道隔震層實現(xiàn)技術(shù)

巷道隔震層即弱結(jié)構(gòu)層的構(gòu)建利用反復(fù)鉆孔致裂弱結(jié)構(gòu)實現(xiàn)，利用鉆機(jī)在適宜的時機(jī)指定位置進(jìn)行鉆孔，在鉆孔內(nèi)套入長6～12 m鋼管，通過鋼管可以反復(fù)多次對煤巖體進(jìn)行致裂卸壓而不破壞巷道支護(hù)層，同時鋼管6～12 m處可以反復(fù)致裂形成弱結(jié)構(gòu)層，吸收沖擊地壓能量。反復(fù)鉆孔致裂和內(nèi)置鋼管技術(shù)[17]在有效保護(hù)巷道支護(hù)層的前提下致裂弱結(jié)構(gòu)，能有效吸收沖擊地壓能量，減弱沖擊地壓對巷道的破壞，反復(fù)鉆孔致裂弱結(jié)構(gòu)是一種簡單有效實現(xiàn)巷道隔震層的方法。

弱結(jié)構(gòu)隔震模型如圖5所示，沖擊震動波從震源傳播到巷道表面時能量的衰減系數(shù)為η，沖擊地壓巷道支護(hù)強(qiáng)度為σZ，沖擊應(yīng)力初始值為σd，震源到巷幫的距離為d-r，支護(hù)層的厚度為tAB，此時，震動波入射強(qiáng)度σB為

σB=σd(d-r-tAB)-η

(1)

在巷道圍巖支護(hù)小結(jié)構(gòu)AB外表面上任意一點B處受到的應(yīng)力強(qiáng)度大小為

(2)

式中：h為巷道埋深；γ為圍巖的容重；r為巷道半徑。

當(dāng)滿足σBh>σZ，即式(3)成立時巷道將被沖擊破壞。

(3)

然而巷道弱結(jié)構(gòu)隔震層建立后，震動波在弱結(jié)構(gòu)隔震層得到消減，進(jìn)入支護(hù)層的應(yīng)力波強(qiáng)度大幅減弱。震動波在隔震層弱結(jié)構(gòu)致裂松散介質(zhì)中傳播的能量衰減指數(shù)為ηs，經(jīng)過隔震層弱結(jié)構(gòu)松散介質(zhì)內(nèi)部的衰減吸收，傳播到巷道圍巖支護(hù)體小結(jié)構(gòu)的震動波強(qiáng)度σB′為

σB′=Tcσd(d-r-tAB-ts)-ηts-ηs

(4)

式中：Tc為應(yīng)力波在弱結(jié)構(gòu)的衰減系數(shù)。

此時，作用在圍巖支護(hù)體小結(jié)構(gòu)的總應(yīng)力為

(5)

式中：ρsvs、ρwvw為巷道表面2種介質(zhì)波阻抗。

當(dāng)滿足式(6)時，巷道雖發(fā)生沖擊震動，但不會被破壞。

(6)

可以看出經(jīng)過隔震層弱結(jié)構(gòu)松散介質(zhì)后，式(6)滿足，巷道圍巖結(jié)構(gòu)就不會被破壞。

3 沖擊地壓巷道減震技術(shù)

3.1 錨桿(索)防沖減震

巷道施工錨網(wǎng)支護(hù)后，錨桿及其支護(hù)構(gòu)件與煤巖體形成整體承載結(jié)構(gòu)，對于較小的沖擊地壓顯現(xiàn)，錨桿及其支護(hù)構(gòu)件不會遭受破壞，能夠較好地保護(hù)巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)。錨桿、錨索等支護(hù)構(gòu)件[18,19]構(gòu)成的柔性吸能區(qū)域能夠吸收部分沖擊波能量，對巷道圍巖起到了有效支撐作用。錨桿、錨索等支護(hù)構(gòu)件防沖減震吸能如下。

頂板錨桿錨索吸收能量為

Ep=(Esnps+Egnpg)/(ab)

(7)

式中：Es為每根錨索吸收的能量；nps為頂板錨索數(shù)量；Eg為每根錨桿吸收的能量；npg為頂板錨桿數(shù)量；a為巷道頂板寬度；b為頂板錨桿支護(hù)排距。

幫部錨桿錨索吸收能量為

EL=(EsnLs+EgnLg)/(cd)

(8)

式中：nLs為幫部錨索數(shù)量；nLg為幫部錨桿數(shù)量；c為巷道幫部高度；d為幫部錨桿支護(hù)排距。

錨桿、錨索形成的減震層能夠吸收傳遞到煤巖體中的沖擊能量，在一定的范圍內(nèi)能夠保持支護(hù)整體性和巷道的穩(wěn)定性，起到了減震作用。

3.2 讓壓管防沖減震

讓壓管是在錨桿(索)尾部增加了具有讓壓功能的裝置，為防止讓壓管受壓產(chǎn)生漲口或縮口等變形，將管子做成鼓肚形(圖6)。通過在支承墊板和螺母間安裝讓壓管，巷道圍巖所受壓力較大時，通過擠壓讓壓管的預(yù)留壓縮量來補(bǔ)償應(yīng)力重新分布引起的巷道圍巖的變形，提高錨索適應(yīng)圍巖變形的能力，實現(xiàn)錨桿(索)的讓壓功能。

圖6 讓壓裝置Fig.6 Actual drawing of pressure release device

試驗采用3個讓壓管的上下截面平均內(nèi)徑25.37 mm，平均外徑35.60 mm，平均壁厚5.03 mm，中間鼓肚部分平均最大外徑41.08 mm。讓壓管試件的屈服強(qiáng)度分別為283、290、306 kN，最大讓壓量分別為21、20、22 mm，其平均屈服強(qiáng)度為293 kN，平均最大讓壓量為21 mm(表1)。

表1 讓壓管載荷-位移數(shù)據(jù)Table 1 Load-displacement datas of pressure ring

3.3 O型棚防沖減震

O型棚具有良好的護(hù)表功能，是一種U型鋼全斷面封閉支護(hù)的特殊形式。防沖減震O型棚結(jié)構(gòu),如圖7所示,O型棚防沖減震原理為：沖擊震動源產(chǎn)生的沖擊應(yīng)力波經(jīng)過隔震層傳播到支護(hù)層，剩余沖擊能量會瞬間向巷道釋放，O型棚與圍巖的柔性填充物與剛性支架起到了吸能減震的作用，可抑制巷道頂?shù)装搴蛶筒孔冃危鸬搅朔罌_減震的效果。O型棚吸能減震抵抗的沖擊地壓能量與沖擊地壓發(fā)生時震源的位置，震源到巷道的距離，沖擊波在傳播過程中的衰減，煤巖體的力學(xué)性質(zhì)等因素有關(guān)[20]。

圖7 防沖減震O型棚結(jié)構(gòu)Fig.7 Structure of O-shaped shed with shock absorption

3.4 防沖液壓支架減震

防沖液壓支架能夠有效增加巷道支護(hù)強(qiáng)度，同時可以平穩(wěn)、快速吸收沖擊地壓震動能量，達(dá)到減震吸能的目的。防沖液壓支架減震防沖原理：防沖液壓支架能夠支護(hù)沖擊地壓巷道使其在靜載狀態(tài)下不變形，當(dāng)動載沖擊時，吸能防沖構(gòu)件吸收沖擊地壓能量起到減震效果。減震效果主要體現(xiàn)在3個方面：①防沖液壓支架發(fā)生彈塑性變形吸收沖擊能；②防沖液壓支架與圍巖體之間的空隙間接吸收沖擊震動波的能量；③防沖液壓支架吸能構(gòu)件的變形吸收了沖擊能，改變了防沖液壓支架的受力情況。防沖液壓支架支護(hù)如圖8所示。

圖8 防沖液壓支架支護(hù)Fig.8 Anti-impact hydraulic support

4 工程實踐

4.1 工程地質(zhì)

某礦21170工作面埋深約780 m，巷道直接頂和基本頂主要為泥巖，易風(fēng)化破碎，直接底為煤矸互疊層或炭質(zhì)泥巖，遇水易膨脹，基本底為黏土巖砂巖互層。21170工作面上覆巨厚礫巖層，鄰近F16斷層，地應(yīng)力、采動應(yīng)力以及構(gòu)造應(yīng)力的疊加造成局部應(yīng)力高度集中，經(jīng)測試，地應(yīng)力整體上屬于中等偏高地應(yīng)力場，局部地區(qū)屬于高地應(yīng)力場，21170工作面煤層柱狀如圖9所示。

圖9 21170工作面煤層柱狀Fig.9 Coal seam histogram in No.21170 working face

4.2 減隔震支護(hù)方案

1)隔震吸能方案。隔震技術(shù)通過致裂弱結(jié)構(gòu)設(shè)置隔震層，以減小沖擊震動波對巷道及支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響。弱結(jié)構(gòu)的煤巖體致裂采用反復(fù)掏裂法，如圖10所示。21170巷道左右兩幫在適宜時機(jī)指定位置打設(shè)直徑110 mm的鉆孔，在鉆孔內(nèi)套入由短鋼管公母螺絲對接聯(lián)結(jié)、直徑正好滿孔的長10 m鋼管，在鋼管10 m外，利用鉆機(jī)反復(fù)致裂弱結(jié)構(gòu)形成隔震層。弱結(jié)構(gòu)隔震層不僅起到了吸能減震的作用，同時保護(hù)了巷道支護(hù)層不會在鉆孔作用下松動。

圖10 弱結(jié)構(gòu)隔震層致裂過程Fig.10 Cracking process of soft structure isolation layer

2)減震吸能方案。錨桿錨網(wǎng)減震：巷道采用12根?22 mm×2 500 mm左旋螺紋鋼高強(qiáng)錨桿加M4鋼帶、鋼筋網(wǎng)，錨桿間距900 mm，排距800 mm。讓壓管減震：頂板沿巷道走向布置3根?18.9 mm×5 300 mm讓壓短錨索，錨索間距1.5 m，排距1.6 m，同時沿巷道走向布置2根?18.9 mm×8 000 mm讓壓長錨索，托盤尺寸為400 mm×400 mm×16 mm，2根單體錨索間距2.5 m，排距1.6 m。幫部在施工10～20 m后，在兩幫中上及靠近底板位置施工2排幫部走向錨索梁，錨索為?18.9 mm×5 300 mm，長3.2 m槽鋼梁長，孔間距1.6 m，孔外端長度0.8 m。液壓支架減震：錨網(wǎng)支護(hù)后，緊跟施工點在巷道中心沿走向架設(shè)1排液壓支架減震(圖11)。

圖11 巷道具體支護(hù)斷面Fig.11 Roadway support parameters

4.3 支護(hù)效果

1)微震監(jiān)測效果。有無隔震層微震能量監(jiān)測結(jié)果對比如圖12所示，隔震層實施后，巷道微震監(jiān)測到的能量減小50%左右，煤體內(nèi)的高應(yīng)力顯著降低。

圖12 有無隔震層微震能量監(jiān)測Fig.12 Microseismic energy monitoring before and after isolation structure

2)巷道兩幫表面位移變化監(jiān)測。兩幫位移變化如圖13所示。隨著維護(hù)時間的增加，巷道表面位移不斷增加，兩幫最大位移為611 mm。兩幫位移在60 d左右趨于穩(wěn)定，由隔震層致裂前后對比可以看出，隔震層致裂對巷道內(nèi)強(qiáng)小結(jié)構(gòu)[17]的影響較小，隔震層致裂后巷道在一定時間內(nèi)并沒有發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象。

圖13 兩幫位移變化Fig.13 Roadway surface displacement

3)頂板下沉量監(jiān)測。頂板下沉量如圖14所示，隨著維護(hù)時間的增加，巷道頂板變化不斷增加，頂板最大下沉量52 mm，頂板得到了有效控制，隔震層致裂對巷道頂板沒有很大影響，巷道頂板沒有因隔震層致裂而發(fā)生較大的離層造成巷道失穩(wěn)現(xiàn)象。

圖14 頂板下沉量Fig.14 Roadway roof separation

4)現(xiàn)場效果。減隔震技術(shù)對沖擊地壓巷道消波吸能及巷道支護(hù)起了重要作用。沖擊地壓巷道震動波通過隔震層后，能量明顯減小，通過支護(hù)結(jié)構(gòu)減震層的消波吸能后，巷道支護(hù)效果明顯。減隔震支護(hù)方案明顯改善了沖擊地壓巷道的支護(hù)情況，支護(hù)方案和參數(shù)選擇合理有效，巷道變形得到了一定程度的抑制。

5 結(jié) 論

1)基于建筑物及地下結(jié)構(gòu)工程減隔震結(jié)構(gòu)的動態(tài)反應(yīng)特征及應(yīng)用效果，提出了沖擊地壓巷道減隔震支護(hù)原理及支護(hù)體系，研究了沖擊地壓巷道減隔震技術(shù)手段和實現(xiàn)方法，實現(xiàn)了沖擊地壓巷道隔震+減震的雙重保護(hù)，有效控制沖擊地壓巷道圍巖變形并降低了多次反復(fù)卸壓對巷道支護(hù)帶來的不良影響。

2)基于強(qiáng)-弱-強(qiáng)結(jié)構(gòu)控制模型，提出了反復(fù)鉆孔+內(nèi)置鋼管技術(shù)致裂隔震層，通過致裂形成的弱結(jié)構(gòu)隔震層(松散煤巖體)在剪切、摩擦等相互作用下具有良好的吸能特性。經(jīng)過弱結(jié)構(gòu)隔震層吸能后，動載沖擊能逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槿踅Y(jié)構(gòu)隔震層的彈性能，有效減小了沖擊動載對巷道的破壞。

3)沖擊地壓巷道減震技術(shù)采用錨桿索、讓壓管和液壓支架設(shè)置減震層或安裝減震裝置達(dá)到減震、吸能效果，安全經(jīng)濟(jì)的達(dá)到了減震消波的目的。研究成果有效減小了沖擊地壓對巷道的影響，有效控制了沖擊地壓巷道變形，顯著改善了沖擊地壓巷道支護(hù)效果，可在類似沖擊地壓巷道進(jìn)行推廣應(yīng)用。