王兆文，曹俊輝，袁 波，王宇洲，呂 嵩，成曉北

不同微細水核直徑的摻水乳化柴油制備方法和影響因素

王兆文，曹俊輝，袁 波，王宇洲，呂 嵩，成曉北

（華中科技大學，能源與動力工程學院，武漢 430074）

隨著燃油車和重型農用機械數量的增加，石油資源消耗急劇上升，摻水乳化柴油作為一種新型可替代燃料受到了廣泛關注。水核直徑對摻水乳化柴油的微爆特性影響較大，但目前缺乏組分不變下的目標水核直徑摻水乳化柴油的制備方法和適宜的水核直徑表征方法。該研究基于CV模型，開發(fā)了適合水核微觀結構的圖像識別程序；創(chuàng)新性地提出采用對數正態(tài)分布函數擬合和表征水核直徑的分布。結果表明，相對于索特平均直徑，基于對數正態(tài)分布函數擬合的表征參數可以更準確地描述摻水乳化柴油內部水核分布情況。隨后，基于正交設計方法，通過調節(jié)超聲波乳化的乳化時間、乳化功率和超聲波頻率參數實現了組分不變情況下不同水核直徑的摻水乳化柴油的制備；并基于新的表征參數，研究了制備參數對摻水乳化柴油中水核直徑的影響規(guī)律以及敏感性等特征。研究表明：超聲波頻率、乳化功率和乳化時間3個制備因素對最大直徑的極差為0.744、2.880、1.038，對分布標準差的極差分別為0.028、0.120、0.034，因此各因素的影響優(yōu)先級分別為：乳化功率、乳化時間、超聲波頻率。隨著乳化功率、乳化時間的增加，乳化效果明顯增強，摻水乳化柴油中水核直徑的擬合最大值與分布標準差逐漸減小，使得摻水乳化柴油中水核直徑既小又平均，而超聲波頻率的影響則不明顯；此外當水核直徑及分布標準差減少到一定值后，增加乳化功率比增長乳化時間對摻水乳化柴油水核的細化影響更大，該研究可為乳化柴油制備水供參考。

柴油；參數；乳化液；水核直徑；表征參數；正交設計

0 引 言

隨著燃油車和農用重型機械數量的增加，石油資源的消耗急劇上升[1]，并且產生大量排放污染物，嚴重污染了大氣環(huán)境，不利于人們的身心健康[2]。為解決緊缺的能源問題和嚴峻的環(huán)境問題，發(fā)展高效清潔的發(fā)動機燃燒技術刻不容緩，而尋求新型替代燃料[3]正是有效的解決方案之一。

柴油機因其熱效率較高、可靠性較好受到廣泛關注。然而柴油機，特別是農用柴油機，其顆粒物（Particulate Matter，PM）、氮氧化物（Nitrogen Oxide，NOx）、和未燃碳氫化合物（Hydrocarbon，HC）等[4]污染嚴重。研究表明，燃燒摻水乳化柴油具有較好的節(jié)能減排潛力，可以在提高發(fā)動機熱效率的同時顯著降低顆粒物和氮氧化物的排放水平[5-7]。

為了獲得不同水核直徑的摻水乳化油，目前主要有兩種制備方法，一類通過調整乳化液的組分和含量來制備，一類通過不同配制方法和配制工藝來制備。袁凱等[16]通過改變含水率來制備不同水核直徑的摻水乳化柴油，發(fā)現隨著含水率的增加，乳化油內水核直徑整體增大，且直徑分布范圍變寬，分布更不均勻。Mura[17]保持含水率相同（30%）而調節(jié)乳化劑含量，制備了3種不同水核直徑大小的乳化油，并采用熱板法完成乳化油微爆實驗。Preetika等[18]保持乳化劑濃度一定，通過選擇不同復合乳化劑種類，以及乳化油的親水親油平衡值HLB來制備不同水核直徑的乳化油。通過上述制備方法來制備不同直徑的水核，其微爆規(guī)律不僅包含水核直徑的影響，也包含組分變化的影響，導致研究結論不準確也不科學。此外，由于以往研究對水核直徑分布的不重視，水核直徑對微爆的影響研究中，研究者一般采用索特平均直徑（Sauter Mean Diameter，SMD）這個平均值來籠統(tǒng)地表示乳化油的水核直徑[19-21]。然而即使乳化油水核直徑的SMD相同但分布不同，其微爆特性也不盡相同，故而，僅用SMD作為表征參數表征乳化油的水核直徑是不完善的，需要尋求更準確的表征參數。

為了嘗試解決上述問題，本文基于相同組分，通過參數可調的超聲波乳化系統(tǒng)制備出不同水核直徑的摻水乳化柴油。首先基于CV模型，開發(fā)了適合水核微觀結構的圖像識別系統(tǒng)，實現摻水乳化柴油微觀結構的圖像處理和數學統(tǒng)計。通過摻水乳化柴油中水核直徑的分布規(guī)律，本文創(chuàng)新地提出采用對數正態(tài)分布函數擬合乳化油的水核直徑分布情況，并提出了適合摻水乳化柴油水核直徑分布規(guī)律的新表征參數。同時，以新表征參數為特征參數，基于正交設計方法，探索了乳化時間、乳化功率和頻率參數對摻水乳化柴油水核直徑的影響規(guī)律，解釋了這3個乳化參數對水核直徑的影響優(yōu)先級。擬通過上述研究，根據目標水核直徑需求，快速找到適宜的乳化油制備參數。

1 試驗設備

摻水乳化柴油制備設備為一參數可調的超聲乳化系統(tǒng)，具體包括超聲波控制系統(tǒng)、攪拌系統(tǒng)和超聲波輸出系統(tǒng)，系統(tǒng)構造如圖1所示。超聲波控制系統(tǒng)用于控制超聲波的乳化時間、乳化功率和超聲波頻率等參數，以及控制乳化油的溫度，防止出現溫度過高導致混合液中水分蒸發(fā)而改變了乳化油的組分，以及乳化劑活性降低等問題。攪拌系統(tǒng)通過攪拌器控制開關控制，用于在宏觀上攪拌乳化液。超聲波輸出系統(tǒng)將超聲波傳遞至乳化油制液罐體內的超聲波換能器，用于進行混合溶液的微觀攪拌和乳化，使乳化油的混合更加充分、均勻，避免出現局部區(qū)域組分和液滴直徑分布不均勻現象。

2 圖像處理方法及表征參數研究

2.1 圖像處理方法

摻水乳化柴油的微觀結構，如水核直徑大小和分布等，通過BK600光學顯微鏡觀察。光學顯微鏡頂部有攝像機，與計算機相連接，用于拍攝并傳輸所觀察的乳化油微觀結構圖像。獲得的摻水乳化柴油水核直徑分布如圖2所示。

由圖可知，摻水乳化柴油的微觀結構和分布都非常復雜，并且具有一定的隨機性。傳統(tǒng)上普遍采用人工識別[22-24]的方法來識別和統(tǒng)計乳化油微觀結構中的水核直徑，但人工識別方法耗時長、精確度差、識別不全面。因此目前有研究[25-27]提出了自動識別水核邊界的方法，但由于離散水核邊界與連續(xù)相液體對比度不大，因此并不能準確的識別水核邊界。本文基于CV模型，開發(fā)了提取水核微觀結構并計算其直徑的MATLAB程序，可以自動、清晰地得到水核直徑的分布。

CV模型[28]是由Chan和Vese提出的一種基于曲線演化、Mumford–Shah函數[29]和水平集[30]的活動輪廓模型，用來檢測圖像中的目標邊界，其基本思想是求取能量函數的最小化，具體如下：

定義一個能量函數

圖4為所拍攝乳化油原圖及圖像處理過程，從左至右分別代表原始水核微觀結構圖、提取邊界后的水核微觀結構圖和填充邊界后的水核微觀結構圖像。最終根據填充后水核的面積計算出水核的等效直徑。

2.2 表征參數分析

基于本文中的圖像處理方法，可識別直徑最小值為0.6m的細微粒徑，統(tǒng)計得到的水核直徑分布如圖5所示。由圖5的概率密度直方圖可知，通過超聲乳化制備的摻水乳化柴油中，小直徑水核出現的概率密度較大，而大直徑水核出現的概率密度較小，導致不同制備方法下水核直徑的平均值變化不大，但直徑分布相差較大，并且分布規(guī)律不對稱，使得采用SMD統(tǒng)計無法表征水核直徑的分布規(guī)律，故而SMD不適合作為水核直徑分布的表征參數。鑒于不同組分、不同乳化方法下的水核直徑均呈現為細小水核更多，大直徑水核相對較少的分布特征，與對數正態(tài)分布特性相近，故而本文提出采用對數正態(tài)分布函數擬合方法表示水核直徑的實際分布情況。

圖6為對數坐標系下某一組水核直徑分布統(tǒng)計曲線和對數正態(tài)分布擬合曲線圖。該擬合曲線的擬合決定性系數達到0.996 7。故而可以推斷出，乳化油中的水核直徑分布情況符合對數正態(tài)分布規(guī)律，可以采用對數正態(tài)分布擬合方法表示。

圖7為水核直徑分布的對數正態(tài)分布擬合方程在絕對坐標系中的表征曲線與實際分布的對比圖。

由圖7可知，在絕對坐標下，水核直徑擬合后的表征曲線與實際水核直徑分布曲線吻合度高，進一步驗證了對數正態(tài)分布擬合方法的可靠性和新采用的表征參數的準確性。

3 試驗方案及結果分析

3.1 正交試驗方案設計

本文的乳化油制備方法中不改變乳化油組分，主要改變超聲波系統(tǒng)參數，如乳化時間、乳化功率和超聲波頻率，來獲得不同水核直徑的乳化油。為分析乳化時間、乳化功率和超聲波頻率對水核直徑的影響規(guī)律以及影響的優(yōu)先級關系，本文采用正交試驗設計方法，設計出包含乳化時間、乳化功率和超聲波頻率的3因素5水平試驗方案。各個因素和水平如表1所示，所設計的正交試驗表如表2所示。

表1 水平因素的設計

3.2 摻水乳化柴油的制備

本文制備的摻水乳化柴油組分恒定，為含水率30%（簡稱W30）的摻水乳化柴油，其組分為柴油、蒸餾水、Span80、Op-10，質量分別為1 000 、428.6、99 、8.14 g。其中復合乳化劑的親水親油平衡值HLB取為5.26，此時乳化柴油穩(wěn)定性較好[21]。

表2 正交設計表

根據乳化油質量組分表，按設計試驗方案設置相應的乳化時間、乳化功率和超聲波頻率參數，最終獲得25種不同水核直徑特征的摻水乳化柴油。

不同方法配制的含水30%摻水乳化柴油內水核直徑表征參數如表3所示。

表3 試驗結果

3.3 影響因素優(yōu)先級分析

通過極差分析可以確定各因素對指標影響的主次關系，極差值越大，表明該因素的變化對指標的影響越大，表4為W30各因素直徑擬合最大值極差分析表。

表4 W30各因素直徑擬合最大值極差分析

圖8為各因素直徑最大值和標準差的極差分析。由極差分析圖可知標準差極差值為(0.028)、(0.120)、(0.034)，在本文試驗中，乳化功率對摻水乳化柴油中的水核直徑最大值和分布范圍影響最大，明顯強于其他兩個因素；其次是乳化時間，超聲波頻率對水核直徑最大值和分布范圍影響最小。

3.4 最大水核直徑的影響規(guī)律分析

圖9分別為不同制備參數下的離散水核直徑最大值和單位能量對應的最大直徑的水平指標圖。由圖可知，隨著乳化功率和乳化時間的增加，最大水核直徑均呈現為減小的趨勢。分析可知，乳化功率的增加，增加了饋入乳化油中的超聲波能量，促進了摻水乳化柴油中連續(xù)相和分散相的破碎；而乳化時間的增長，等價于饋入乳化油中的能量增加。故功率和時間的增加均使超聲波的空化作用和剪切作用效果增強，水核破碎的更加完全，從而水核直徑變小。由圖可知，所選頻率范圍內，超聲波頻率對最大水核直徑的影響不大，分析認為，由于其占空比保持50%不變，頻率的增加，饋入能量不變，故而影響不大。

由圖還可知，乳化功率對單位能量乳化效果的影響接近線性，而隨著時間的增長，單位能量對應的最大水核直徑變化值將逐漸減小。這表明當水核直徑到達某個值后，增長乳化時間對水核直徑的影響逐步衰弱，此時，只能通過增大功率來進一步細化水核直徑。即當直徑細化到一定值后，在相同能量饋入情況下，增加功率比增加時間能更有效地減小水核直徑。

3.5 分布標準差的影響因素分析

乳化油水核直徑的分布標準差決定水核直徑分布的均勻性，分布標準差越小表明乳化油的水核直徑分布越均勻。圖10為不同制備參數下的水核直徑分布標準差和單位能量對應的標準差水平指標圖。由圖可知，隨著功率和時間的增加，乳化油水核直徑的分布標準差呈明顯減少的趨勢，而頻率影響不大，進一步說明了超聲波能量的增加使得乳化油混合更充分，水核直徑分布趨于均勻。

同理，隨著功率增加，單位能量所獲得的標準差范圍逐步減小，乳化效果逐步變好，但影響趨勢基本不變。而隨著時間的增加，單位能量所獲得的標準差范圍逐步減小，但影響趨勢逐步減弱，這與粒徑大小變化規(guī)律基本一致。同樣地，當標準差減小到一定值后，增長乳化時間對粒徑分布范圍的影響逐步減弱。此時，需要通過增大功率來進一步減小粒徑分布范圍，制造出更均勻的摻水乳化柴油。這表明，當標準差減小到一定值后，在同等能量下增加功率比增加時間能更有效地減小粒徑分布范圍。

圖11為不同制備參數下W30的離散水核直徑分布曲線圖。由于頻率變化對水核直徑分布基本無影響，因此由圖11方案20，（制備參數20 kHz、700 W、30 min）和方案25，（制備參數24 kHz、700 W、35 min）可知，隨著乳化時間的增加，水核直徑分布越來越集中；由圖中方案7，（制備參數12 kHz、400 W、30 min）和方案20，（制備參數20 kHz、700 W、30 min）可知，隨著功率增加，水核直徑分布也越來越集中，并且效果顯著。

3.6 配制參數的快速確定

基于上述正交試驗的研究可知，乳化功率的影響最大，乳化時間影響次之，并且當水核直徑小到某一閾值后，只能通過增大乳化功率來進一步細化水核直徑。同時，正交試驗也提供了一系列范圍適宜的水核直徑制備參數，可以根據正交表結果，通過不同乳化參數的調節(jié)，快速實現精確目標水核直徑乳化柴油的制備。例如在研究等差水核直徑對乳化油單液滴蒸發(fā)特性的研究中，根據正交試驗結果和等差水核直徑要求，能很快獲得如表5所示的W30下等差水核直徑的制備方案，大幅提高了制備效率。

表5 W30下等差水核直徑的制備方案

4 結 論

1）采用本文的超聲波乳化系統(tǒng)，通過調節(jié)乳化功率、乳化時間和超聲波頻率等參數可實現了組分不變情況下不同水核直徑的摻水乳化柴油的制備。

2）本文開發(fā)的乳化油微觀結構識別子程序可以自動精確地獲得乳化柴油的微觀結構水核直徑分布。基于乳化柴油的微觀結構水核直徑分布特征，本文創(chuàng)新性地提出采用對數正態(tài)分布函數擬合水核的直徑分布規(guī)律，結果表明，吻合度高達99.5%以上。相對于索特平均直徑，基于對數正態(tài)分布函數擬合的表征參數，最大水核直徑和分布標準差可以更準確地描述摻水乳化柴油內部水核直徑分布情況。

3）隨著乳化功率和乳化時間的增加，摻水乳化柴油的水核直徑均呈現減小趨勢，其中，乳化功率對水核直徑的影響最大，其次是乳化時間。超聲波頻率對水核直徑的影響最小，基本上沒有明顯影響。相同能量下，增加功率比增長時間對水核直徑和其分布的影響更大。并且當水核直徑和分布范圍細化到一定值后，增加乳化時間對水核直徑的影響逐步減弱，不能增強乳化效果，此時只能通過增大乳化功率來進一步細化水核直徑。

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Production method and influencing factors of water-in-oil emulsified different diesel with fine water core diameters

Wang Zhaowen, Cao Junhui, Yuan Bo, Wang Yuzhou, Lyu song, Cheng Xiaobei

(,,430074,)

Consumption of petroleum resource has risen sharply in recent years with the increase in fuel vehicles and heavy machinery in mechanized intensive agriculture. A large amount of emitted pollution has posed a serious threat to the atmospheric environment, even to body health in human survival. Water-in-oil (W/O) emulsified diesel fuel has received widespread attention for its ability to simultaneously remove nitrogen oxides and particulate matter. The micro-explosive characteristics of W/O fuel depend strongly on the diameter of the water core. But a systematic solution is still lacking in the preparation of W/O emulsified fuel for the target diameter of the water core at the constant component content.In this study, an image recognition system was first developed suitable for the microstructure of the water core in the W/O emulsified fuel using the Chan–Vese (CV) model. A log-normal function was proposed to fit the diameter distribution of the water core in the W/O emulsified fuel, thereby obtaining a new combination of characteristic parameters. An orthogonal test was selected to explore the influence of emulsification parameters on the diameter of the water core, including the emulsification time, emulsification power, and frequency parameters. The optimal parameters were achieved to fabricate the W/O emulsion with the target diameter of the water core.The results show that the CV model better identified the discrete boundary of the water core with smaller error, compared with manual recognition. The characteristics parameters from the lognormal function fitting can describe more accurately the diameter distribution of the water core in the W/O emulsified fuel, compared with the Sauter Mean Diameter (SMD). The maximum diameter of the water core and the standard deviation of diameter distribution gradually decreased, while the ultrasonic frequency imposed a relatively weak influence on the W/O emulsified fuel, as the emulsification time and power increased. When the diameter of the water core and the distribution reached a critical value, there was much more effect of emulsification power on the diameter of water core and the distribution, compared with the emulsification time with the same energy. In addition, there was no change in the maximum diameter of the water core.The ratios of three preparation factors (ultrasonic frequency, emulsification power, and emulsification time) to the maximum fitting diameter were 0.744, 2.880, and 1.038, respectively. The standard deviations of distribution were 0.028, 0.120, and 0.034, respectively. The priority of three parameters was ranked in order: emulsification power, emulsification time, ultrasonic frequency.

diesel fuels; parameter; emulsion; water core diameter; characterization parameter; orthogonal design

王兆文，曹俊輝，袁波，等. 不同微細水核直徑的摻水乳化柴油制備方法和影響因素[J]. 農業(yè)工程學報，2021，37(6)：235-242.doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2021.06.029 http://www.tcsae.org

Wang Zhaowen, Cao Junhui, Yuan Bo, et al. Production method and influencing factors of water-in-oil emulsified different diesel with fine water core diameters[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2021, 37(6): 235-242. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2021.06.029 http://www.tcsae.org

2020-11-09

2021-02-16

國家自然科學基金項目(51576083).

王兆文，博士，副教授，研究方為內燃機燃燒和排放控制研究，Email：wangzhaowen1978@163.com.

10.11975/j.issn.1002-6819.2021.06.029

TK4

A

1002-6819(2021)-06-0235-08