吉振東

（晉能控股煤業(yè)集團臨汾宏大礦業(yè)有限責(zé)任公司， 山西 臨汾 041000）

引言

據(jù)統(tǒng)計表明，很多礦井由于開采深度的增加、開采效率的提升等原因?qū)е卢F(xiàn)階段的通風(fēng)條件較礦井設(shè)計初期有很大的出入，繼而使得很多礦井的通風(fēng)能力未能夠滿足實際生產(chǎn)的需求，主要表現(xiàn)為通風(fēng)系統(tǒng)效率低下、設(shè)備老化嚴(yán)重以及能耗大等問題。礦井通風(fēng)能力的不足嚴(yán)重威脅著綜采工作面生產(chǎn)的安全性，有必要對此類礦井的通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計[1]。

1 通風(fēng)系統(tǒng)的現(xiàn)狀分析

目前，宏大煤礦礦井采用中央邊界式的通風(fēng)方式，具體通風(fēng)方法為機械抽出式，并實現(xiàn)對礦井的多區(qū)域通風(fēng)。煤礦通風(fēng)井分為上組煤風(fēng)井和小組煤風(fēng)井，上組煤風(fēng)井在建設(shè)初期所設(shè)計的直徑為3 m，垂直深度為87.5 m；下組煤風(fēng)井在建設(shè)初期所設(shè)計的直徑為4 m，垂直深度為83 m。所采用的通風(fēng)機的具體型號為2K56-3-NO18，通風(fēng)機數(shù)量為2 臺；通風(fēng)機所配置電機的功率為310 kW，其具體型號為JSQ148-6；上組煤風(fēng)井中通風(fēng)機葉片的安裝角度為35°，下組煤風(fēng)井中通風(fēng)機葉片的安裝角度為40°。

該礦井的進風(fēng)、回風(fēng)井的具體參數(shù)如表1 所示。經(jīng)對實踐過程中通風(fēng)情況進行統(tǒng)計可知：當(dāng)在工作面淺部生產(chǎn)時，當(dāng)前通風(fēng)系統(tǒng)處于通風(fēng)最容易期；而當(dāng)在工作面深度生產(chǎn)時，由于通風(fēng)距離增加，對應(yīng)的工作面的通風(fēng)阻力顯著增大，當(dāng)前通風(fēng)系統(tǒng)處于通風(fēng)困難期。經(jīng)分析可知，目前礦井所配置的通風(fēng)系統(tǒng)及通風(fēng)管路僅能夠適應(yīng)現(xiàn)階段的生產(chǎn)規(guī)模，若后期根據(jù)生產(chǎn)需求進一步增加生產(chǎn)能力，對應(yīng)工作面的通風(fēng)負(fù)荷會顯著增大，現(xiàn)有通風(fēng)能力無法滿足擴產(chǎn)后的通風(fēng)要求[2]。因此，為實現(xiàn)該礦井的可持續(xù)高產(chǎn)、高效生產(chǎn)，急需對通風(fēng)系統(tǒng)進行改造。

表1 進風(fēng)井、回風(fēng)井的關(guān)鍵參數(shù)

2 多區(qū)域均衡通風(fēng)系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計

為解決礦井?dāng)U產(chǎn)通風(fēng)需求增加，對通風(fēng)系統(tǒng)能力提出更高要求的現(xiàn)狀，本文通過更換礦井主要通風(fēng)機、對下組煤風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計、實現(xiàn)礦井下組煤風(fēng)井和上組煤風(fēng)井的聯(lián)合通風(fēng)以及采取適當(dāng)?shù)墓芾泶胧υ摰V井多區(qū)域均衡通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化改造設(shè)計[3]。

2.1 更換主要通風(fēng)機

經(jīng)調(diào)查研究，現(xiàn)階段通風(fēng)系統(tǒng)的通風(fēng)能力已經(jīng)處于飽和狀態(tài)，具體表現(xiàn)為：對上組煤風(fēng)井而言，其只能夠保證井上正常生產(chǎn)系統(tǒng)的通風(fēng)量需求；對于下組煤風(fēng)井而言還存在通風(fēng)量不足的問題。

目前，礦井通風(fēng)系統(tǒng)所采用通風(fēng)機的葉片角度為45°，其對應(yīng)的最大通風(fēng)量為4 511 m3/min，且對應(yīng)通風(fēng)機的運行效率僅為63%。也就說，主通風(fēng)機已經(jīng)處于飽和運行狀態(tài)。而且根據(jù)該型號通風(fēng)機的性能，將其葉片安裝角度調(diào)整為最大的50°，其對應(yīng)的最大通風(fēng)量僅為6 000 m3/min，仍然無法適用工作面擴產(chǎn)后的通風(fēng)要求。因此，需更換主通風(fēng)機，也是最為直接、有效的改造方案。經(jīng)對現(xiàn)有通風(fēng)機進行調(diào)研，并結(jié)合當(dāng)前通風(fēng)機的參數(shù)，將原2K56-3-NO18通風(fēng)機更換為BDK-8-NO24 通風(fēng)機，該型通風(fēng)機的參數(shù)如下頁表2 所示。

2.2 下組煤風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計

礦井主通風(fēng)機更換后，雖然工作面的通風(fēng)量顯著增加，可滿足實際生產(chǎn)的通風(fēng)量需求。但是，對于礦井整個通風(fēng)要求而言還需重點考慮通風(fēng)負(fù)壓。更換通風(fēng)機后，工作面的通風(fēng)負(fù)壓較大，因此還需對下組煤風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化調(diào)整布置[4]。針對下組煤風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)的優(yōu)化主要從降低通風(fēng)阻力和簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)兩個方面進行優(yōu)化設(shè)計。具體闡述如下：

表2 BDK-8-NO24 通風(fēng)機參數(shù)

1）降低工作面通風(fēng)阻力，進而降低負(fù)壓。將工作面回風(fēng)阻力相對集中巷道進行擴建，增大其斷面面積，并拆除工作面已報廢的通風(fēng)設(shè)備；在與擔(dān)負(fù)該礦井回風(fēng)任務(wù)的回風(fēng)巷旁邊掘進一條新的回風(fēng)巷。采取上述降阻措施后，工作面實際通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)解算與僅更換主通風(fēng)機相比較的結(jié)果如表3 所示。

表3 更換主通風(fēng)機和降阻后通風(fēng)解算結(jié)果對比

如表3 所示，對工作面采取上述降阻措施后，工作面上組煤風(fēng)井和下組煤風(fēng)井的通風(fēng)量變化不大，而工作面的通風(fēng)壓力得到明顯改善，即證明降阻措施的有效性。

2）簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)。工作面主通風(fēng)機更換后，對東一回風(fēng)巷、西五回風(fēng)巷以及東翼回風(fēng)巷進行擴建，同時將西二、西四的通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化拆除。為驗證簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)對工作面通風(fēng)阻力的降低效果，對上述擴建位置處的通風(fēng)阻力進行解算，得出如表4 所示結(jié)果。

表4 簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)的降阻效果

如表4 所示，對工作面東一回風(fēng)巷、西五回風(fēng)巷以及東翼回風(fēng)巷進行擴建，同時將西二、西四的通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化拆除后，東一回風(fēng)巷、西五回風(fēng)巷以及東翼回風(fēng)巷的風(fēng)阻得到明顯降低，即驗證了簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)的有效性。

3 結(jié)語

隨著工作面的不斷推進，開采深度的不斷增加以及開采效率的不斷提升，對工作面通風(fēng)系統(tǒng)提出了更高的要求。在此背景下，往往會出現(xiàn)煤礦開采初期所設(shè)計的通風(fēng)系統(tǒng)無法滿足實際生產(chǎn)需求的問題，為此需對通風(fēng)系統(tǒng)進行改造設(shè)計[5]。本文采用更換主通風(fēng)機、新增回風(fēng)巷井以及對原回風(fēng)井巷擴建或拆除的手段對礦井通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計，達到增加通風(fēng)量，降低通風(fēng)阻力和壓力的目的，為宏大煤礦實現(xiàn)礦井的可持續(xù)、高效、高產(chǎn)生產(chǎn)提供保障。